问题专业：安装 预算

所属地区：河南

提问日期：2022-11-30 23:51:30

提问网友：路@脚下

解答网友：哈哈

根据管道强度要求，和图纸说明，如果没有要求，就不需要

答疑：屋顶的楼梯间，外门距离屋面的距离较高，一般门下面会有什么做法吗？还是直接砌墙门？-浙江

问题专业：土建

所属地区：浙江

提问日期：2022-11-30 23:45:33

提问网友：公羽

解答网友：小老百姓

与墙体做法一样

问题专业：安装

所属地区：安徽

提问日期：2022-11-30 23:10:01

提问网友：jc2013888

信息价上面 只有电缆3*25+1*16价格是150元/M，但现场用的是 3*25+2*16  ，如何换算价格呀，感谢告知

解答网友：小老百姓

这个没法换算

答疑：概算清单中，如何弄成分项，例如楼地面装饰工程-湖北

问题专业：装饰 概算 计价软件GCCP

所属地区：湖北

提问日期：2022-11-30 22:53:58

提问网友：丁峰

解答网友：可遇难求

点击“整个项目”--点击鼠标右键--添加子分项--点击添加即可。

答疑：这后面这俩钢筋该怎么理解-辽宁

问题专业：土建

所属地区：辽宁

提问日期：2022-11-30 22:34:01

提问网友：小子

解答网友：欢乐心中飞雪

这是楼梯吗

如果是，可能是梯梁配筋信息

问题专业：土建 市政 园林

所属地区：北京

提问日期：2022-11-30 22:31:23

提问网友：开心就好

Glodon怎么设置在别的盘，已经占用C盘太多空间了

解答网友：星辰大海

卸载，安装在其它盘

答疑：合同规定(签证只计取税金不参加取费)如何理解-山东

问题专业：土建 施工 计价软件GCCP

所属地区：山东

提问日期：2022-11-30 22:23:36

提问网友：不跟风-不动摇

合同规定(签证只计取税金不参加取费)如何理解

2022-11-30 23:02:16 补充

  答案各不一样  怎么办

解答网友：大海

两个加起来。

不记取管理费、利润、规费、措施费。只记取税金。

答疑：这个是用剪力墙绘制吗，还有这个钢筋是如何定义的-江西

问题专业：预算

所属地区：江西

提问日期：2022-11-30 22:16:58

提问网友：老沙

解答网友：维达詹工

你好：用剪力墙定义。C12@150是垂直分布钢筋，C8@200是水平分布钢筋。

ICS 07. 060
A 45 GB
中华人民共和国国家标准
GB/T 12763.2- -2007代替GB/T 12763. 2- 1991
海洋调查规范
第2部分:海洋水文观测
Specifications for oceanographic survey-
Part 2 : Marine hydrographic observation
2007-08-13发布
2008-02-01实施
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
中国国家标准化管理委员会发布

前言
GB/T 127638海洋调查规范》分为11 个部分:
第1部分:总则:
- - -第2部分:海洋水文观洲:
一第3 部分:海洋气象观测:
第4部分:海洋化学要素调查:
第5部分:海洋声.光要素调查:
第6部分;海洋生物明查:
-第7部分:海洋调在资料交换:
-第8部分:海洋地质地球物理调查:
-一第9部分:海洋生态调直指南:
--第10部分;海底地形地貌调查I
第11部分:海洋工程地质调查。
其中第9部分.第10部分和第11部分对应于GB/T 12763 1991 是新增部分。
本部分为GB/T 12763的第2部分.代替GH/T 12763.2-- 1991《海洋调查规范仙洋水 文观测》。
本部分与(B/T 12763 的第1部分和(GB/T 12763 的第7部分配套使用.
本部分与GB/T 12763.2- 1991 相比主要变化如下:
-引用标准中增加了GB/T 15920- 19958海洋学术语:物理海洋学》和GB/T 14914- 19944海滨观测规范)(见第2章):
术语和定义全部归人第3章(见第3章):
在“一般规定”中,补充了“技术设计"的内容,并明确规定技术设计“应形成文件.并报主管部门审批"(1991版第一篇中的3u本版的4. 1)u增圳r质量控制管理的规定.以适应新建立的质量管理体系(即IS0 9000)的要求(本版的1. 6):同时.将“观测资料记录.整理和验收的一-殷要求"改为“观测资料记录.整理和交换,以及调查成果的验收”(1991版第- -篇的8;本版的4.7);
删掉“深度测量"首,水深测量仅在“一般规定"中简单提及(1991版第二篇:本版4.8);
对1991 版的“水温規测"做了较重大的修改:
a) 通过引导语.对水温观测准确度做了更灵活. 更符合实际的规定(1991版的14. 1;本版的5.1.1):
b)将连续测站水 温观测时次由“一般每两小时观测- -次”改为“- -般每小时观测--次"(1991版的14. 2;本版的5.1.2);
将“水温观测的标准层次”的内容企部改用表格表示,并将表层改为“海面F3m以内的水.层”(1991版的14. 3;本版的5.1.8);
d)本版摒弃了1991版有关水温观测方法和观测记录核理的叙述方式.突川了已普遍使用的现代化温盐深仪(即CTD)观测水温的方法和技术。以及资料处理方法(1991版的15和
16;本版的5.2.1和5. 3.1);同时,增加了走航测温的内容(本版的5.2.2和5. 3.2);
e) 在“利用颠倒温度表观测水温"中,增加广“仪器设备和主要技术指标"内容:操作使用方法按“使用前检查”与”安装和测量”两部分重新做了规范( 1991版的附录A:本版附录B);
---与“水温观测“相对应,"盐度测号”中重点规范r CTI)仅测量盐度的方法(1991版的19. 1;本版6.2.1利6.3.1):增加了走航测最盐度的内容(本版的6.2.2和6.3. 2):同时,将1991 版中“利用实验察盐度计测最海水样品盐度”以及“实验记录的整理”的部分内容皆从正文移人附录
《1991版的19.2.20.1.2和20. 2:本版的附录A):.大幅度地改写了“海流观测"一章:
o)将海流“测量的准确度”的内容全部改用表格表示，并通过引导语对测量的准确度揭出了更高的要求(1991版的22.2;本版的7.1.2);
a)增加了海表面漂移浮标测流，锚定测流和起航测流的观测方法和观测记永整理(本版的7.2.1.7.2.3.7.2.4和7.2.5)。
)按“漂流浮标测流”、"船只错定测流"、”貓定港标测流”。”锚定明标测流”和“起航测流”五大系列重新规定了尚流观测方法和观测记决的整观(1991版的23和24:本版的7.2和7.3);
一” 波浪观测”作了以下两方面的修改:
)对波高、周期和波向测量的准确度作了更具广泛性的规定(1991版的26.2;本版的8.1.2);
b)本版摒弃了过去按观测要承撰写观测方法.而将观测方法按“目测”和“仪器观测”进行规范。同时，扩充了仪器观测方法内容.增加了“以船只为蛋载工具测波和镭定测波”的观测方法(1991年版的27;本版的8.2);
-水位观测从附录移入正文.并重写了水位观测方法(1991年版附录D;本版的第9奉):
对“海冰观测"作了以下几方面的修改:
a)在“技术指标"中增加了“观测委家的单位与准确度"(本版的 11. 1.2);
b)对漂流方 向利速度,以及海冰厚度的观测方法作了部分修改(1991年版的34. 2.6.34.2.7;
本版的11.2.2.6.11.2.2.7);
c增加了固定冰平度观测的内容(本敲的11.2.3.2);
一对“水文观测用表”作了以下的删补和修改:
o) 删掉了有关“深度测量”的有关用农(1991年版附录(中的表C1和表C2)。
b) “波级表”的内容做了补充.并增加了“十六个力倪与度数换算表”(1991年附录B中的
表B3;本版附录C中的表C.1.表C.2):
)“海冰用表"按新的格式做了调整(1991年附录B中的表B5~表B8;本版附录C中的表C.4~表C.7);
d)与修改后的水温 .海流观测方法相对应,在附录D申增加了表D.8、表D.9.表D.10和表D.11。
本部分的附承A.附录B、附录C为规范性附录,附录D为资料性附录。
本部分由国家海洋局提出。
本部分由国家海洋标准计量中心H口.
本部分由国家海洋局第--海洋研究所负责起毕.国家海祥局第二海洋研究所、北海分局参加起草。
本部分主要起草人:扬毓祥,孙洪亮.胡筱敏.矫玉田.熊学军.某楚进.王炜阳。
本部分所代替标准的历次版本发布情况为:
GB/T 12763.2- -1991.

1范围
GB/T12763的本部分规定了海洋水文观测的基本要素、技术指标、观测方法和资料处理。
本部分适用于海洋环境基本要素调查中的海洋水文观测。
2规范性引用文件
下列文件中的条款通过GB/T12763本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本部分。然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。
(B/T12763.1海洋调查规范第1部分：总则
GB/T12763.3海洋调查规范第3部分：海洋气象观测
GB/T12763.7海洋调查规范第？部分：海洋调查资料交换
3术语和定义
下列术语和定义适用于GB/T12763的本部分。
3.1
现场水深in site water depth
现场测得的自海面至海底的垂直距离。测量的日的主要用于确定测站的深度。
3.2
仪器沉放深度deployed depth of instrument
自海面至水下观测仪器的垂直距离。用于确定所测得的水文要素值所在深度。

3.3
水温water temperature
现场条件下测得的海水温度。
注：单位为℃。
3.4
盐度salinity
海水中含盐量的一个标度。
注：绝对盐度和实用盐度的定义见GB/T15920一1995：海洋学术语物理海洋学。实用盐度的计算式见附录A。
3.5
海流ocean current
海水的宏观流动，以流速和流向表征。
注】：流速单位为cm/s。
注2：流向指海水流去的方向。单位为度()，正北为零，顺时针计量。
3.6
海浪ocean wave
海洋中由风产生的波浪。包括风浪及其演变而成的涌浪。
注】：风浪和涌浪的定义见GB/T15920一1995.
注2：海浪的基木要素包括波高.波向和周期等，其定义见GB:T15920一1995.

4一般规定
4.1技术设计
4.1.1技术设计的内容
接收调查项日后，承担单位应根据任务书或合同书的要求进行技术设计，内容主要包括：
a)调查海区范围与测站布设：
b)观测要素与观测层次：
c)观测方式与时次：
d)调查船及其主要设备的要求：
e)主要观测仪器的名称、型号及数量：
f)人员的组织和分工：
g)观测资料的分析方法：
h)质量要求与质量控制要点；
i)应提交的调查成果、完成时间及验收方式：
j)其他。
4.1.2技术设计的形成
技术设计由项日负责人组织编制，应形成文件，并报主管部门审批。
4.2观测要素、方式及顺序
4.2.1观测要素
海洋水文观测要素-一般包括：水温、盐度、海流、海浪、透明度、水色、海发光和海冰等。如有需要，还要观测水位。每次调查的其体观测要素，据任务书或合同书的要求而定，并应在技术设文件中明确规定。

ICS 07. 060
A 45
GB
中华人民共和国国家标准
GB/T 12763. 10- -2007
海洋调查规范
第10部分:海底地形地貌调查
Specification for oceanographic survey-
Part 10:Submarine topography and geomorphology
2007-08-13发布
2008-02-01实施
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
中国国家标准化管理委员会发布

前言
GB/T 12763海洋调查规范》分为11部分。
第1部分:总则:
第2部分:海洋水文观测，
第3部分:海洋气象观测;
第4部分:海水化学要素调查;
-第5部分:海洋声.光要素调查;
第6部分:海洋生物调查:
第7部分:海洋调查资料交换;
-第8部分:海洋地质地球物理调查i
第9部分:海洋生态调在指南;
第10部分:海底地形地貌调查:
-第11部分:海洋工程地质调查。
其中第9部分.第10部分和第11部分对应于GB/T 12763- 1991 是新增部分。
本部分为GB/T 12763(海洋调查规范>的第10部分。
本部分与GB/T 12763的第1部分、GB/T 12763的第7部分和GB/T 12763 的第8部分配套.使用.
本部分的附来B和附录E为资料性附录。附录A.附录C、附录D和附录F为规范性附录。
本部分由国家海洋局提出。
本部分由国家海洋标准计量中心归口。
本部分由国家海洋局第二海洋研究所(国家海洋局海底科学重点实验室).国土资源部广州海洋地
质调查局湾军海洋测绘研究所起草。
本部分主要起草人:李家彪.吴庐山、翟国军.于晓果.邱燕、谢锡君.吴自银,何水原。

海洋调查规范
第10部分:海底地形地貌调查
1范園
本部分规定T海底地形地貌调查的基本内容、方法.资料整理及调查成果的要求。
本部分适用于1:10万~1I100万比例尺的湖底地形地貌调查,更大比例尺海底地形地貌调查也可参考。
2规范性引用文件
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注I期的引用文件,其随后所有.的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准。然面,鼓助根据本标准达成协议的各方研究使用这些文件的最新版本。
GB 12319- -1998中国海图图式
GB 12327-1998海道测量规范
GB 12898-- 1991国家三、四等水准测量规范
DZ/T 0179- 1997 地质图用 色标准及用色原则(11 50 000)
IHO S44;1998 1HO Sandards for Hydrogrophic Surveys(国际与道测量规范)
3术语和定义
3.1
多波束测深multibeam echo sounding
采用发射.接收指向正交的两组声学换能器阵.获得重直航向、由大量波束测深点组成的测深削面，并在航行方向上形成由-系列测深剖面构成的测深条带,从面实现高分辨率地形测量的一种方法。
3.2
侧扫声纳测量旁扫声纳测量side scan sonar survey
采用声学换能器对海底进行扫描.获得海底回波信号,实现海底地貌成像的--种物探调查方法.
3.3
浅地层剖面测量sbbotto profile survey
利用声波在海底以下介质中的透射和反射。采用声学回波原理,获得海底战层结构声学剖面的一种物探调查方法。
4一般规定.
4.1 调查目的与内容
根据任务的要求实施调查.获取海底地形地貌数据,通过对调查数据的校正和改正.进行数据分析、处理和成图,编制调查区海庭地形图和海底地貌图,揭示调查区海底地形地貌变化特征和规律.为经济建设、国防建设和海底科学研究提供基础资料。
海底地形地貌调查作业内容包括:技术设计.仪器检验.测前准备.海上测量.数据处理与成图.资料检查验收与归档。

[搞要]浦江饭店是上海外滩通道工程施工过程中的重要保护节点，普通的灌注隔离桩保护技术因为其施工时引起的沉降量大等原因已不能满足该工程的需要。为此在试验和监测的基础上，提出一种外套管内螺旋取土的隔离桩施工方法，简称CEC工法，并比较了该工法与普通灌注隔离桩的优缺点。FCEC工法施工过程中对土体的扰动小，成桩时带土量少，混凝土浇注充盈系数平均达到1.07，并且成桩后对桩周土体具有挤压效应，这对有效控制沉降有十分重要的作用。℉CEC工法在控制不均匀沉降和整体最大沉降方面比普通灌注桩有很大的提高，为彻底满足本工程在总体最大沉降控制的苛刻要求，在桩间辅助水泥浆与水玻璃双液浆注浆，有效控制了该工程的整体最大沉降。[关键词]盾构隧道；隔离桩；CEC工法；不均匀沉降；保护技术

1工程概况
上海外滩通道工程采用中14.270m土压平衡盾构施工，是国内直径最大的土压平衡盾构隧道，而浦江饭店为本工程盾构隧道施工中的重要保护节点。浦江饭店始建于1860年，基础薄弱，部分较好的基础仅为长3.2m的木桩。饭店水平向距离隧道外边线仅1.7~4.5m,如图1所示。由于盾构隧道施工技术的复杂性，目前还不能完全控制以盾构正上方为中心土层的地表沉降12。这种不均匀沉降对结构脆弱的古建筑影响巨大。即使本工程使用了最先进的密闭盾构技术，要完全消除地表沉降也是不大可能的，特别在松软的饱和含水土层中，要采取严密的技术措施才能把沉降控制在一定的限度内。为保证盾构通过浦江饭店的安全，必须采取工程保护措施，本文针对大直径盾构隧道近距离通过浦江饭店施工技术，进行了试验性研究，并应用于实际工程，取得了良好的工程效果。

2保护技术方案选取
国内外学者对盾构隧道施工引起的地表沉降原因做了大量的研究，大多认为盾构施工对土体的扰动、土体固结与土体挤人盾尾是引起地表沉降的最主要因素3。为此，在尽可能保证盾尾注浆质量的同时，必须采取措施减少土体扰动对浦江饭店的影响。目前国内大多采用施工简单、费用较低的普通灌注隔离桩为主要施工保护措施，普通灌注桩施工方法主要有泥浆护壁灌注桩法和套管成桩法[6)，但这两种工法具有一定的局限性。
泥浆护壁灌注桩法在上海滨海型软土中塌孔现象较为严重，混凝土浇筑充盈率一般在1.5左右。浦江饭店的保护级别较高，且历史长，桩基差，隔离桩距离其桩基的距离不到1m,所以采用该方法的风险性较大，一旦发生大面积塌孔将造成不可挽回的损失。

（略）

3FCEC工法单桩试验 结果分析
为了验证该方案的可行性，对试桩的施工数据进行了严密监测。试桩位于浦江饭店东侧，与浦江饭店的距离相对于其他隔离桩稍远。为了反映试桩过程中对周围土体的影响，在桩周布置了一测斜管和分层沉降监点。
施工中所用外套管外径910mm,内径900mm;内管外径760mm,内径730mm。桩本身的理论浇注量19.6m,实际施工过程中浇注量为21m。混凝土充系数为1.07，未出现塌孔现象。但在第1、2节套管拔过程中，在桩下和桩中出现了缩孔现象，在第3节管起拔过程中桩顶出现了扩径现象。

（略）

4排桩施工过程沉降分析
4.1监测点布置
隔离桩施工期间，在浦江饭店外墙布置多个房屋沉降监测点，如图4所示，在成桩过程中密切监测其沉降，确保隔离桩施工过程中浦江饭店的安全，F1~F10同时也作为盾构隧道侧穿越时浦江饭店的监测点。

4,2监测结果分析
由图5中打桩顺序可知，已完成的50根隔离桩对应的沉降点大致为F4~9,施工过程中的沉降监测数据如图5所示。可以看出，测点3和F4的沉降明显滞后于其它测点。在施工过程中各桩的混凝土浇注充盈系数平均为1.07，相对离浦江饭店不远处施工的普通灌注桩的充盈系数平均1.5有很大的提高，这是该工法能够有效控制沉降的主要原因；并且外套管钻进过程中对周围土体有明显的向外挤压作用，这对有效控制沉降较为有利。

（略）

日本新建筑中文版24
目录
004日本基督教团体 生田教堂
西泽立卫建筑设计事务所 翻译刘艾
014Cawaii Bread & Coffee
西泽立卫建筑设计事务所 翻译刘艾
018物质试行55 BRIDGE
铃木了二建筑设计事务所 翻译张丽
026湘南T-SITE
KLEIN DYTHAM ARCHITECTURE（综合设计方向）竹林正彦/日本设计 翻译∶艾薇
034Fujisawa可持续发展的智能社区
040PANAHOME（景观、整体监修、住户）三井不动产住宅（住户）翻译艾薇
lakagu
限研吾建筑都市设计事务所 翻译艾薇
047BLUE BOTTLE COFFEE KIYOSUMI-SHIRAKAWA ROSTERY & CAFE
长坂常+山本亮介/SCHEMATAARCHITECTS翻译∶纪雪琦
054长谷川酿库大酱·仓库餐馆
PLANET Creations 关谷昌人建筑设计工作室 翻译张丽
061kitchen house fukuoka showroom
洼田胜文/洼田建筑工作室 翻译纪雪琦
068田町站东口北街区规划田町智能能源园区
翻译沈于晨

[摘要]群塔密集作业给施工带来了较大危险，施工中建立一套完整的群塔作业安全管理措施显得尤为重要。结合某工程首先介绍了地下室、裙楼、地上塔楼塔式起重机的选型及布置，各塔式起重机安装型号及参数设置，指出塔式起重机的安装及拆除工序，详细论述了群塔作业中采取的各项安全管理措施。[关键词]项目管理；城市综合体；群塔；防碰撞；安全管理

1工程概况
重庆国金中心位于重庆市江北嘴金融核心区，占地面积5万m2,总建筑面积约64万m2。本工程由4层地下室、3层商业裙楼和5撞塔楼组成，其中T3,T5塔楼高104m,T2,T6塔楼高170m,该4栋塔楼均为核心筒框剪结构，T1塔楼为型钢混凝土框剪结构，地下4层，地上64层，总高度为319.5m。本工程为集甲级写字楼、超五星级酒店、高端购物中心和休闲设施于一体的大型城市综合体项目。
本工程地下室总建筑面积24万m2,单层建筑面积约5万m2,整个地下室施工划分为11个大分区、25个小分区，根据项目特点及工期要求，需在215d内完成地下室施工，所以本工程各分区同时
施工。
本工程基坑四周均为未通车的市政道路，东侧和北侧为精学街，南侧为东升路，西侧为江北城大街北街，其中南侧东升路为其他施工单位占用场地，西侧江北城大街北街为正在进行轻轨施工的区域，项目仅东侧和北侧的精学街可以作为施工场地使用。本工程地下室及裙楼施工阶段共布置10台塔式起重机，地上塔楼施工阶段共布置7台塔式起重机，其中T1塔楼地上主体结构施工由2台平头塔式起重机替换为2台内爬式塔式起重机。
2塔式起重机选型及布置
本工程地下室施工体量大，地下室总建筑面积达24万m2,由于施工工期紧，25个小分区同时施工，现场平面分区如图1所示。
2.1地下室及裙楼施工阶段塔式起重机选型及布置
地下室及裙楼施工主要分为两个阶段，分别为：马道开挖前，筏板及地下室结构施工阶段；马道开挖，地下室及裙楼施工阶段。

（略）

3塔式起重机安装及拆除
3.1塔式起重机安装
根据工程特点及施工进度要求，进场后依次安装9号塔式起重机STT293,1,2号塔式起重机STT553和7,3,6号塔式起重机STT293,进行Q3区筏板以及T1,T2,T6区土方开挖施工；并根据实际进度陆续安装8号塔式起重机T℃T5513,4号塔式起重机STT200,5号塔式起重机STT293和10号塔式起重机TC6013,进行地下室及裙楼结构施工。地下室及裙楼结构施工完成后，拆除T1塔楼1,2号塔式起重机STT553,在T1塔楼核心筒内部安装1,2号内爬式塔式起重机STL420A,并安装11号塔式起重机TC6013,为T1塔楼主体结构施工提供材料卸载服务。

（略）

4群塔作业安全管理措施
4.1平面及竖向位置相互避让本工程地下室及裙房施工共布置10台塔式起重机，群塔同时作业时由于相互间的距离较近，合理布置各塔式起重机的水平和竖向位置尤为重要，需充分考虑塔式起重机在水平和竖向位置作业不相互影响，且需考虑塔式起重机和周围建筑物之间的避让，满足塔式起重机安全运行的要求。
4.1.1塔式起重机的平面位置避让塔式起重机的平面布置需尽可能覆盖整个施工场地，并且需覆盖到材料的装卸位置，不出现或、少出现塔式起重机不能吊装的盲区，以避免材料的二次搬运，但是又需控制各塔式起重机回转时的覆盖面应尽可能少重叠或不重叠。相邻塔式起重机间应保证足够的安全距离，不出现塔式起重机的前臂碰撞相邻塔式起重机塔身以及塔式起重机的后臂碰撞相邻塔式起重机吊钩的情况。

（略）

[摘要]在武汉中心工程中，由于建筑功能和结构设计需要，造成基坑内出现深度差异，产生了多级柔性支护体系下超深坑中坑的现象。针对深厚软土工程坑中坑问题，总结了多种形式的坑中坑支护形式，对其设计方法开展了研究，进行了选型优化。通过有限元模拟坑中坑变形及位移，对坑中坑结构多级稳定性进行了分析研究，验证了多级柔性支护体系下坑中坑悬臂支护设计的稳定性，并总结稳定性规律。应用表明，多级无支撑支护技术可取得较好的经济效益、缩短地下工程工期。[关键词]深基坑；支护；坑中坑；稳定性；有限元分析

1坑中坑支护结构体系
一般情况下，坑中坑的开挖深度不太大、平面形状也各不相同，但是由于坑中坑开挖土层一般比较软弱，故应因地制宜选择经济合理、安全可靠的支护形式。目前，坑中坑支护结构体系有通过土体自身稳定性进行支护的，如放坡；有通过改良土体的强度进行支护的，如重力式挡墙及加固措施；有通过必要的支护结构来支挡土体的，如利用复合土钉墙和支护桩进行支护[2。对于受地下水影响的区域，坑中坑支护结构必须配备必要的截（排）水、止水、降水等措施，如设置截（排）水沟、止水帷幕、满堂封底、降水井或综合采取多种措施等[3)。
2工程实例
2.1工程概况
武汉中心工程位于武汉王家墩CBD中轴线南部的起始端，是集办公、酒店、商业、会议等功能为一体的武汉CBD首个地标性国际5A级商务综合体。工程占地面积28100m2,地下4层，地下建筑面积82315m2,裙楼地上4层，塔楼88层，总建筑高度438m,地上建筑面积271770m2。基坑内外环境如图1所示。
基坑总开挖面积约31600m2,呈不规则多边形，场区自然地面相对标高约-1.200m,塔楼区域大面积开挖深度为19.00m,非塔楼区域大面积开挖深度为17.30m,坑中坑开挖深度为25.50m。基坑坑中坑位于武汉中心外围大基坑的正南角处，呈不规则矩形。坑中坑最深处相对于塔楼基底开挖深度为6.5m,开挖面积约为860m2,其相对于其他各侧围护结构距离如下：北侧101m,东侧36.6m,东南侧40.7m,南侧33.9m,西侧30.3m。

（略）

3坑中坑多级稳定性分析
本基坑特殊之处在于外围大坑支护结构不仅受到深厚软土的影响，还受高水头承压水的影响，相应支护结构对土方开挖卸载敏感性非常强，因此必须分析坑中坑开挖对外围大坑支护结构的影响。超深坑中坑工程自身具有很强的空间特性，因此分析坑中坑土方开挖对外围大坑支护结构的影响范围非常重要。
在研究坑中坑开挖对外围大坑支护结构受力变形性状造成的影响时，引入参数距离比X=B/H,其中B为坑中坑与外围大坑支护结构的相对距离H为坑中坑的开挖深度，通过控制单因子变量的方法进行分析。定义东侧、北侧浅层局部卸土典型剖面为剖面I,东侧、北侧浅层水平锚管典型剖面为剖面Ⅱ，南侧典型剖面为剖面Ⅲ，西侧典型剖面为剖面W,西南侧角部混凝土支撑典型剖面为剖面V。

（略）

4坑中坑多级稳定性的规律
1)随着距离比B/H的增大，支护结构的水平位移δ、最大位移出现位置h、支护桩的弯矩M呈递诚趋势变化；被动区抗力安全系数kk、被动区土压力合力E呈递增趋势变化。因此，可以得出坑中坑距离外围大坑支护结构越远，对其影响越小，相应大坑支护结构的安全性越高。
2)相同支护结构，所处的土层性质不同，外围大坑支护结构对坑中坑开挖的敏感度不同，土层性质较差地区的支护结构敏感度较高，相对稳定性较差。
3)从不同曲线随距离比B/H变化来看，可以大致分为3个区间，即B/H=0~3为主影响区域，B/H=3~7为次影响区域，B/H≥7为稳定区域。采用被动区抗力安全系数k来划分各影响区域，如图8所示。

（略）

[摘要]多种模板主梁早拆模板支撑头技术适应于高层、超高层、多层住宅结构顶板模板及后浇带的施工。该早拆技术具有周转材料通用性强、周转快，安全性能好，工程成本低，功效高等优点，具有较好的经济效益和社会效益。重点介绍了该工艺的操作要点，包括：模板设计、模板安装、混凝土浇筑、模板拆除等。[关键词]楼板；早拆模板；模板主梁；支撑头；施工技术

1技术特点
1)模板主梁（主龙骨）可采用圆钢管、方钢管、方木等，通用性强。主梁固定在多种模板主梁（主龙骨)早拆模板支撑头上，该支撑头由顶板、调节丝杆、主梁托架、主梁卡板、卡板调紧螺丝、托架高度调节螺母、顶板高度调节螺母组成，安装在竖向支撑架上，如图1所示。

(略）

2该早拆技术中支撑头能有效地固定主梁，具体操作为：在安装模板时，转动主梁卡板调紧螺丝，用于固定主梁，使主梁（主龙骨）与支撑体系连接可靠，增加模板支撑架体的稳定性。

(略）

3工艺原理
在施工阶段，将跨度较长的现浇钢筋混凝土楼板、梁通过竖向支撑变为短跨受力状态，形成间距≤2m的楼板模架支撑布局，在模板支撑系统中设置“多种模板主梁（主龙骨）早拆模板支撑头”。当楼板混凝土浇筑完毕72h后(3d),强度达到设计强度的50%以上时，将早拆头升降托架降下，拆除楼板模板、主龙骨、次龙骨，保留部分支撑，而结构的安全度又不受影响，实现早拆水平结构模板的目的。待楼板混凝土强度达到拆模条件时，拆除剩余全部镶板和早拆支撑立架。
4.施工工艺
4.1工艺流程
按施工图纸进行楼板模板设计→备料→按模板图弹线，确定立杆位置→安装模板支撑架→安装多种模板主梁早拆模板支撑头→安装钢管主龙骨→摆放次龙骨→标高找平、起拱→安装镶板、模板→绑扎钢筋→浇筑混凝土→养护混凝土→混凝土强度达到第1次早拆模板时的强度要求→转动早拆支撑头托架螺母，将早拆头升降托架降下→转动早
拆支撑头上的卡板顶紧螺丝，松开主梁→拆除主龙骨、次龙骨、模板，保留部分支撑立杆和镶板→混凝土养护→第2次拆除全部模板、模架→清理施工面。
4.2操作要点
4.2.1模板设计
楼板支模前，根据工程设计图纸编制楼板早拆模板施工方案，根据施工流水段划分，进行合理布置，以减少模板投入，增加周转次数。结合现场施工条件和资源供应条件进行设计模板、模架的统一配板平面图，确定模板支撑平面布置，如图2所示。
同时进行模架的强度、刚度和稳定性计算。除遇边脚部位和镶板进行小块裁割外，其余大面积均采用统一配模。镶板即为在早拆头上的窄长模板，宽度一般为150~400mm。设计时，靠墙（梁）的立杆距墙边一般缘300~500mm。用于后浇带部位时，立杆距后浇带边缘300mm,且对称布置。

(略）

日本新建筑中文版27
目录
004丰岛“生态博物城”办公大厦 南池袋区二町A地区市区再开发项目
限研吾建筑都市设计事务所【外部设计（部分室内设计）】日本设计（设计·监管）访谈艺术性·文化性都市，以人为本的都市 高野之夫（丰岛区区长） 副译高思阳
020品川SEASONTERRACE
NTTFACILITES大成建设一级建筑师事务所NTT都市开发一级建筑师事务所日本水工设计 翻译∶李经纬
030东京日本桥TOWER
日建设计.翻译∶李经纬
038日本桥二町地区市区再开发项目
日本设计·PLANTEC设计共同合作 翻译高思阳
040新宿东宝大厦
竹中工务店 翻译周双春
048成田国际机场 第3航站楼
日建设计 翻译周双春
058成田国际机场第2航站楼联络通道
日建设计·梓设计共同合作 翻译李经纬
062清水建设技术研究所 先进地震防灾研究楼
清水建设 翻译高思阳
070智能社区的实现 与时俱进的能源管理系统
清水建设 翻译周双春

（略）

[摘要]通过对湿陷性黄土地区某高层剪力墙结构多桩型复合地基的设计，讨论了C℉G桩和灰土挤密桩的作用机理，对两种桩型复合地基的承载力和沉降进行了计算。计算结果与现场检测表明，在湿陷性黄土地区采用灰土挤密桩消除湿陷性，结合CFG桩提高地基土承载力的多桩型复合地基，可充分发挥两种桩型各自的优势，取得良好的技术与经济效果。[关键词]地基；桩；CF℃桩；灰土挤密桩；多桩型复合地基；湿陷性黄土

多桩型复合地基处理湿陷性黄土的加固机理
1.1灰土挤密桩消除地基湿陷性灰土桩是用石灰和土按一定体积比例(2：8或3:7)拌合，并在桩孔内夯实加密后形成的桩。灰土挤密桩法是利用钢套管或振动沉管在地基中成孔：通过横向挤压作用，使地基土加密，然后在孔中填入灰土后夯实而成灰土桩。其作用是通过挤密地基部分或全部消除地基土的湿陷性，并适当提高地基承载力，减小均匀地基变形。但是，灰土挤密桩复合地基承载力特征值不宜大于处理前天然地基承载力的2倍，且宜≤250kPa。对建筑物荷载较大的情况，单一的灰土挤密桩复合地基并不能满足上部建筑的荷载要求，需结合其他地基处理形式方能达到承载力设计要求。

2多桩型复合地基承载力及变形计算
2.1多桩型复合地基承载力计算
根据不同桩型荷载分担比，通常将分担荷载最大的桩型定义为主控桩，其余定义为辅助桩，本工程实例中CFG桩为主控桩，灰土挤密桩为辅助桩。依据《建筑地基处理技术规范》JGJ79一2012中相关设计要求，计算具有黏结强度的两种桩组合形成的多桩型复合地基承载力特征值，采用如下公式：(略）

3.2复合地基设计方案
由于基础持力层位于第2层湿陷性粉土层，地基承载力为140kPa,不满足承载力要求。针对本工程需要消除地基土湿陷性和提高地基土承载力两项要求，采用多桩型复合地基。辅助桩为桩径400mm的灰土挤密桩，桩长5m,穿透湿陷性土层，要求消除桩长范围内全部湿陷性。三角形布桩，桩间距1000mm,平面布置为筏板外2m范围内，施工
工艺采用振动沉管成孔。孔内填料采用3：7灰土分层回填夯实，压实系数≥0.97。主控桩为桩径400mm的CFG桩，桩长8m,桩端持力层为第3层粉质黏土层。采用三角形布桩，桩间距1000mm,桩身混凝土强度等级C15,采用长螺旋管内泵压混合料成桩工艺。
主、辅桩的桩位平面如图1所示。主、辅桩施工顺序为首先进行灰土挤密桩施工，完成后检测合格方可进行主控桩CFG桩的施工。在基础垫层和桩顶之间铺设300mm厚灰土褥垫层，压实系数≥0.97。要求处理后复合地基承载力>320kPa。复合地基剖面如图2所示。

(略）

4结语
1)分析了灰土挤密桩和CFG桩复合地基在湿陷性黄土地区的作用机理。通过工程实例验证了灰土挤密桩和CFG桩可以有效消除黄土湿陷性，提高地基土的承载力，减小地基变形和不均匀沉降，满足湿陷性黄土地区高层建筑的地基承载力和安全性要求。

(略）

[摘要]郭尔多斯机场改扩建工程新航站楼为中心结构直径108m的大跨度带肋网壳穹顶。结合丁程结构特点及施工现场实际情况，通过方案优化，确定选用“高空组装，累积旋转不等标高带柱滑移”的施工方案。详细闸述累积旋转滑移施工工艺和针对该施工技术的仿真模拟分析及计算要点。经过施工监测，钢结构变形均在允许变形范围之内，满足设计要求。[关键词]机场工程；航站楼：钢结构：组装；滑移；施工技术

1工程概况
鄂尔多斯机场改扩建工程位于鄂尔多斯市伊金霜洛旗乌兰木伦镇境内，在已建航站楼的东北侧。新航站楼建筑主体面积为6.8万m2。建筑物地上2层（局部3层），地下1层，主体结构采用钢筋混凝土结构，屋顶均采用大跨度钢结构，屋盖建筑两翼翼展为490m,整个建筑钢结构分为7个独立的温度区间。建筑中心位置为直径108m的大跨度带
肋网壳穹顶结构（见图1）。
中心结构主要由圆形穹顶结构和悬挑的钢雨篷结构组成（见图2）。穹顶结构主要由穹顶中心球壳、内环桁架、24榀主桁架以及主桁架之间扇形区域（包括外环桁架）钢结构组成。穹顶结构通过Y形钢支撑在21.800m标高与混凝土柱相连接，连接采用万向球铰支座，Y形支撑顶部与主桁架采用铸钢件连接。穹顶结构最高点达45.364m。钢雨篷主要由悬挑的主桁架、次桁架、支撑以及连接穹顶结构的吊杆组成，雨篷主桁架悬挑16m。

2施工方案确定
综合考虑本结构状况，施工现场的实际情况以及总工期的要求，穹顶钢结构最终确定采用“高空组装、累积旋转不等标高带柱滑移”的施工方案。
1)在结构左右两侧采用脚手架分别搭设两跨拼装平台。内部环桁架先完成拼装，左右结构再同时拼装，对称累积旋转滑移（见图3）。

3滑移施工工艺
3.1液压系统同步控制
液压同步累积滑移安装施工技术采用计算机控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态校正、应力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。本工程为在同心圆上进行对称旋转累积滑移，外环和中环半径比例为2.224：1。施时通过控制液压顶推器的液压油流量比例来控制线速度比例，保证屋面钢结构单元在整个累积滑移过程中的同步性和稳定性。为双重保障滑移的同步性，在滑移轨道上设置刻度标尺，安排专人随时监控滑移的同步性，各柱间为1个控制单元，滑移过程中两条轨道位置如不同步值超出限值(50mm),即需相应的停滑处理。

4滑移施工仿真分析
结构在累积滑移施工过程中受力与设计状态有差别，一方面，边界支撑条件和结构受力体系不同；另一方面整个结构体系是个逐步建立的过程，存在结构转换，部分杆件受力特性发生改变。因此在结构施工方案制定的过程中，需要对施工过程中的若干关键工况进行模拟计算，验证施工方案的合理性，对可能发生的不利因素进行提前预警，以保证结构施工的安全。
滑移过程中需要计算分析的内容包括：①滑移过程模拟（变形、受力验算）；②结构不同步滑移验算；③滑移启动瞬态结构的验算；④结构卸载验算。结构滑移模拟分析选用SAP2000(12.0版)，计算模型采用空间三维实尺模型；网格的钢构件选用2个节点，6个自由度的rame单元，该单元可以考虑拉（压）、弯、剪、扭4种内力的共同作用。边界条件：约束滑移支撑点的竖向位移，并允许其沿径向两侧各有10mm的滑动距离，计算时通过设置缝单元实现。

（略）

日本新建筑中文版28

目录

On the water 004

日建设计/山梨知彦+恩田聪+青柳创 翻译程婧宇

Hut AO 018

Atelier andl坂本一成研究室 翻译程婧宇

半圆拱形之家028

菊地宏建筑设计事务所 翻译程婧宇

虫冢036

限研吾建筑都市设计事务所 翻译程婧宇

天主教铃鹿教堂042

竹口建太郎+山本麻子/Alphaville 翻译郭启迪

怪异酒店050

川添善行+原裕介+大川周平+东京大学生产技术研究所川添研究室 日大设计 翻译郭启迪

丸本温泉旅馆058

久保都岛建筑设计事务所 翻译郭启迪

栗仓温泉旅馆066

安部良/ARCHITECTSATELIERRYOABE翻译∶郭启迪

福岛矢吹町家园074

长尾亚子+野上惠子+腰原干雄+矢吹町商工会 翻译倪楠

（略）

[摘要]基于已有单一路基调控措施作用效果分析，提出发卡式热棒一隔热层复合路基调控工程措施，对复合调控措施作用机理、发卡式热棒结构设计、复合调控措施路基结构设计等进行了探讨，介绍了复合调控工程措施实体试验工程监测方案、施工过程及施工质量控制要点。观测数据表明，复合路基调控工程措施能使隔热层有较大热阻，减少路基体暖季吸热，热棒冷季能主动对流换热冷却路基的各自积极因素进行综合利用，在降低路基温度场方面效果明显，起到全年减少路基体吸热的积极作用，有利于保持多年冻土路基稳定。[关键词]公路工程；路基；试验；发卡式热棒；多年冻土

1热棒路基和隔热层路基应用效果分析
1.1热棒路基应用效果分析
青藏公路.于2002一2004年在整治改建期间，选择在路基沉降变形与纵向裂缝较为严重的楚玛尔河高平原设置2个区段的试验工程，均为铅直热棒，间距4m,分单侧设置和双侧设置两种形式。研究表明，热棒暖季一般不工作，冷季工作显著，每年10月中旬到次年的3月中旬处于工作状态，次年的3月下旬到同年的10月上旬处于非工作状态。在工作周期内，热棒通过工质的对流循环把冷量带入路基土体，工作方式是波动式而不是连续的，只在外界温度比路基体温度低，且达到热棒启动温差时才工作，实际工作时间约为工作周期的2/367。热棒调控路基温度场的作用效果显著，有效影响范围约为2m,最大影响范围约为8m,且离热棒越远其影响越小。在其影响范围内热棒能大大提高冻土的上限，延长冻土的冻结时间，对保护冻土路基的稳定性有积极作用。

2发卡式热棒一隔热层复合路基设计
单一工程措施在具体使用时，大多数都有较强的时效局限性，或主要在暖季工作，或在冷季能发挥积极作用。当单凭某一种工程措施不能处理路基病害时，单一工程措施有效组合的复合式路基调控方案成为目前冻土路基处理的主要研究方向。
鉴于热棒路基和隔热层路基作用时效具有互补性，本研究将从组合调控工程措施入手，对隔热层工程措施进行改进和完善，将热棒调控措施与隔热层调控措施进行组合，在冷季和暖季都积极减少路基体吸热，降低路基及基底温度，保持路基稳定。

（略）

3实体试验工程施工
3.1施工准备
施工准备阶段主要工作为，新材料的结构设计和加工，新技术、新工艺的质量控制研究。试验段所拟用的隔热材料XPS板质量好坏直接影响试验段的隔热效果；发卡式热棒结构是否合理，热交换性能好坏，直接影响整个复合式工程措施的作用效果。路基填料要符合规范要求。试验段要求修筑保通便道，全幅路段封闭施工。并紧密结合施工进展情况，及时进行测点的布设和观测设备的安装

（略）

4实体试验工程应用效果分析
4.1路基温度场分析
监测数据分析表明，复合措施中隔热板隔热效果显著，如图2所示，暖季板上温度高于板下温度，路中位置处板上、下最大温差出现在7一8月，最大差值为8.83℃，大部分由路面传递至路基的热量被阻隔在隔热板以上，传入下层路基体的热量大大减少。冷季板下温度高于板上温度，最大温差出现在1月，最大差值为4.58℃，冷季隔热板不利于路基土体散热。就全年而论，板上路基土体温度振幅较对比断面明显加大，板下温度振幅则明显减小。

（略）