1工程概况
惠州市中心体育场总占地面积约41万m2,由主场、副场、网球中心及全民健身广场组成。主场地下1层，地上4层，最高点标高为46.4m,建筑面积62056m2,可容纳4万名观众。

主体育场平面投影为外圆内椭圆，外圆直径为290m,建筑面积62056m2。结构工程中共设有44榀主桁架。为了增加该结构在施工过程中的稳定性和安全性，在吊装过程中，主桁架一端与柱直接连接，另一端设临时支撑。本工程临时支撑设置在桁架的前端第2个节点处，胎架竖杆采用L140×12,水平杆及斜杆采用等肢L80×6,顶部节间斜杆采用L140×12,胎架顶部水平杆件采用型钢H400×300×10×12。看台上都支撑底座为型钢H300×300×8×10,平台立柱采用20mm厚钢板做支座，看台楼板下部再采用与上部相同的材料做成临时支撑，支撑顶部采用20mm厚钢板与楼板顶'紧。楼层板下支撑通过预做的400mm×3500mm×3500mm混凝土基础，基础预埋4块20mm×300mm×300mm钢板，与支撑焊接连接，将荷载传给强夯地面。具体布置
如图1所示。
2临时支撑验算
根据吊装的实际情况及桁架实体，用有限元分析软件SAP2000进行建模计算，临时支撑点处约束假定为铰接。本工程桁架支撑采用角钢制作成格构形式，支撑架最大高度为31m。临时支撑使用时间一直持续到次桁架及端部悬挑箱梁全部安装完毕，临时支撑主要承受分段钢桁架自重、胎架自重、风荷载。由于吊装过程存在诸多不可预见的不利因素，需对主要的荷载工况进行组合，同时，结构需留有一

（略）

答疑：此部分套这两个定额合理不？不合理有其他合适的定额套取吗？-湖北

问题专业：土建 装饰

所属地区：湖北

提问日期：2022-12-04 21:43:49

提问网友：梦

图1：因为成品树脂排水沟和线型盖板仅认材料价不含安装，所以借用沟铸铁盖板及排水沟定额换主材

图2：图2是手动开窗器因为仅认材料价不含安装，所以借用门锁定额将主材换成手动开窗器。

以上2给定额换用是否合理，不合理的话哪个定额比较合适。谢谢

解答网友：独行者

可以的

刚性桩复合地基桩间土拱效应分析及桩土应力比计算*
武崇福，郭维超
(燕山大学建筑工程与力学学院，河北秦皇岛066004)
[摘要]通过分析刚性桩复合地基桩土相互作用机理，对桩间土拱效应及中性面上桩土应力比进行了研究。刚性桩复合地基工作时，桩间土满足竖向成拱的条件，在桩体中性面上形成竖向三维土拱，其承担的部分荷载通过三维土拱传递至桩体，桩土应力比在中性面上达到最大。通过对桩间三维土拱进行力学分析和计算，得到桩间土通过土拱传递至桩体的荷载表达式，并推导出刚性桩中性面上桩土应力比的计算公式。研究表明，中性面上桩土应力比与土体内摩擦角、黏聚力、桩土摩擦角、桩径、桩长、桩侧摩阻力等参数成正比，与桩间距成反比。计算公式经工程实例验证，有较好的吻合性。

内容摘抄：

1桩间土拱的形成机理及形状
1.1桩间竖向土拱的形成机理
土拱效应是广泛存在的自然现象，形成土拱必须满足一定的条件，在1943年，Terzaghi9)通过活动门试验证实了土力学领域中土拱效应的存在，并得出土拱效应存在的两个条件：一是土体之间产生不均匀位移或相对位移，二是存在提供稳定支撑的拱脚。贾海莉1认为土拱的形成还须满足一个条件，即拱体形成处土体中的剪应力小于其抗剪强度。

2桩间土拱的受力分析
2.1基本假定
1)刚性桩中性面以上土质是均匀的，各向同性的。
2)主土拱厚度一般相对其高度而言较小，计算时不计主土拱自重。
3)主、次土拱拱脚无转动约束，为铰支承。

3中性面上桩土应力比计算
通过以上分析可知，基础竖问荷载通过褥垫层由刚性桩和桩间土共同承担，桩间土因为存在不均匀位移在刚性桩中性点处形成竖向土拱，将部分荷载传递至桩体，因此，在中性面上桩身应力达到最大，土的应力达到最小，对应的桩土应力比最大。

4工程实例
该工程为一栋居民住宅楼，位于秦皇岛市海港区，地上34层，地下2层，剪力墙结构，根据地质勘察报告，施工场地地层分布较为复杂，主要的土层分布及参数如表1所示。

（略）

随着建筑节能技术在各类工程中的推广应用，对建筑物降低能耗方面起到了积极的推动作用。近年来，由于部分在建和改造工程建筑外墙保温材料火灾事故的发生，国家对外墙保温材料燃烧性能提出了更高要求。传统的喷涂硬泡聚氨酯、挤塑板、聚苯板等外墙保温材料使用受到限制。
火山熔岩外墙防火保温板是一种将火山熔岩颗粒、玻化微珠及胶凝剂等材料拌合、挤压、烘干而成的新型轻质保温板材，施工中通过对黏结固定方法进行改进，克服了防火保温板材刚性材料在安装固定过程中容易造成开裂、破损的弊病，避免了板材在锚栓固定过程中产生破损：针对饰面层荷载的不同，通过对施工工艺和材料构造进行优化，既提高了板材黏结锚固强度，同时又避免了保温板材开裂、脱落等质量事故的发生。
1,火山熔岩外墙防火保温系统特性
火山熔岩防火保温板是以低孔珍珠岩、玻化微珠为骨料，通过憎水胶凝材料进行拌合，通过机械搅拌、成型、烘干而成的轻质刚性保温板材。保温板外侧为瓦楞形截面，瓦楞面钢丝网架（钢丝直径3mm,纵横向间距50mm,互相垂直点焊)使面板与
墙体有很好的连接，如图1所示。

（略）

标准板面尺寸为600mm×900mm,非标准板按实际需要尺寸加工。火山熔岩防火保温板材技术

（略）

0
引言
近年来，随着我国经济的高速发展，城市化进程加快，城市建设也越来越现代化，为保证城市建设能够合理利用城市土地，协调城市空间布局，需要对城市建设进行总体规划，在其过程中，会不可避免地遇到受前期工业建筑污染的地块，对新建建筑物存在隐患。基于防腐考虑的P0防水施工技术，能够有效地抵制土地中酸碱及其他化学腐蚀对建筑物的危害。
1工程概况
北京某住宅项目，由于建设地块的土壤被二氯乙烷、氯乙烯和氯仿等强腐蚀性有机溶剂长期污染，常规的防水材料如SS改性沥青防水卷材、聚氨酯防水涂料、非固化沥青、喷涂速凝橡胶、聚脲、甲基脂涂料等材料都无法满足直接接触二氯乙烷等环境的防水要求，因此本项目采用TP0防水施工技术，以解决相关的问题。
2工艺原理
热塑性聚烯烃(TP0)防水卷材是以热塑性聚烯烃合成树脂为基料，加入抗氧剂、防老剂、软化剂制成的新型防水卷材，其具有优异的耐腐蚀性、抗冲击和穿刺能力、优异的低温柔韧性以及可靠的焊接接缝等优点。基于上述优点其能够满足工程复杂的地下环境防水要求，可形成高强度的密封防水层，防水系统耐久可靠：同时，设置1.5mm厚非固化橡胶沥青防水涂料，形成有效的复合防水层，确保将渗漏水阻隔于结构底板之外，其系统层次构造如图1所示。
3TP0防水施工过程
3.1施工工艺流程
PO防水施工工艺流程：基层处理→铺设PO防水卷材→热熔焊接P0卷材→附加层施工→细部节点处理→铺设丙纶布隔离保护层→非固化橡胶沥青防水涂料施工→铺设无纺布保护隔离层，细石混凝土保护层施工→基础底板施工。

（略）

钢板构造柱和嵌筋加固技术在某工程中的应用
李元吉，张广泰
(新疆大学建筑工程学院，新疆乌鲁木齐830047)
[摘要]既有砖混房屋在抗震加固中，构造柱和墙体抗剪承载力不足是突显问题，采用传统的加固方法对原有墙体破坏较严重，且施工周期较长，此时须采取有效的加固措施形成可靠的构造柱和墙体。结合新疆阜康市某中学5层砖混校舍抗震加固实例，介绍了格构钢板组合构造柱和墙体嵌筋加固技术，经理论计算和施工应用验证了此方法在新疆砖混房屋抗震加固中应用的可行性。

内容摘抄：

1新疆既有建筑抗震加固现状
根据对新疆多数砌体结构房屋的勘察与统计结果可知：新疆部分中小学校宿舍楼抗震结构措施不合理，主要包括构造柱、圈粱、墙体局部尺寸等问题。统计资料表明：20世纪90年代以前修建的砖混建筑基本没有构造柱、圈梁，90年代以后大部分设置了构造柱和圈梁，但其布置和构造不合理，由于所依据的设规范是1978年版或1989年版《建筑抗震设计规范》，抗震设防标准低或未进行设防，使得房屋整体抗震性能较差。新疆大部分校舍属于乙类建筑，在核查其抗震措施时，6~8度应按照本地区设防烈度提高一度的要求，使得许多校舍建筑抗震措施不符合相应规范而列人加固范畴。
2钢板组合构件及嵌筋加固方法的提出
总结我国抗震加固实践经验，主要有增设抗震墙、面层外加柱及圈梁加固法等方法，用于解决墙体抗震承载力及抗震构造措施不足的问题。这些传统加固办法虽安全可靠且经济可行，但同时也存在一些固有缺陷，主要有：①现场湿作业多，导致工期延长（校舍加固一般利用暑假，工期因素尤为突出）；②加固后往往影响建筑使用效果，如后加柱导致立面效果改变或凸出原建筑内，影响使用，拉杆圈梁影响视觉效果，板墙加固明显缩小使用面积等：③穿板、砸墙较多，对原结构造成损伤。甘肃做了植筋的拉拔试验，研究了不同条件下植筋的破坏形态，在砌体上机械开水平缝植人钢筋并以特种胶浆握裹固定的墙体后置钢法，以及采用钢板与墙体借助特种胶浆和螺栓形成组合柱、构造柱、圈梁的加固方法，能有效克服上述传统加固方法的缺陷。随后在新疆阜康市选择了一个学校宿舍作为试点工程，来研究此方法在新疆的实用性。
3抗震加固方法应用
3.1工程概况
试点工程是新疆阜康市一中的宿舍楼。该宿舍楼建于2001年4月，地下1层，地上5层，为砖混结构，预制板楼盖，条形基础。地上高度为17.7m,层高3m,外墙为370mm厚实心砖砌体，内墙为240mm厚实心砖砌体。原结构实心砖强度等级MU10,砂浆M7.5,加固设计采用实心砖MU10,砂浆M5。原设计和施工均遵循2001年系列规范。抗震设防分类由原设计的丙类提高到乙类，现行的基本烈度是7度，0.15g,加固后使用年限为40年(B类)。

4结语
通过这两种加固方法在试点工程的设计和施工，得到以下结论：该方法施工速度快，现场工作量和湿作业少，对原结构的破坏小，适于新疆地域和气候特点。随着新疆既有建筑的抗震加固，此方法的实施将提高此类工程的加固效果。钢板构造柱和嵌筋加固技术可在新疆椎广使用。本文技术可供类似工程参考。

（略）

0引言
当前，随着钻孔灌注桩施工工艺和设备性能的不断提高，桩长和人岩深度也在不断增加。对于越来越多的超长桩，桩底清渣面临的困难也越来越大，原因主要有2点：①随着桩长的增加，桩底沉渣越具隐蔽性，使得桩底清孔质量难以保证；②随着桩长的增加，使得桩底清空时间加长，从而影响基础工程的施工工期。目前根据成孔方法的不同，现有桩底清孔方法主要分为正循环法、气举反循环法和掏渣法等。
正循环法清孔难以把大粒径沉渣携带上来，只适用于中小直径的桩孔且孔深不宜过大。鉴于正循环法清孔存在的一些不足，笔者借助气举反循环法的启发以及大部分超长灌注桩会进行后压浆处理的特点，基于后压浆管路的改装，提出一种可以协助正循环法清孔的螺旋自稳式清孔方法及装置。通过大量的现场试验，此清孔方法展现了良好的清孔效果，打破了正循环法只能在中小直径短桩使用

（略）

0引言
基坑止降水是伴随基坑支护和开挖施工而产生的，好的基坑止水设计与施工不仅可以减少基坑开挖施工过程中对周边环境的影响，也可以确保基坑安全施工和节省工程造价。
深基坑降水不仅涉及基坑内部正常施工和基坑安全问题，也涉及基坑周边环境沉降问题。从确保基坑内部正常土方开挖、结构施工和基坑安全的角度来看，大量的基坑内部抽取地下水、降低基坑内水位有利于基坑开挖施工：但从保护周边建筑环境和经济的角度，大面积、大体量抽取地下水将造成周边环境严重沉降和资源浪费。

现阶段对深基坑降水研究主要针对坑内外土体降水过程中的渗流场、水土渗流耦合、固结沉降等问题，主要涉及基坑降水机理、基坑降水诱发坑外沉降机理等理论研究问题：但在涉及基础理论研究之外，优化的止降水设计、合理经济的现场施工工序部署、监测与施工相结合的动态降水施工技术等也都值得总结研究，以便从施工和设计的角度来解决复杂深基坑的止降水技术问题。
本文以武汉凯德广场古田项目深基坑工程为背景，采用三维有限元软件和现场监测对比分析，研究了在武汉二元复杂地质条件下，中心岛法施工设计基坑的RD止水帷幕和三轴搅拌桩止水帷幕止水效果，坑外沉降差异等问题：同时也总结研究了中心岛法施工基坑，土方开挖和地下水位监测相

（略）

灌注桩承载力不满足要求处理原则、方法及案例
刘金波，郭金雪，张寒，李翔宇，李冰
(中国建筑科学研究院，北京100013)
[摘要]针对实际工程中经常出现的灌注桩承载力不满足要求的工程问题，结合工程经验，给出了此类工程事故处理原则和顺序。为避免或减少类似事故发生，总结了7种可能造成承载力不满足要求的原因，介绍了5种处理方法及相应的适用范围，并结合实际工程案例介绍了某工程事故的处理过程、注意事项和处理后的效果，明确提出处理后沉降满足规范要求是衡量事故处理成功与否的最终标准。

内容摘抄：

1处理原则和顺序
实际工程中，当桩承载力不满足设计要求时，可按照以下原则和顺序进行处理。
1)分析桩承载力不满足要求的原因
首先分析桩承载力不满足要求的原因，这对于避免发生类似事故、有针对性地采取正确的处理方法、缩短工期、降低造价和保证建筑物的安全都是非常必要的，切忌在原因不明的情况下，仓促采取处理措施。

2原因分析
造成灌注桩承载力不满足要求的可能原因如下。
1)桩身混凝土承载力不满足要求
混凝土强度低、颈缩甚至断桩等都可能造成桩身承载力不满足设计要求。图1为浙江某项日灌注桩钻芯取样图片，从图片可以看出，桩身下部混凝土呈散体状，基本没有强度。有关桩身承载力不满足要求的处理方法在后续文章中介绍。

3常用处理方法
对于一般工程，桩承载力不满足设计要求可采用钻孔注浆法、预压法、复合桩基或复合地基法、补桩加固法及综合加固法。

4案例介绍
4.1工程概况
山东某工程地上30层，地下1层，剪力墙结构，桩筏基础，筏板厚度1.5m,基础埋深5.0m,使用功能为住宅。桩为泥浆护壁钻孔灌注桩，桩径600mm,有效桩长31m,桩间距1.8m×2.0m。设计极限承载力标准值4400kN。桩基施工前进行了3组场外试桩，桩径600mm,桩长32.5m(从现场室外地坪计算，相当于有效桩长28m),2组试桩极限承载力达到4900kN,1组达到4400kN。为安全起见，设计院在设计时将有效桩长增加3，工程实际有效桩长31m。

（略）

1工程概况
太原市图书馆改扩建工程位于太原市万柏林区滨河西路中段，总建筑面积53100.34m2,地下2层，地上6层，建筑高度30m。原结构为隔震结构，在地下1层柱顶设有120个隔震支座。随着国家隔震结构规范、标准的不断完善，需对原结构隔震支
座进行置换，且需在隔震支座下部结构设置拉梁增加刚度。隔震支座置换施工难度大，施工中既要保证隔震支座置换顺利完成，还要保证原结构不受影响。在隔震支座置换过程中，采取了大量新技术、新工艺和技术措施，确保施工顺利完成。

（略）

2施工重难点与对策制定
2.1顶升位移的控制
隔震层以上为6层钢筋混凝土框架结构，隔震支座置换必须考虑对上部结构的影响。由于本工程采用无损切除技术破除隔震支座下方的混凝土，为保证托换过程柱子竖向名义零位移，故在支座下方混凝土破碎前需利用钢支撑跟千斤顶给支座上部结构施加一部分预应力，使其将支座上部荷载托换至基础。
2.2连接孔精确定位
由于在上部结构荷载作用下，钢板和橡胶叠层构造的隔震支座在竖向压力下会发生压缩变形，原有隔震支座已形成2~5mm的竖向压缩变形，更换新的隔震支座必须考虑这些变形。本工程采取的

（略）

1工程概况
某5层现浇混凝土框架结构住宅，设2层地下室，其中底层地下室为架空层，基础采用预应力管桩，总建筑面积约1491m2,于2010年交付使用。至2011年该房屋出现了墙、梁、柱等构件开裂现象，2011年6月对房屋进行了沉降和倾斜观测。结果表明，房屋出现了不均匀沉降，其中西南角沉降最大，3个月累计沉降量达16.5mm,房屋向西南角倾
斜，至2011年10月最大倾斜率达11.84%0，大于《危险房屋鉴定标准》JGJ125一1999中规定的危险临界值7%，且裂缝开展、沉降和倾斜趋势未见收敛，因此急需进行加固处理。
根据补充勘察资料（见图1），并结合设计图纸和桩基施工记录，房屋构件开裂、不均匀沉降和倾斜的主要原因是：场地内地层差异大、部分管桩桩端未进入设计持力层，小区绿化景观要求的大面积堆土加剧了房屋倾斜和裂缝的发展。
2基础及纠倾加固方案选择
2.1
基础加固
建（构）筑物的纠倾、增层和加固改造与地基基础有着密切关系，基础加固的核心是处理方法的正确选择和实施，处理时需综合考虑各种影响因素如建筑物的体型、刚度、结构受力体系，荷载大小、分布和种类，基础类型、布置和埋深，施工工艺对既有建筑附加变形的影响等因素。本工程综合考虑了上述因素后，决定采用锚杆静压桩对既有建筑基础进行加固处理。锚杆静压桩是锚杆和静压桩结合形式的桩基

（略）

国内预埋吊件应用现状及国内外相关规范对比分析
孟宪宏，张斯远，谷立
(沈阳建筑大学土木工程学院，辽宁沈阳110168)
[摘要]混凝土构件在起吊过程中要用到大量的预埋吊件，预埋吊件形式多种多样，尺寸大小各不相同，极限荷载也存在很大差异，随着国内装配式混凝土结构的大力发展，预埋吊件的应用更加广泛。由于目前预埋吊件并没有相关检验标准，无法进行检验，导致其在使用过程中存在着严重的安全隐患。针对国外相关或可以借鉴的规范内容进行对比分析，通过对比，给出合理化建议，为编制预埋吊件标准提供依据。

内容摘抄：

1规范简介
1.1国内规范
由于目前国内并没有关于预埋吊件的相关标准，但由于预埋吊件和锚栓在受力性能方面有类似之处，故本文参考了国内相关锚栓规范《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145一2013)（以下简称技术规程)以及《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160一2004[21（以下简称建筑锚栓）。预埋吊件和锚栓在受力上虽有相似之处，但其施工方法、结构形式及尺寸上均存在巨大差异，故相关规范也只能作为参考。

2国内外规范对比分析
2.1预埋吊件与锚栓以及吊环区别
从表1中可以看出：预埋吊件与锚栓以及吊环在定义、施工方式、材料、有效埋入深度存在着明显差异。由于目前国内外并无预埋吊件相关规范，因此对于预埋吊件的定义以及有效埋入深度只能参考美国标准《混凝土结构规范》ACI318M-05中现浇锚件的定义，对预埋吊件做出初步解释。

3建议
1)锚栓规范中给锚固区作出了定义，但由于预埋吊件结构形式的多样性，因此预埋吊件对其相应的预埋区应作出调整。
2)国内外规范中指出锚栓埋入混凝土中的最小锚固深度应≥60mm,但由于预埋吊件的尺寸大小不一，不能满足锚栓最小锚固深度的要求，因此预埋吊件的预埋深度应进一步加以界定。
4结语
通过对国外相关规范和国内新推出的两部规范的相关内容进行对比分析可以看出，锚栓的相关规范在不断完善，而目前还没有适用于预埋吊件相关标准。出于预埋吊件结构形式多样性的考虑，锚栓的相关规范只能给预埋吊件提供部分借鉴，预埋吊件的预埋深度、锚固区破坏面积以及破坏锥面角度等方面与锚栓都有差异。因此急需制订预埋吊件的相关规范。

（略）

洁净车间（厂房）内要求尘粒尽可能的少，基本无尘、无菌、恒温、恒湿，按空气净化要求又分为若干个洁净等级的小区。各净化小区的净化区与非净化区之间必须隔离，空气按规定流向流动，因此洁净厂房电气安装施工与普通正常环境厂房电气安装
施工相比有较大不同。洁净厂房配置的电气系统比较齐全、复杂，一般都有电气供配电系统，电气动力系统，电气照明系统，防雷接地系统，火灾自动报警系统，电话及数据网络系统等。个电气系统的安装除应保证其电气功能外还需满足厂房环境净化效果的要求，而且运行后不得对环境产生二次污染1-4。然而，人们通常都关注洁净车间设计和洁净空调的施工，对洁净车间电气的施工关注较少，如何让电气施工不产生二次污染，不因电气系统的安装而影响净化效果的稳定，是电气施工单位必须思考的问题。
1施工准备
熟悉图纸、制定施工方案，并根据工程项目大小合理组织人员和工机具等；检查电气设备、电气灯具、开关等原材料的质量证明书、合格证、检验报告等是否符合相关国家技术标准、设计、图纸要求；检查电气设备、电气灯具、开关等部件标识、质量证明书、合格证以及穿线管材质证明书、合格证等是否符合现行国家标准要求，设备开箱检查后，用干净毛刷或白布去除杂物和浮灰，防止再次污染，并按要求放置到
现场库房保存。
2安装技术要点
2.1接地安装
2.1.1避雷接地
洁净厂房避雷接地系统一般采用综合接地的方式，接地电阻一般为1Ω，若设计有明确要求时，应满足设计要求。接地装置的连接应保证有可靠的电气接触，故采用焊接，只有在接地电阻检测点和不允许焊接的地方，才允许用螺栓连接。焊接处不应有夹渣、咬边、气孔及未焊透现象，在室外地下的焊接处应涂沥青防腐，洁净室内一般
采用带型铜板或不锈钢带作为接地干线，这两种材料的连接可采用熔焊对接加同材质螺栓搭接的方法。采用螺栓连接时，应采用全套皆镀锌的螺栓。

当净化厂房是轻型钢结构等金属结构时，其采用的螺栓，铆钉和焊接等连接方法已足够建立连接的电气通
路。在金属结构单元彼此不用螺栓、铆钉或焊接法连接的地方又需构成电气通路时，应采用截面不小于中8的圆钢或4×12扁钢连接焊接。
2.1.2防静电接地
洁净区工艺管道及风管防静电接地主要从使用材料方面来解决，即进入洁净区的工艺管道及风管一般选用不锈钢材料或非金属材质。若管道工艺及风管工艺在洁净区内没有不锈钢材质、非金属连接时，电气上则应采用截面大于4mm的铜或不锈钢材质
作为防静电跨接线。洁净区防静电地面的接地引出点加盒暗设于隔墙内。
2.2配管
洁净厂房的电气配管除应符合《电气装置安装工程1kV及以下配线工程施工及验收规范》与《电气装置安装工程爆炸和火灾危险环境电气装置施

（略)

海南软土地区输变电工程地基基础方案优化研究
吴龙生1，江松柏1，何礼秋2，高林1，邓会元3，刘勇4
(1.海南电力设计研究院，海南海口570100；2.安徽省电力设计院有限公司，安徽合肥230000；3.东南大学土木工程学院，江苏南京210096；4.芜湖县供电有限责任公司，安徽芜湖241100)
[摘要]拟建的三亚吉阳220kV变电站工程处于沿海软土地区，土质较差，压缩性较高，固结时间较长，而且地下水位较高。按照设计要求需在工程场地进行大面积填土约5高，同时进行水泥搅拌桩加固地基。在原有地基基础及工程桩基础设计方案基础上，对不同方案如工程桩桩长、桩径，以及水泥搅拌桩桩长、桩间距等参数变化进行对比分析，计算结果表明，主要建筑物桩基可由原来的800mm缩短为700mm,水泥搅拌桩间距由2d可增大为(3~4)d,且水泥搅拌桩桩长可适当由15m缩短为12m。经过优化设计，既可满足设计要求，又可节省工程成本，分析方法可为类似地区工程设计提供参考。

内容摘抄：

1工程概况
三亚吉阳220kV变电站站址区域属于南海台地，地貌单元属于海积平原。该站址面积为106.0m×62.0m,各岩土层物理力学参数如表1所示。由于防洪需要，站址区域需填土5m左右。工程原设计主要建筑物采用钻孔桩基础，桩径为800mm,桩长为25m;次要建筑物及路基采用水泥搅拌桩基础，设计桩长为15m,桩径d=0.5m,桩间距1.0m。
2不同方案优化设计
基于三亚吉阳220kV变电站的设计方案，改变钻孔灌注桩及水泥土搅拌桩的相关参数（桩长、桩径、桩间距等)，研究相关参数变化后对桩基承载力以及沉降的影响，进而优化比选出更加合理的地基基础方案。不同方案设置如表2所示。
3方案优化结果对比分析
通过有限差分软件FLAC3”对上述不同方案进行模拟，三维模型如图1所示。该工程采取先填土5m高，再进行桩基施工以及水泥土搅拌桩施工，最后进行变电站上部结构建筑物施工。

4优化方案可靠性分析
4.1地基处理稳定性分析
根据设计要求，加固后的复合地基承载力特征值fpk应≥120kPa。依据JGJ79一2012《建筑地基处理技术规范》9进行复合地基承载力验算。

（略）

洁净车间（厂房）内要求尘粒尽可能的少，基本无尘、无菌、恒温、恒湿，按空气净化要求又分为若干个洁净等级的小区。各净化小区的净化区与非净化区之间必须隔离，空气按规定流向流动，因此洁净厂房电气安装施工与普通正常环境厂房电气安装
施工相比有较大不同。洁净厂房配置的电气系统比较齐全、复杂，一般都有电气供配电系统，电气动力系统，电气照明系统，防雷接地系统，火灾自动报警系统，电话及数据网络系统等。个电气系统的安装除应保证其电气功能外还需满足厂房环境净化效果的要求，而且运行后不得对环境产生二次污染1-4。然而，人们通常都关注洁净车间设计和洁净空调的施工，对洁净车间电气的施工关注较少，如何让电气施工不产生二次污染，不因电气系统的安装而影响净化效果的稳定，是电气施工单位必须思
考的问题。
1施工准备
熟悉图纸、制定施工方案，并根据

（略）

不同材质围护结构间的连接方式：

①不同材质（彩钢板/不锈钢板墙）围护结构间铝型材的包边处理；

②柱子的不锈钢包边与彩钢板吊、隔墙顶的整体性更好，杜绝缝隙，增强密封性，且更加美观。

线管安装效果：

①在插座箱附件安装一个自制的接线箱，安装时方便快捷；
②安装自制接线箱后线管敷设需要的空间减小，线管布局美观明了，无需接线盒转接；
③可在自制接线箱内预留长BV线，便于检修。

钢结构吊挂件效果：

这种实用新型钢结构风管吊挂件，在结构上，避免了对钢结构的破坏，安全可靠；在施工难度上，该吊挂件制作安装简单、投入成本低，大大降低了打孔或者焊接的人工时间以及施工成本的消耗，提供工作效率。

抗震支架使用：

抗震支架系统，设计符合规范要求，提高了管线抗震能力与稳固性，质量稳定可靠，安装简单易行，降低能耗，减少污染，缩短工期，提高效率。

（略）

1工程概况
阿布扎比国际机场由KPF与Aup,NACO,以及BNP Associates一同合作设计，建成后将成为中东地区最大的国际机场，从空中俯视机场形似巨型英文字母X,项目总建筑面积约55万m2,建筑外形如图1所示。屋面钢结构主要包括中央大厅主屋面、阶梯屋面和荷叶边屋面。其中，中央大厅主屋面主要由18榀拱形桁架支撑，屋面呈横向布置的9根主梁用箱形柱和拉杆连接到拱形桁架，横向主梁间通过次梁、檩条连接，如图2所示。主桁架的最大跨度180m,拱顶相对于楼面高45m。

本项目屋面造型奇特，结构形式复杂，跨度较大，单体质量大。主要安装设备为4台D1100-63行走式塔式起重机。其中，1台行走式塔式起重机位于0层楼面，其余3台布置于2层楼面，主要用于中
央大厅主屋面安装。
2行走式塔式起重机轨道布置
根据中央大厅主屋面布置特点，行走式塔式起重机将从③⑦轴线开始，同时往东、西两侧行进，设置4条行走轨道，位置如图3所示。其中，MTC1和MTC2沿中心轴线布置，MTC3和TC4位于南北两

（略）

缓倾层状高边坡变形特性及稳定性分析
任海军1，童克强1，张可能2
(1.长江科学院监理公司，湖北武汉430010；2.中南大学地学与环境工程学院，湖南长沙410083)
[摘要]缓倾层状高边坡的工程特性及破坏机理直接影响边坡的稳定性，结合董箐水电站缓倾层状高边坡的设计、施工过程和变形监测，进一步探讨此类边坡的安全稳定性评价，同时对高边坡治理提出如下建议：①缓倾层状高边坡开挖过程中应加强对坡脚的保护，岩层切脚前应尽可能完成上部边坡的浅层支护。随着开挖边坡高度的增加，深层支护应及时跟上。②缓倾层状高边坡应加强开挖过程中的边坡安全稳定监测，应根据监测结果调整边坡的开挖和支护方案。③地质勘察应注重于地下水和层间软弱夹层的评价，施工期应尽量减少爆破对边坡的影响。

内容摘抄：

1缓倾层状高边坡的工程特性
从岩体结构的观点看，岩质边坡可分为层状结构边坡、块状结构边坡、碎裂结构边坡3大类型，其中层状岩质边坡最为常见。综合岩层产状和边坡的走向与倾向、坡角的空间几何关系，可将层状岩质边坡分为缓倾层状边坡、陡倾层状边坡、反倾层状边坡、竖向层状边坡。缓倾层状边坡是指岩层走向和倾向基本与边坡面走向和倾向一致，岩层倾角小于或等于边坡角的一类边坡。陡倾层状边坡则是岩层倾角大于边坡角的一类边坡。缓倾层状边坡和陡倾层状边坡通常称为顺向边坡。反倾层状边坡是指岩层倾向与边坡倾向相反，两者走向接近一致的一类边坡，通常称为逆向坡。竖向层状边坡是指边坡的走向和岩层的走向交角较大的一类边坡，此类边坡的稳定性好于前3者。
2缓倾层状高边坡的破坏机理
由于缓倾层状高边坡岩体倾角小于坡角，岩层走向和倾向基本与边坡面走向和倾向一致，边坡开挖后，作用在软弱层面上的垂直力与水平力将发生作用。首先是水平应力释放，岩体松弛，出现水平位移。随着时间延长，水平应力逐渐减小，垂直力在层面上作用逐渐增强。在长期的重力荷载作用下，边坡将发生沿层面的剪切蠕变，如剪力超过层面的长期剪切强度时，边坡将发生不稳定蠕变，经过初始衰减蠕变、等速蠕变，最后达到加速蠕变出现顺层滑移破坏。因此，缓倾层状高边坡岩体的破坏多以顺层滑动为主，研究表明，层状岩体的变形破坏与层面倾角有很大关系。根据层状岩体单轴抗压强度与层面倾角的关系曲线（见图1），随着层面倾角的增大岩体强度越来越低，并在50°~70°出现最低值[2-4]。

3影响缓倾层状高边坡稳定的因素
缓倾层状岩质边坡失稳与滑裂面抗剪参数和地下水荷载有很大的关系，研究表明9，层状岩质边坡中裂隙水的分布呈多层网络流，影响裂隙水滲流变化的主要是降雨人渗。考虑外水压力基础上，引入水力折减系数，边坡稳定安全系数的表达式1：（略）

4缓倾层状高边坡的变形监测及稳定性分析
4.1工程概况
董箐水电站位于镇宁县与贞丰县交界的北盘江上，距河口102km。该电站为（茅口以下）梯级的第3个电站，其上游为马马崖水电站，下游为龙滩电站。该电站以发电为主，兼顾其他效益，电站装机4台，总装机容量880MW。发电厂房为坝后式地面厂房，主厂房长137.0m、宽25.5m、高67.7m,机组安装高程360.15m。

(略)

基于BOTDA技术的预应力钢绞线分布式应力监测技术研究
丁勇1，2，呙于平1，杨广忠1，杨洋洲2
(1.中国一治有限公司，湖北武汉430081；2.南京理工大学理学院，江苏南京210094)
[摘要]介绍了一种利用分布式光纤传感技术监测预应力混凝土中预应力钢绞线应力、应变状态的新方法。通过在钢绞线表面布设分布式传感光纤，并安装在预应力混凝土的波纹管内，与同一波纹管中的其他钢绞线同时受拉变形，对预应力钢绞线应变进行分布式测量，从而实现预应力混凝土中预应力钢绞线的分布式应力监测。该技术在某高架桥预应力混凝土横梁中成功应用，揭示了预应力钢绞线应力衰减的变化过程。

内容摘抄：

1监测技术基本原理
用塑料绑扎带每隔30~50cm将要测量的预应力钢绞线测量段与传感光纤初步绑定，如图1所示。光纤在绑定时尽量绷直，随后用结构胶对测量的预应力钢绞线与传感光纤进行最终固定。

2现场试验
采用基于B0TDA技术的分布式传感光纤技术监测大体积预应力混凝土中的钢绞线应力状态，研究预应力钢绞线在工作期间的应力衰减状况。通过在钢绞线表面布设分布式传感光纤，使之能够感应钢绞线的变形，可以实现对钢绞线应力、应变状态的实时监控，监控人员在室内对钢绞线的应力、应变数据进行实时分析与处理，给出科学准确的结构健康评估结论。

3数据处理与分析
本次试验所用的监测仪器为瑞士进口DITEST,监测得原始数据是钢绞线张拉之后各时段的布里渊散射光频移值△（z),而且钢绞线监测段的两端还冗余有一定长度的光纤，这一部分的数据是无用的，所以在得到原始的数据后还需要进行有效数据的提取和处理，如图5所示。

4结语
基于BOTDA技术的分布式光纤传感技术为基础，通过在预应力混凝土中的钢绞线上布设分布式传感光纤，使其能感知钢绞线的变形，最终确定预应力钢绞线的应力、应变数据。通过对某高架桥工程72，74号预应力混凝土横梁的监测结果表明：基于BOTDA的分布式光纤监测技术可用于预应力混凝土构件的预应力监测，具有可分布式监测、耐久性好、抗干扰性强、精度高、测量数据丰富等诸多优点。

（略）

基于广义Gibson模型的大面积荷载下地基沉降计算方法*
叶观宝1，2,3，许言1，2，3，张振1，2，3，孙海龙1，2，3
(1.同济大学岩土及地下工程教育部重点实验室，上海200092；2.同济大学地下建筑与工程系，上海200092；3.地质灾害防控协同创新中心，四川成都610059)
[摘要]随着经济的快速发展，我国大型建（构）筑物、围海造地和场地形成工程日益增多，大面积荷载下的地基沉降问题日益突出，因此开展大面积荷载作用下地基的沉降计算理论研究具有重要的理论价值和现实意义。基于广义Gibso地基模型，考虑地基参数随深度变化的非均质性，求解出大面积荷载作用下地基中心点的竖向位移解析解，利用解析分析对“大面积”荷载进行了讨论与定义。最后，通过上海某大面积场地形成工程实例和三维数值模拟验证了该方法的可行性。结果表明，该计算方法能够较好地反映大面积荷载作用下地基的沉降规律，对于实际工程中预测大面积荷载下地基沉降具有应用价值。

内容摘抄：

0引言
近年来，我国大型建（构）筑物、围海造地和场地形成工程日益增多，这些工程普遍占地面积广、工程规模大，且场地存在大面积工后沉降问题。而现行《建筑地基基础设计规范》GB50007一2011基于Boussinesq解进行沉降计算，且不考虑非均质地基参数沿深度的变化特性，与大面积荷载下地基变形情况存在差异，其理论计算的沉降与工程实测情况明显不符，容易造成地基处理工期延长和成本浪费。因此，亟待开展大面积荷载作用下非均质地基沉降计算理论的研究。
目前对沉降计算的主要影响因素是土性参数测定误差和应力状态的相似性，这也是地基沉降计算方法需改进的方向。基于此，国内外众多学者在地基沉降计算方法上进行了广泛的研究。Terzaghi等四提出了砂土地基经验公式；杨光华2采用ep曲线求Duncan-Chang模型的切线模量，提出了考虑侧向变形的非线性地基分层沉降计算方法：焦五一[别提出基于弦线模量的沉降计算方法。
Gibson地基最早由Gibson等[4]提出。广义Gibson地基是指地表处的土体弹性模量不为0，且随着深度线性变化的非均质线弹性地基。王旭东等[s)研究表明，Gibson地基与均质地基中的应力分布基本相同：周迪永[6]考虑了剪切模量沿深度线性变化，将Gibson地基离散为成层地基，得到了条形荷载及圆形荷载作用下Gibson地基位移和应力的解答；朱向荣等[研究了双层广义Gibson地基轴对称静力学问题，探讨了硬壳层厚度及模量变化对土体中附加应力分布的影响：丁洲祥[8)提出了确定Gson地基模型参数的一种方法，通过实例证明了该方法显著提高了地基沉降预测的精度。
本文基于广义Gibson地基模型，考虑地基土体模量随深度变化的非均质性，开展大面积荷载下地基沉降计算理论研究，求解在大面积均布荷载作用下地基中心点的竖向位移解析解，以期更好地指导实际工程中大面积荷载下的沉降计算问题。

（略）