盾构施工煤矿长距离斜井可能遇到的特殊不良地质条件主要包括软弱围岩变形、高压、富水、突涌水、有害气体及断层破碎带等14。盾构施工是一种机械化程度高、能进不能退的全断面隧道施工技术，大量工程实践表明，不良地质条件对盾构法隧道施工的影响要比钻爆法隧道敏感的多、大得多，不良地质不仅会严重影响工程进度，增加工程造价，甚至有可能使盾构设备被埋、被淹、被卡，甚至造成人员伤亡。
目前，国内尚无采用盾构法施工煤矿斜井的工程实例，国外也仅有少量试验性工程，盾构施工煤矿旷长距离斜井特殊不良地质段处置技术研究积累很少。国内外在隧道及地下工程软弱围岩变形方面的研究主要集中在钻爆法施工的山岭隧道，并且在理论研究和工程实践方面均存在一些不足，对于盾构隧道穿越软弱围岩变形、断层破碎带地段的研
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0引言
钢结构施工时不可能将所有构件同时安装完成，其安装和御载的过程相当于对一个既有的静定结构体系逐步增加约束和荷载的过程，后续增加的约束和荷载往往在前一次加载变形结束后逐步进行，后续增加约束和荷载的顺序不同（即施工安装和卸载次序不同)会对施工和设计荷载作用下结构构件的内力分布、结构刚度等产生重要影响)。因此，钢结构的安装和卸载需要进行模拟分析，了解施工过程中结构的薄弱环节，提高工程施工阶段操作的安全性，并采取合理的措施和制定合理的施工监测方案以保证施工安全。
对于多层悬挑钢结构，结构的受力状态和变形状态与施工方案密切相关，且悬挑结构施工时采用的临时支撑的拆除过程和拆除时机对结构的受力有非常大的影响[2。本文介绍了上海市长宁区来福士广场裙房多层悬挑钢结构的施工，并根据施工进度计划和施工顺序，采用DAS/GEN对悬挑钢结构的安装和卸载过程进行了分析。
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1工程概况
该项目为越南某二期1×330MW火力发电站，烟囱采用混凝土外简内置钢内简单筒式结构。钢筋混凝土外简高度为195m,底部半径为9.1m,上部半径为5.1m。钢内筒为单筒自承式类型，高度为200m,直径为5.6m。钢材主要材料为Q235B,140m以下，钢板厚度为14mm;140~200m,钢板厚度为12mm。钢内简内村防腐材料采用HEDAK公司的PENNGUARD。烟囱外筒和内筒之间每隔20~35m设置一个检修平台，总共6层平台。
2多点同步液压提升倒装法简介
多点同步液压提升倒装法是采用钢索式液压提升设备将烟囱钢内筒从上至下逐段（节）组装焊接并逐步提升到设计高度的倒装施工方法。该方法要求在制作场地先预制好钢内筒简节，以混凝土外壁为受力支撑点，以外筒钢平台为操作平台，以钢绞线为纽带，以液压油为动力驱动液压千斤顶活塞作往复运动，通过液压千斤顶的上下卡紧机构交替卡紧或放松，将穿在其间的钢索按行程提升或下降，从而实现钢筒的提升、下降或悬空。
该系统主要是由提升支承体系、提升设备、提升操作平台、液压泵站及油路、集中控制系统、钢内筒吊装吊点、钢绞线、钢绞线锚固体系等组成，其提升安装如图1所示。
3施工前的准备工作
由于该法提升钢筒时，提升设备必须位于烟囱中上部才能保证在提升过程中钢筒重心始终位于提升支承点下方，同时为了利用检修平台作为操作平
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近年来城市的发展日新月异，尤其是桥梁的建设，成为美化城市的一道靓丽风景线。钢箱梁作为景观桥的主要受力构件，制作、安装工作起到了举足轻重的作用。
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工程简介
1)某人行景观桥为双侧曲线结构，双侧曲线面形成迂回人行道，人行桥面由钢箱梁组成，4跨连续，双侧桥长共计406m。桥中心线设置高度为60m的双侧主塔，两主塔顶部设通道连接，主塔底部是一个圆形平台；40个锚箱分别分布在主塔两侧主梁曲线内侧，固定斜拉索（见图1）。
2)人行景观桥桥面由54根主梁组成。梁高1.5m,上翼缘厚20mm,宽3500mm,底板宽1425mm,厚20mm;梁腹内设2道或3道腹板，腹板高度超过下翼缘板，外包腹板，板厚12mm,为箱形。
主梁长约8m,重8~14t。整个桥面呈S形布置。
2工程特点和难点
1)主梁为S形曲线箱形梁，每个预制节间长度和半径不一，箱形梁的切割下料精度、截面尺寸保证以及箱形的上、下顶底板伸出腹板100mm,钢箱
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在多年冻土地区，尤其是在地下冰比较发育的地区进行构筑物基础设计时，桩基是首选的基础形式。冻土中桩的承载特性明显不同于普通土，主要表现在冻土中桩的承载能力受冻土温度制约。研究多年冻土区单桩在轴向受力条件下的沉降规律及承载能力，对多年冻土地区工程具有重要意义。
1影响冻结强度的因素
1.1多年冻土区桩基工作机理
冻土地区桩基承载力主要来自桩侧壁与冻土之间的冻结力，可采用冻土沿基础材料表面的界面剪切强度来度量。土与建筑物接触面上的冻结力，只有在构筑物与土之间发生相对位移或有发生相对位移趋势时才能表现出来，且与外力作用方向相反。
1.2冻结强度试验
试验采用土与混凝土圆柱冻结在一起的试样，混凝土圆柱经拉拔剪切得到的结果为冻结强度值。试验主要考虑了冻土温度、土的类型和含水量等影响因素。含水量取自大兴安岭北部漠河县通衡运输公司客运站工程的岩土工程勘察报告。混凝土圆柱周长为21.68cm,埋入冻土中深度10cm,剪切面积216.8cm2。试样制备用压实法将桩周填土分5层压实，试样内埋设热电偶测温。试样制备好后置于一15~-18℃低温下单向冻结，冻结时间为72h,然后置于剪切试验所要求的负温下恒温，恒温时间48h。采用应力控制形式控制加荷，0.04~0.06MPa/mino
温度为-4℃的条件下，测得含水量为19.9%的冻结粉质黏土与混凝土圆柱间的冻结强度？与剪切变形u关系曲线，如图1所示。
1.3冻土温度对冻结强度的影响
冻结强度受外荷载作用时间制约，在一定条件
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引言
为解决传统异形曲面石材幕墙施工方法施工工期相对较长、施工作业条件约束较多、施工成本较大等难题，通过采用多向可调节柔性连接式异形曲面石材幕墙施工技术，摆脱了异形曲面石材幕墙对龙骨安装的高精度依赖，实现了石材单元的方向可调，起到了提高工作效率、降低工程成本和提高板材安装质量的良好效果。
本技术其核心工序为运用多向可调节柔性连接式异形曲面石材幕墙施工技术对异形曲面石材
幕墙的立面图和效果图进行重新设计，绘制出满足该技术要求的龙骨布置图和石材排版图，再进行现场龙骨安装和石材加工，通过特制的多向可调节柔性连接式背栓实现龙骨和石材连接的技术。
1工艺原理
多向可调节柔性连接式异形曲面石材幕墙在土建结构上预置埋板，埋件上焊接钢角码，用螺栓将[8竖龙骨固定，再通过角钢转接固定钢横梁。竖龙骨接头处用钢插芯连接，钢插芯一端焊接，另一
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多向可调节柔性连接背栓不但可以进行三维尺寸的调节（见图2），还可以全方位任意角度实现石材板面与龙骨的柔性连接，而且还能吸收不同因素引起的变形应力。多向可调节柔性连接式石材结构简单，施工方便，连接强度高，安全可靠。
2关键技术
1)多向可调节柔性连接式背栓的制作多向可调节柔性连接式背栓目前市场上并没有成品出售，施工中使用的背栓由我方出具构件加
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随着我国公路建设事业的发展，在内蒙古、宁夏、新疆、陕西、青海、甘肃等省自治区的砂区修建公路隧道的数量越来越多，特别是在风积砂地区，近年修建的隧道数量逐年增多。风积砂具有无黏性、抗剪强度低、透水性好、颗粒粒径细、含水量少、
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保水性差、毛细不发达等特点，在外力作用下极易松散和位移。隧道开挖过程中，风积砂地层失稳快，坍塌风险大，初期支护变形速率高，施工进度慢。目前，我国在砂区修建隧道工程的实例相对较少，对其施工技术的研究也才刚刚起步，可资借鉴的经验不多。
国内班培菊、李桂英等通过对内蒙古境内公路大断面风积砂管棚隧道的施工，改进并完善了超前大管棚和喷射混凝土施工工艺，探索了侧壁导坑
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1工程概况
榆神高速神木一号隧道左线ZK90+870一ZK91+360段长490m、右线K90+870一K91+325
段长455m,是榆林至神木高速公路的关键控制工程，设计时速80km/h。该隧道位于神木西沙开发区西侧，隧道大致呈东北一西南方向，横穿沙丘与水磨河大桥相接。项目所在区地处黄土高原向草原荒漠的过渡地带，以长城为界，西北部属以风蚀为主的风砂草滩地形地貌，东南部为黄土沟壑区地貌。总体地势西北高东南低，海拔在738~1448m。地表主要为固定沙丘、半固定沙丘和平缓沙丘，下部出露砂岩、页岩和泥岩、夹煤层等。
2工程及水文地质条件
根据勘察结果，隧址区上覆第四系全新统风积砂(Q)及上更新统风积黄土(Q),下伏三叠纪瓦
窑堡永平组细砂岩，产状近水平，倾角<5°。各地层根据岩性特点、成因及风化程度自上而下依次为(见图1)：①风积砂层松散~稍湿，主要由长石、石英质细砂组成，次为粉砂和粉粒土；②黄土层稍湿，可塑，主要由粉粒土组成，次为粉砂，具针孔状孔隙，垂直节理较发育；③全风化~强风化细砂岩细粒结构，中厚层状构造，泥钙质胶结。在勘探深度范围内未见到地下水。
受地形条件限制，神木一号隧道埋深较浅，洞顶覆盖层大部分为风积粉细砂地层，其粒度成分以细砂(0.075~0.25mm)为主，极细砂(0.01~0.075mm)
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1工程概况
南京牛首山文化旅游区一期工程总建筑面积约25.6万㎡2，主要建设内容为佛顶宫、佛顶塔、佛顶寺、禅意别院等，核心建筑佛顶宫位于牛首山顶西峰与东峰之间。承载着修复牛首山生态、安奉好佛教圣物，彰显南京历史文化风采，打造独具魅力人文都市的责任使命。
牛首山景区道路蜿蜒曲折，所经矿渣堆填路段地势陡峻，地质灾害发育，边坡滑坡位于牛首山主峰的西面，坡体后缘位于广场上，后缘标高约162m,后缘宽约60m;滑坡前缘标高70~100m,坡体前缘宽约180m;整个坡体高差约62~92m,坡长约240m,坡体整体坡度约15°~20°，中后部较陡，坡度在30°~40°，前缘坡度较缓，坡度约10°~20°。该滑坡体面积约3.5×10m2,滑坡体体积约70×10m3,滑坡主滑方向为250°。
2滑坡成因与现状分析
2.1滑坡成因
牛首山地区矿产资源丰富，20世纪60年代，该地区进行了大规模开采，矿山开采过程中向工作区内约15°~20°的自然坡面上堆填了大量的矿渣，堆填厚度最厚达到40余m,堆填面积达到80000m2,局部区域坡度较大，矿渣成分杂乱，颗粒大小不一，自身黏聚力较差，易产生滑动。滑坡体分布区为山前斜坡带，地表植被较发育，地表水流动由快变缓，为地表水下渗创造了条件。同时，由于坡体整体坡度约15°~20°，相对较缓，也为地表水下渗提供较好条件。
区内矿渣填土渗水性极强，而②层残坡积土或④，层强风化岩均为不透水层。暴雨工况下，当坡面地下水渗出量低于雨水渗入量时，地下水在矿渣填土内聚积，矿渣内填土处于地下水浸没的饱和状态，在雨水长期浸蚀下，②层残积土或④，层强风化岩表层的滑带土体强度进一步降低，最终形成软弱滑动面。矿渣厚度较大，暴雨工况下，滑带土体强度降低；同时，饱和滑体内土体容重增大，下滑力增
分片式装配楼梯施工技术
韩秋石，陈国清，张先龙，王承林，项笠，程伟波
(中国建筑第七工程局有限公司西南分公司，重庆401133)
[摘要]介绍了一种新型装配式楼梯施工技术一分片式装配楼梯。通过将梯段板分片预制、分片拼装，成功克服了大跨度整体预制梯段板自重过大、吊装困难的问题，大大拓展了装配式楼梯的应用范围。主要从工艺原理、工艺流程、施工要点、质量控制和安全措施等方面对分片式装配楼梯施工技术进行了详细论述。
内容摘抄：
1工艺原理
分片式装配楼梯施工技术是将单跑大跨径梯段板沿板宽方向分成2片成对预制，现场安装时再拼合为一体。分片式预制楼梯有2种节点连接方式。
1)梯段板之间的连接
2片梯段板在安装阶段拼合成一跑楼梯后，通过跨中设置的2根抗剪销连为一体，利用刚性连接强化协同受力。
2)梯段板与主体结构的连接梯段板支座处采用销键连接。在梯段板两端的板厚方向预留销栓孔，支承梯梁相应地预埋固定螺栓，梯段板安装就位后，在销栓孔内灌实高强度灌浆料，形成固定铰支座。
2工艺流程
分片式装配楼梯施工的主要工艺流程如下：梯段板预制→支承梯梁预埋固定螺栓→预制梯段板吊装→后浇节点处理。
3施工要点
3.1梯段板预制
1)根据梯段板形状和结构自重特点，选择确定吊钉和加强筋的规格、位置、数量及预留孔洞的数量、位置等内容。对梯段板吊装及安装过程的受力状态及使用的构配件进行力学验算。深化设计图纸及力学验算经设计单位审核批准后实施。梯段板深化设计示例如图1所示。
4质量控制
4.1质量标准
1)预制梯段板的制作、堆放、运输和安装应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工规范》GB50666一2011、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204一2015及《装配式混凝土结构技术规程》JG1一2014的有关规定。
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粉砂地层深基坑支护结构变形安全监测与分析
刘波，黄佩格，黄冕，王凯强，江永华
(中国矿业大学（北京）力学与建筑工程学院，北京100083)
[摘要]以廊坊市某桩锚支护基坑工程为背景，采用FLAC-3D计算软件进行三维模型计算，分析了基坑开挖对周围环境的影响范围，得到了桩锚支护基坑的围护桩水平位移在不同开挖阶段随深度的变化规律。结果表明：土方开挖对基坑周围土体的影响范围约为3倍的开挖深度：开挖过程中，桩体水平位移在锚索作用位置明显收敛，最大位移位置基本处于桩体中部：围护桩水平位移在各开挖阶段与深度变化规律相似。桩体水平位移的数值计算结果和实测结果相吻合。
内容摘抄：
1工程概况
1.1工程简介
廊坊市某基坑位于河北省廊坊市爱民道北侧，西连建设路，包括商业、酒店、裙楼、公寓与地库，均有连通地下车库，为大底盘多塔楼连体建筑结构体系。北侧为3栋19层商住楼，为框架-剪力墙结构，设1层地下室：西侧为1栋19层高层建筑，与3层裙楼连成整体，整体采用框架结构，地下设2层地下室。两栋建筑物均为CFG复合地基。基坑属超大面积深基坑，平面规则，呈长方形，长176m,宽119m,开挖深度17.35m。基坑安全等级为一级。
2基坑支护方案
根据详勘报告、基础平面图和工程水文地质报告等有关资料，进行基坑降水、护壁设计。围护桩采用b800@1600钢筋混凝土钻孔灌注桩，桩间设Φ700@500旋喷桩作为基坑隔水帷幕，灌注桩桩顶在地表以下4m,桩顶设钢筋混凝土冠梁，桩顶上部范围内采取放坡与土钉墙挂网喷射混凝土形式维持稳定。基坑内并设3层钢腰梁，设于围护桩上，在每道腰梁位置于桩间打预应力锚索，各层腰梁位置自上而下深度分别为7.95,11.90,14.87m。基坑平面布置如图1所示，基坑典型剖面如图2所示。
3数值模拟分析
3.1计算模型及方案
3.1.1几何模型建立
在高层建筑物周围进行深基坑开挖，应保证建筑物和基坑自身的稳定性，又由于富水粉砂地层对开挖扰动十分敏感，在此类地层中进行深基坑开挖与支护时，对基坑本身与支护结构的稳定性控制至关重要。运用数值模拟的方法，采用LAC-3D软件建立三维数值模型进行分析，得到基坑周围地表及支护桩体的位移情况。根据数值模拟计算结果，判断选取的支护形式与设计方案是否合理，是否利于实现基坑开挖的安全与稳定。
4基坑监测
4.1施工工况及监测内容
基坑开挖施工时应遵循“开槽支撑，先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”16字原则，根据基坑开挖的时空效应，尽量减少基坑无支撑暴露时间，限时开挖支撑。基坑主要施工工况如表2所示。围护桩的变形控制是深基坑施工过程中最关键的问题，其侧向水平变形与基坑施工过程密切相关。为确保基坑施工及周边建筑物的安全，除采取支护措施外，还应密切监测开挖过程中围护结构以及周围土体的变形情况。
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风洞内型面顶面水磨石施工工艺与抗拉试验研究
李博平1，邴光利1，卜长明2
(1.中国人民解放军63926部队，北京100192；2.重庆科技学院建筑工程学院，重庆401331)
[摘要]在异形风洞体顶面施工水磨石具有较大难度，选取典型的顶面水磨石的施工方法为研究对象，水泥砂浆和水磨石面层中采用不同的配合比，自制试验装置，进行了抗拉试验，通过研究总结了异形风洞顶面水磨石的施工工艺，并得出水泥砂浆层水泥与砂的质量配合比宜为1：(2~2.5)，总厚度宜为25~30mm,水磨石层水泥与石子的质量配合比宜为1：(1~1.5)，厚度宜为10~15mm,水磨石层中石子粒径宜为3~5mm。通过该工艺施工的风洞体内壁，能保证面层具有足够的安全富余度。
内容摘抄：
水磨石型面施工工艺
1.1传统技术
对于现浇结构洞体，其内型面做法通常考虑以下3种方案[4-6]：普通砂浆找平层、普通砂浆基层+油漆涂层、普通砂浆基层+环氧涂层。
1)普通砂浆找平层作为内壁面层主要缺陷是砂浆找平层找平偏差大，达不到洞体同轴度精度要求：且砂浆层厚度过大时内型面表层容易产生裂缝，严重降低风洞流场品质。
2试件设计
2.1平台搭建和水磨石试件制作
为验证采用新施工工艺水磨石的抗拉力学性能，在试验中采用类似于框架反力架的形式来模拟风洞内壁水磨石面层在风荷载作用下的力学性能，试验现场如图2所示，整体框架采用砌体墙作为竖向力主要承受构件，顶面采用钢筋混凝土板。
3试验工况和结果分析
3.1试验工况
风洞体中，在基层的外侧由水泥砂浆和水磨石材料组成，为考察水磨石面层的力学性能，设计砂浆和水磨石层数不同的试验工沉。
1)考虑砂浆和水磨石层数不同的试验工况（前期试件~试件3)考虑砂浆和水磨石层数不同时对水磨石力学性能的影响。
2)考虑配合比的试验工况（试件4~7）为进一步测试水磨石型面的力学性能，通过改变水泥砂浆和水磨石面层的配合比，加大砂和石子的用量，降低水磨石型面的强度，考虑了实际施工现场可能出现的空鼓情况。
4结语
通过以上研究分析，可得到以下结论。
1)异形风洞体顶面水磨石施工工艺：①将混凝土基层凿毛；②在基层结构层植筋；③甩浆，即为用水泥素浆在凿毛后的基层涂刷：④在甩浆后的面层抹水泥砂浆；⑤在植筋上挂钢板网，用扎丝将钢板网绑在植筋头上；⑥涂抹水泥砂浆；⑦再次甩浆，即用水泥素浆在水泥砂浆层涂刷：⑧固定铜条，铜条用于控制水磨石型面精确定位和分隔水磨石，铜条间距1.5~2m,以消除水磨石热张冷缩的不利影响；⑨施工水磨石：⑩根据铜条的位置打磨水磨石，打磨中经粗磨、细磨、再细磨。
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风荷载及连墙件对扣件式双排钢管脚手架承载能力的影响研究
王朝晖，曹阳，段艺飞，罗光明
(中国建筑第五工程局有限公司，湖南长沙410004)
[摘要]采用规范方法和数值分析方法，分别考察了风荷载、连墙件间距、连墙件刚度、钢管壁厚和扣件抗扭刚度对扣件式双排钢管脚手架竖向承载能力的影响，比较了两种方法计算结果的差别。对规范中脚手架立杆计算长度系数提出了调整建议，对非标准钢管和扣件搭设的脚手架所带来的风险进行了警示。
内容摘抄：
1我国规范对扣件式双排钢管脚手架承载能力的计算规定
理论分析和试验研究皆表明[1-5],对于步距统一的脚手架，其破坏形式主要是整体失稳破坏，即脚手架沿横向出现大波鼓曲，波长均大于步距，并与连墙件的竖向间距有关，破坏首先出现在无连墙件的横向框架处。在影响脚手架竖向承载能力的因素中，风荷载和连墙件的设置间距是重要因素。风荷载使脚手架立杆从轴向受压变为压弯，降低了其竖向承载力。连墙件在脚手架中的作用主要表现在两个方面：①直接承受水平风荷载；②作为脚手架的横向支点，约束其横向变形，提高其整体稳定性。因此，连墙件的设置直接影响到脚手架立杆的计算长度，从而影响整个脚手架的承载能力。
2风荷载及连墙件对脚手架竖向承载能力影响的数值分析
2.1分析模型与分析方法
本节采用通用有限元软件SAP2000对脚手架进行静力弹塑性分析。
3数值分析结果与规范方法计算结果的比较图4比较了2种计算方法得到的结果。结合表1,表2，图4，可以看到：①对于两步三跨来说，规范计算结果偏于保守，数值计算结果平均高于规范结果73.37%；对于三步三跨来说，当风荷载较小，规范计算结果小于数值计算结果，当风荷载较大时，规范结果大于数值计算结果。因此，对于按三步三跨设置连墙件的脚手架来说，当风荷载较大时偏于不安全。②从总体上来说，数值方法中风荷载对脚手架承载能力的影响大于规范方法。③数值方法中连墙件间距对脚手架承载能力的影响大于规范方法，建议对规范中的立杆计算长度系数进行适当调整，增加两步三跨脚手架承载能力的计算结果，降低风荷载较大时三步三跨脚手架的承载能力计算结果。
4非标准钢管脚手架承载力
在当今工程上大量使用的钢管与扣件，绝大部分都不是标准产品，相关调查表明，钢管壁厚平均在3.2mm以下，扣件质量只有标准件质量的75%左右，扣件螺栓拧紧力矩也难以达到40~60N·m的要求，考虑到这种现实情况，本节计算外径48mm、壁厚3.0mm钢管脚手架的承载能力，非标准直角扣件的抗扭刚度采用文献[3]从现场随机选取扣件的试验最小值11.93kN·m/rad。其余参数同第2节。计算结果如表4所示。
（略）
凤凰国际传媒中心复杂异形结构巨型埋件安装
贾会昌
(中冶京诚工程技术有限公司，北京100176)
[摘要]凤凰国际传媒中心工程异形结构钢柱落脚点非垂直于楼地面，埋件受力极其复杂，以往采用钢筋作为埋件锚爪的传统做法已远远不能满足受力要求，现采用角钢埋件代替。但埋件安装时极其困难，因此通过对埋件进行合理的深化设计以及梁板钢筋绑扎、自密实混凝土浇筑的质量控制，从而保证结构整体安全。
内容摘抄：
1施工难点
埋件巨大且质量重，角钢非常大且空隙小，梁钢筋密集，埋件角钢与梁钢筋冲突，无法正常安装。
2埋件施工对策
埋件加工前需对埋件及梁钢筋深化设计，重新设计埋件锚爪布置以及梁钢筋排布，角钢与钢筋间预留一定空隙；钢筋绑扎前制作1：1的埋件角钢模型进行预先安装，然后再进行钢筋绑扎，取出埋件角钢模型后进行埋件安装。
3埋件深化设计
1)梁主筋（上铁）根据箍筋肢数设置，首先考虑等间距摆放；部分梁主筋上铁根据箍筋肢数布置后，主筋净距无法满足埋件角钢大小时适当调整主筋间距，钢筋与角钢间距控制在≥30mm。
2)角钢位置可避开梁筋进行调整，但必须保证角钢数量与设计数量相符，埋件四角处的角钢角与钢板角相对应，埋件四周角钢应与埋件边平行，并且角钢边朝外布置；埋件内部角钢可调整方向和间距，但须将角钢布置均匀，埋件角钢调直后间距>400mm时角钢间需加设钢筋。
4钢筋绑扎
4.1钢筋绑扎原则
1)梁板钢筋绑扎前需先进行埋件定位，即按埋件定位图将埋件四角坐标标于模板上，并根据深化图弹出梁主筋位置线，以及根据埋件角钢间空隙弹出梁箍筋位置线。
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佛山家居博览城伞形索网结构提升关键技术
尤德清1，郭阿明2，王丰1，王泽强1
(1.北京市建筑工程研究院有限责任公司，北京100039；2.中国中轻国际工程有限公司，北京100026)
[摘要]佛山家居博览城伞形屋盖是一种新颖的索网结构形式，伞形钢屋盖结构安装的主要难点在于中心桅杆安装、悬索安装与张拉、钢屋架桁架组安装、垂直度控制、节点拼装等。针对该种结构的施工特点，分析了斜向提升的关键施工技术，给出了同步控制精度的确定方法，介绍了施工过程中的同步控制工艺和监测技术，通过仿真计算给出了各个状态的位形和拉索内力，为工装设计和张拉设备选取依据。
内容摘抄：
1工程概况
佛山家居博览城悬索结构是圆形的辐射式双层索系，在圆心处设置受拉内环，双层索一端锚固于内环上，另一端锚固在周边的受压外环上。佛山家居博览城悬索结构最大直径为88m,屋盖矢高约25m。主体结构由外环桁架、内环飞柱及上下双层索系组成，表面为波浪形，覆盖膜结构。外环桁架截面为宽和高都为6m的倒三角形，上层索系分为上脊索和上谷索，上脊索采用中5×73的PE索共32根，上谷索采用5×85的PE索共32根，下层索系采用5×187的PE索共32根。结构三维图和剖面图如图1所示。
2关键技术分析
本工程所涉及的预应力工程为悬索结构，通过分析判断，结构施工具有以下特点。
1)在结构张拉成型以前，悬索结构刚度较小，稳定性较差，需在施工中采取保证结构稳定的措施。
2)结构离地高度约60m,且周围都是建成的既有结构，不宜采用大型吊具及满堂脚手架施工。
3)圆心内拉环钢结构重92t,铸钢节点重25t,拉索重133t,总重约250t。且属于头重脚轻的结构，当提升点位于伞状结构的下端时，上端拉环极易发生倾覆，必须采取可靠措施进行预防和纠正。
3提升精度控制分析
对于本结构，由于无法采用大型吊具和满堂脚手架施工，因此采用斜向提升径向索的施工工艺。外环钢结构和飞柱拼装完毕并检查合格以后，将所有拉索和飞柱相连，然后同步提升上索，当把飞柱提升到离地22.2m时开始安装上脊索和上谷索，然后将提升工装和提升顶转到下索位置对下索进行提升直到安装销轴，最后对索系进行张拉成型。在这个工程中，最难控制的就是提升下索时，结构中心在提升点上方，且内拉环在水平方向没有约束点。结构可能发生侧向位移，因此需对提升下索的过程进行重点分析。
4同步提升控制技术
本系统采用同步控制程序，由计算机控制油泵和千斤顶提升张拉，有效控制千斤顶出缸行程。在千斤顶上分别设置上下限位器和拉线传感器，使每一个提升点的位移得到精确控制。为避免提升过程中出现累计误差，提前在提升钢绞线上每50cm做一个标记点，可随时查看钢绞线标记点误差，然后利用计算机操作系统对每根钢绞线进行纠正。同时采用力和位移双控原则，由一个计算控制平台控制6个控制柜，每个控制柜控制2个或者4个油泵上的电磁阀，由计算机控制电磁阀是否给千斤顶供油。在千斤顶上设置拉线传感器实时将位移数据传递给计算机，由计算机控制各个千斤顶之间的同步性以及总的出缸量。通过设置在千斤顶上的油压传感器实时将油压信号传递给计算机，在程序中设置安全油压，当实际油压达到安全油压时程序会命令电磁阀不再供油以保证千斤顶压力不会超过某一限值。
（略）
福建西气东输九龙江小直径深竖井长隧道施工测量技术
崔占奎，李庆华，朱继芒
(中交一公局第三工程有限公司，北京101102)》
[摘要]结合福建西气东输九龙江小直径深竖井长隧道工程施工测量控制技术，介绍了高精度磁悬浮陀螺全站仪新技术，垂准仪+弯管目镜+全站仪联测技术方法，常规垂球悬吊+全站仪引测技术，顺利将地面坐标控制系统垂直引入至小直径深竖井底部及长隧道内部，圆满实现了长隧道对向开挖施工的高精度贯通日标。通过3种方法的实施应用对比，验证了前2种新方法优于常规方法。
内容摘抄：
1工程概况
福建西气东输三线东段九龙江水下穿越隧道工程，全长1095m。隧道纵向采用“竖井+斜巷+平巷+斜巷+竖井”的设计形式，首先在东西两岸开挖竖井，圆形竖井内径R=4.5m,其中西岸竖井深42.2m,东岸竖井深39.1m,然后进行平巷内对向开挖施工。为将测量控制系统由竖井顶部高精度垂直向下引测至竖井底部、向隧道内部工作面延伸传递及贯通目标，特此针对现场实际情况，在东西两岸隧道内选取导线边作为基准控制边，东岸隧道内导线边JLC11→JLC10、西岸隧道内导线边JL05→JL06,分别采用了GAT高精度磁悬浮陀螺全站仪、垂准仪+弯管日镜+全站仪、常规垂球悬吊+全站仪3种引测技术应用对比，顺利实现了小直径深竖井控制网的引测精度及长隧道贯通目标。
2GAT高精度磁悬浮陀螺全站仪技术
2.1技术原理及其特点
1)采用磁悬浮替代传统陀螺经纬仪的悬挂带技术，克服了传统陀螺定向悬挂带（吊丝）带来的扭力矩和悬挂零位误差瓶颈，从而大大提高仪器精度和可靠性。
2)通过无接触式光电力矩反馈控制技术敏感地球角动量，无须人工干预、瞬时采集海量数据，8min内即可完成6万组原始测量数据采集，克服了传统陀螺仪器只能采集有限原始观测数据的限制，实现了寻北过程的快速、准确和自动化。
3弯管目镜+全站仪和激光垂准仪联合竖井定向技术
3.1测量基准技术
测量前首先将九龙江隧道东西岸的导线点进行一次高精度联测，从西岸选取2个设的基准点，中间布设加密点，用闭合导线的方法往返观测，联测中12次建站的导线闭合差为-11.08s,导线全长3589.62m相对闭合差1/17万，各项精度指标都达到了要求。
4常规的垂球悬吊+全站仪测量技术
采用常规的垂球吊钢丝+普通全站仪方法进行竖井垂直引测及洞内支导线测量技术。
（略）
福建仙游抽水蓄能电站深水条件下导流洞临时闸门提升技术
陈剑华，严匡柠
(武警水电第二总队，江西南昌330096)
[摘要]福建仙游抽水蓄能电站下水库，在导流洞封堵的混凝土塞中专门预埋了供水管道以满足其下游生态放水需要。导流洞在临时闸门挡水的情况下进行封堵施工，至导流洞封堵结束需提升闸门时，水库蓄水深达60m。在深水复杂条件下，采用滑轮组、转向装置、平压充水钢管、专项起吊系统等多项技术，实现了临时闸门的安全提升。
内容摘抄：
1工程概况
福建仙游抽水蓄能电站总装机容量为1200MW。下水库永久放水洞位于左岸，利用导流洞后期改建而成（即导流洞在下水库大坝施工期间承担导流任务，导流任务完成后，将导流洞改建为永久放水洞)，长426.15m,洞身段为城门洞形，衬砌后断面为4.2m×5.2m。即在导流放水洞的混凝土封堵塞中，设置直径为1m的钢管至洞口进行供水，以满足电站下游生态放水需要。
2闸门提升主要技术难题
根据总计划安排，水库于2012年7月下闸蓄水，7一9月正值主汛期，按照10年一遇洪水计算，来水量将为870万m3左右，加上7月平均来水量355万m3,库内水位至少达288m高程以上，加之东南沿海台风频发，库水位可达294m。为此，在导流洞封堵完成、临时闸门具备提升条件时，水库蓄水深度将达60m,导流洞进口闸墩和启闭机排架将完全淹没在水中，为闸门的提升带来了一系列难题，分述如下。
3关键施工技术
3.1钢闸门起吊系统设计
如前所述，导流洞进水口闸墩和启闭机排架已完全淹没在深水中，已不能直接利用启闭机提升闸门。为此，在导流洞进水口顶部框架上预先安装导向装置，并在左岸300m高程公路设置1台10t慢速卷扬机来实现闸门的提升，导向装置下设滑轮组，以减小闸门提升力。
4结语
仙游抽水蓄能电站下水库下闸蓄水后，在蓄水深度达60m的复杂条件下，采用滑轮组、转向装置、平压充水钢管、钢闸门起吊系统等多项技术后，成功实现了钢闸门提升弃放，确保了电站生态放水的顺利实施。
（略）
福州海峡奥体中心体育场V形柱综合施工技术
郑立敏，吴平春，王耀，庹明贝
(中建海峡建设发展有限公司，福建福州350014)
[摘要]福州海峡奥体中心体育场东、西上层看台下方共68根V形柱，V形柱通过柱顶看台斜梁和劲性环梁连接成整体，作为看台和钢罩棚的支撑系统。V形柱截面大、高度高、倾角变化多，测量定位复杂，模板支撑架为超高、超重体系，架体搭设难度高，钢筋密、高空作业、绑扎难，混凝土浇筑密实度难以控制。针对施工难点，通过方案比选，深化设计，形成了一套关于V形柱的测量控制、模架支设、钢筋安装、混凝土浇筑等完整的施工工艺。
内容摘抄：
1施工重点及难点分析
通过对V形柱施工全过程中所有工况结构力学行为反应进行分析，结合国内同类结构施工实践，本工程施工过程包括2大重点部位和4大技术难点。
2施工段划分
由于V形柱施工过程中，斜柱混凝土自重产生的轴压力和水平推力很大，仅靠V形柱模板及其支撑架体来承受，难度极大。另外由于V形柱柱身长达15m多，柱箍筋内外套分布多，混凝土振捣空间小，需分段浇筑，并且斜柱纵向钢筋多达32Φ32mm,每米自重大，需要分段接长，否则安装困难。经过计算和反复论证，决定进行合理划分施工段，通过结构体系共同承担施工过程荷载。
3主要施工技术
3.1测量放线
1)图纸深化利用Auto CAD建立坐标系，根据施工方案计算出V形柱各个关键截面控制点的坐标以及空间关系几何尺寸。
2)平面控制采用Leica TC1800L全站仪三点交汇法进行坐标放样，根据深化设计的放样图，将V形柱的斜柱中心线、边线、柱顶控制线、柱脚控制线和各施工缝截面控制线水平投影在4层楼面上，并弹线标识。
3)空间控制根据楼面的投影线采用DZJ6激光垂准仪的方式，将V形柱定位线引测至模板支撑架上，以确定模板边线位置。
4)过程控制V形柱混凝土浇筑过程中模板变形，凝结收缩后柱顶下沉，要求测量人员根据施工观测情况，在测量放线时预留沉降量，以保证混凝土结构成型后满足设计要求。
4结语
在设备吊装工程中合理地安排吊装作业，可提高大型设备吊装的效率。只有提升管理水平，在安全、技术、设备管理等方面做好大型设备吊装管理的各方面工作才有可能同时带来好的效益。
（略）
福州海峡奥体中心体育馆大型封闭空间看台
空调系统预留预埋技术
郭常胜，蒋清容，张超
(中建海峡建设发展有限公司，福建福州350014)
[摘要]福州海峡奥体中心体育馆共设有22个全空气空调系统。大型封闭空间空调系统既要满足舒适性要求，又要能够降低能耗。常规是在看台座椅下设置旋流送风口，使气流置换更加均匀。体育馆看台空调系统气流组织形式复杂，预埋体量大且工期紧，孔洞预埋定位难度大，主要介绍了体育馆看台全空气空调系统预留预埋施工技术。
内容摘抄；
1工程概况
福州海峡奥林匹克体育中心体育馆为甲级体育建筑，总建筑面积44240m2,建筑高度37.170m,地上4层（局部6层），比赛大厅净高27m,看台最高点标高22.120m。体育馆共设有22个全空气空调系统，其中观众看台共设14个系统，比赛大厅场区和观众看台分片划分空调系统，以便运行灵活使用，以利节能。（略）
2看台空调系统施工特点与难点
2.1体育馆气流组织形式复杂
比赛大厅观众看台空调系统采用二次回风双风机全空气系统，利用看台结构板底斜面与纤维水泥板围成的封闭空间作为静压箱，并与座椅下阶梯式旋流风口连通，下部座席回风口由设在标高10.250m上方的回风井上的单层百叶风口集中回风，上部座席回风口由设在标高22.500m上方的回风井上的单层百页风口集中回风，组成一个完整的送回风全空气空调系统。体育馆气流组织形式如图1所示。（略）
3关键施工技术
3.1施工前的准备工作
①施工人员应熟悉掌握图纸，熟悉相关国家或行业验收规范和标准图等；②图纸会审，准备技术资料，进行技术、质量、安全交底；③建立健全质量管理体系和质量控制检测制度；④根据看台特点，提前将看台进行合理分区并与土建确认各区看台台阶高度：⑤将暖通空调施工图与相应的结构施工图进行核对，查看是否存在静压箱被看台斜梁隔断，若存在应重新分布主送风管风口的位置。（略）
4结语
利用看台结构斜板作为静压箱较普通空调风管系统而言，具有整体性好、密封性好、工作噪声小、占用空间小、节能减排效果明显等优点。而组成整个看台空调系统一部分的看台座椅旋流风口安装技术，解决了传统做法破坏结构、风口与座椅冲突、风口安装不整齐等难题，实现了准确预留，风口安装可适当调整，确保风口安装整齐一致，操作简单，加快了进度同时降低了劳力成本。
（略）
福州海峡奥体中心体育馆四边形环索弦支-张弦组合
结构施工技术
庹明贝，王耀，吴平春
(中建海峡建设发展有限公司，福建福州350014)
[摘要]福州海峡奥林匹克体育中心体育馆屋盖采用四边形环索弦支-张弦组合结构，其预应力施工难度极大。分别从拉索张拉顺序和张拉力的施工仿真计算、节点形式设计、钢结构安装流程、张拉工装设计、拉索安装方法、预应力张拉流程以及施工监控量测等方面，详细论述了四边形环索弦支-张弦预应力组合结构的施工技术和特点。
内容摘抄：
1工程概况
福州海峡奥体中心是第一届全国青年运动会的主会场，项目主要由“一场三馆+商业配套用房”即体育场、体育馆、游泳馆、网球馆、配套及商业办公等单体项目组成，总占地面积约1100亩（约73.3hm2),总建筑面积约40万m2,预估总造价约36亿元。体育馆外轮廓为多段不同心圆弧两两相切围合而成的似“水滴”形的中轴对称形体，与游泳馆、网球馆造型相互呼应，形成一个以水为概念的建筑组团。如图1所示。（略）
2结构体系
体育馆主体结构为钢筋混凝土框架-剪力墙和钢结构组合结构，看台平面呈椭圆形，地上4层，局部6层，无地下室，混凝土看台最高点标高22.070m,钢结构最高点标高39.700m。体育馆上部钢结构屋盖采用四边形环索弦支-张弦组合结构及平面主次桁架结构，四周钢结构墙面采用单层菱形交叉网格结构。（略）
3节点设计
体育馆四边形环索弦支-张弦组合结构体系的预应力拉索相关节点主要有3种类型，即索端与钢结构的连接、撑杆与钢结构的连接和索与撑杆的连接，如图4所示。（略）
4施工仿真计算
本工程钢结构体量大，结构重要，施工过程复杂，难度较大。虽然本工程的精心设计保证了结构承受使用阶段荷载和偶遇最大荷载下的安全性，但是工程实际施工的过程与设计假定有所不同。在设计阶段，假设结构一次成型后施加结构自重和荷载，而实际上结构的不同杆件是分阶段施工、安装和拼接起来的。施工顺序不同，结构杆件参与受力的顺序和程度也不同。
（略）