锚杆与锚索梁组合在开挖边坡加固中的应用
王迎法1，冯庆高2，周传波2，蔡鹏3
(1.中国地质大学岩土钻掘与防护教育部工程研究中心，湖北武汉430074；2.中国地质大学（武汉）工程学院，湖北武汉430074：3.深圳市湛联基础建筑工程有限公司，广东深圳518052)
[摘要]通过对边坡地质条件及其稳定性的分析，提出了采用锚杆与预应力锚索腰梁组合进行边坡加固的措施。根据锚杆与预应力锚索腰粱组合结构在边坡支护中的应用情况，以及支护设计、施工工艺及其支护后的边坡稳定性验算，证明了它是一种安全有效的边坡支护方法。

内容摘抄：

1工程概况
1．1场地条件
深圳市龙岗区布吉李期社区某工业开发区工程，因修建工业大楼的需要，拟将其旁一山体内侧的土体挖掉。开挖后形成原状土土质高陡边坡，坡高4．0—15．5m，边坡安全等级为一级。被开挖部分山体的水平距离为150．0m，垂直高度为15．5nl，按I：0．4分两次放坡，放坡高度分别为8m和7．5m。

由于山体开挖后的边坡稳定性将直接影响建筑物的安全使用，故需根据山体地质情况正确分析其开挖后所形成边坡的稳定性，制定合理的边坡支护方案。

2边坡稳定性分析
由工程条件可知，边坡土层抗剪强度较大，但局部破碎、软硬互层的构造特性又导致其稳定性较低，在地表水及雨水作用下边坡容易滑塌。边坡开挖后，在坡体内发现一个顺坡向的软弱结构面，倾角约300。长约25m，倾角小于坡角，对边坡稳定性构成潜在的严重威胁。在滑体后部产生张裂缝，该张裂缝对边坡稳定性有很大影响，特别是在暴雨情况下，由于底部排水不畅，张裂缝可能临时充水达一定高度，沿张裂缝及滑动面产生静水压力，使滑动力突然增大，造成边坡滑移。边坡的稳定性分析可按平面剪切破坏类型考虑。

3边坡支护设计
由于边坡空间位置较特殊，坡脚靠工业大楼基础很近，工业楼下设有地下停车库，因此决定采用永久性支护，并加大边坡支护力度。根据边坡的岩土体情况、勘察报告以及支护性质，具体方案如下：采用锚杆与预应力锚索并配置钢筋腰梁的复合支护方案，可有效控制边坡土体变形，以确保边坡稳定，满足边坡安全的要求。边坡支护剖面如图1所示，均按1：4放坡，边坡坡底标高为91．0m，坡顶标高为106．5m，于98．5m标高处设置一个1m宽平台，平台内砌有水沟(见图1)。

4边坡支护施工
4．1施工总体安排
人工土质边坡开挖采用自上而下的形式。开挖结束后的边坡采用锚杆(索)土钉墙喷锚与腰梁组合的支护形式。先施工锚杆、锚索，再对锚索位置设置腰梁进行施工。锚杆(索)施工应与同级坡开挖修坡同时进行，待锚索、腰梁结构预应力张拉后再进行下一级土石方开挖，以免边坡面长时间不防护，造成更大的施工困难，影响施工进度。

（略）

锚管复合土钉支护技术在砂卵石地层深大基坑中的应用
王贵和，吕建国，贾苍琴，汪勉涛
(中国地质大学工程技术学院，北京100083)
[摘要]北京国美商都属深大基坑支护工程。考虑到场地四周空阔，基坑土层以砂卵石地层为主，密实度高，具有放坡条件，总体采用锚管复合土钉墙支护。介绍支护结构组成、结构及施工工艺。通过现场试验，对基坑的水平位移以及锚管（土钉）的受力特性进行分析。结果表明基坑的水平位移很小，满足设计需求；土钉受力随施工进度逐渐增大，尤其是退台的设置会引起退台效应，从而起到减荷和使应力重分布的作用。

内容摘抄：

1工程概况
国美商都基坑支护工程位于北京市丰台区，北临南四环，西接科技大道，总建筑面积约60万m2。由商场、酒店服务式公寓、写字楼和地下车库组成，均为框架结构，筏板基础。其中商场地上7层，酒店服务式公寓地上25层，写字楼地上23层，均设3—4层地下室，基坑开挖深度为22．38m，基坑支护周长约780m，属深大基坑工程。

2基坑支护方案设计

北京地区深大基坑一般多采用桩锚支护或上部土钉墙下部桩锚联合支护，但造价高、施工难度大、工期长。本工程场地四周较为空阔，具备放坡条件，局部场地较小可单独考虑；场地东侧地下室外墙线距用地红线(外有重车车道)10m左右，场地南侧地下室外墙线距用地红线18m左右，场地西侧地下室外墙线距用地红线19m左右，场地北侧地下室外墙线距用地红线19m左右，人防出口和汽车坡道距红线3m左右。地层以砂卵石层为主，密实度高，整体自稳能力强。

3锚管复合土钉墙施工工艺
3．1结构组成
1)锚管锚管采用钟8mm的普通钢管，端部制成劈尖状，底端1．5m范围内设置注浆孔。锚管呈梅花形布置，上下、左右间距一般约为1．5m。

4现场支护效果评价
为了随时掌握边坡的变形情况和安全稳定状况，以利于及时反馈信息，在施工过程中对基坑边坡的位移进行了监测，主要是对支护边坡坡顶水平位移量的观测。此外为了解锚管(土钉)在边坡的受力情况，还对锚管(土钉)拉力进行测试。测试点锚管仍采用钢筋土钉代替，以保证锚管测试原件的安全。

（略）

梅江会展中心钢结构施工中预应力内张拉模拟分析
田娥1，戴立先2，吕黄兵2，李毅2，李立新1
(1.北京联合大学机电学院，北京100020；2.中建钢构有限公司，广东深圳518040)
[摘要]对天津梅江会展中心屋架预应力结构和网架索结构的同步张拉过程进行模拟分析，分析验证被张拉的拉索下料长度以及拉索端部节点的强度是否满足要求，得到每次张拉过程中所需的张拉值及每次张拉完成后主体结构应力和变形值。采用该方法模拟预应力索张拉过程，可改善原张拉过程需不断调整张力的施工方法，极大地提高张拉施工的工作效率，降低施工成本。在张拉施工后表明，张拉后结构的实际值与张拉数值模拟的理论值较接近，因此本方法在张拉钢结构工程中可行。

内容摘抄：

1工程概况
天津梅江会展中心二期钢结构总建筑面积279 698m2。金属屋面约6万m2；其顶层为大跨度悬挑预应力钢桁架结构和网架结构，在屋架部位共有6榀桁架的上弦穿入拉索。有24根轴线上弦杆中穿人7 x 121拉索，单根拉索长约37m。拉索材料采用外包双层PE高强度冷拔镀锌钢丝拉索，抗拉强度≥1 670MPa，钢索抗拉弹性模量E≥1．9×105MPa．结构三维效果如图1所示。
2张拉过程数值模拟重点及难点分析
在对结构的张拉数值模拟过程中，应重点考虑以下几点：①预应力张拉过程中，预应力钢结构从结构的拼装，到预应力张拉完成以及最后支撑架的拆除，应考虑被张拉的结构经历了不同的受力状态；②张拉结构拉索的下料长度必须根据节点及结构的工作荷载进行精确模拟，才能控制拉索的长度和精度，只有拉索制作的精度满足要求，张拉完成后的结构才有可能达到设计要求的预应力状态；③由于拉索端部节点汇交的杆件比较多，受力大，构造复杂，受力部位非常关键，应进行精确的施工模拟分析。

3张拉端节点设计分析
为了分析张拉端节点在张拉和使用过程中的安全性，需要对其进行有限元分析。采用通用有限元分析软件ANSYS,选用的单元为Solid45,每个单元有8个节点，每个节点有3个自由度。分析时采用国际单位制。网格划分采用自由网格划分技术，它会根据计算模型的实际外形自动地决定网格的疏密。拉索端部节点如图2所示，张拉端节点计算分析如图3所示。

4预应力张拉模拟分析
钢结构安装采用地面分段制作、高空拼装的方法。待钢结构拼装完成后，穿入拉索，张拉。张拉分两级，第l级张拉到控制应力的50％，然后拆除支撑胎架，进行第2级张拉，张拉到控制应力的105％。

（略）

煤制天然气装置复杂成分填料填方地基强夯处理
吕和蔼，闫续屏
(辽宁大唐国际卓新煤制天然气有限责任公司，辽宁阜新123000)
[摘要]煤制天然气装置对地基的变形、稳定性要求严格。针对场地实际情况，采取了相应的整平和夯实方案，并对分层碾压法和强夯法进行了比较。通过试验，确定了强夯的总体方案，并对特殊部位和冬季施工采取了相应的处理措施。检测结果表明，各项指标及沉降量均满足规范和设计要求。

内容摘抄：

1工程概况
辽宁大唐国际阜新煤制天然气有限公司建设的日产l 200万Nm3煤制项目，厂址位于辽宁省阜新盆地中部，场区北部为剥蚀丘陵，东部为丘间谷地。地势大致为西南高、东北低，最大相对高差约为61．5m。
2场地工程特点
1)场地地形地貌复杂厂区占地范围分布有1条大冲沟、2条小冲沟，整体地势倾斜，形成11个标高的台阶，填方量大，回填场地形成临空面，如何保证场地和边坡的稳定性是本工程的关键之一。

3施工重点和难点
1)工程项目为煤化工装置，工艺复杂，易燃易爆，对场地的沉降变形和稳定性要求严格。场地平整时回填土的压实处理方案是保证地基安全稳定、满足设计使用要求、保证工程工期的关键。

4分层碾压法和强夯法的比较
4．1单位压实功
进行轻型和重型击实试验单位压实功比较，并对强夯法的单位压实功作了测算，得出以下结论：①强夯法单位压实功 强夯能级3 000—8 000kN·m时，在0．794 5～0．688 9J；②轻型击实试验单位压实功在0．604～0．608J；③重型击实试验单位压实功在2．130—2．740J。

强夯的单位压实功是轻型击实试验的11—13倍，是重型击实试验的2．46～2．89倍。

（略）

美国AASHTO沥青路面结构设计方法及应用
李虎成
(中铁第一勘察设计院集团有限公司，陕西西安710043)
[摘要]沥青混凝土路面因其具有平整度好、行车平稳舒适、噪声低、易养护等特点，在国内外高速公路建设中得到了广泛应用。由于不同国家和地区所采用的标准和规范不尽相同，沥青混凝土路面结构设计的方法也有许多不同的类型。结合特立尼达和多巴哥圣费尔南多一马亚罗高速公路沥青混凝土路面设计的实践经验，详细介绍了AASHTO沥青混凝土路面结构设计方法的设计思路及主要设计参数的定义与取值方法。

内容摘抄：

1项目概况
特立尼达和多巴哥圣费尔南多一马亚罗高速公路是特立尼达和多巴哥国家路网规划中一条横贯东西的重要高速公路，项目全长约54km，按双向4车道标准建没，设计速度1lOkm／h，按美国规范进行设计。
2 AASHTO设计方法简介
AASHTO设计方法采用现时服务能力指数(PSI)¨1作为衡量路面使用性能的指标，并将使用性能期内路面服务能力指数的变化量(APSI)作为路面设计的使用性能标准，并以AASHTO试验路的观测资料为基础，建立了路面现时服务能力指数的变化量(APSI)在路面使用性能期内同路面结构数SN及标准轴载(80kN)作用次数N18的经验关系式：(略)

3 AASHTO设计方法的设计思路
首先根据道路等级、交通量及气候、水文、土质等自然条件，结合当地实践经验确定出相应的路面结构组合。然后进行路面结构尺寸计算，计算时选择结构层的某一层作为目标计算层，然后根据交通量情况计算出累计标准轴载作用次数，再根据累计标准轴载作用次数计算出设计路面结构数SN，最后根据路面结构数函数(路面结构层厚度、层位系数和排水系数的函数)计算出目标结构层厚度。
4路面结构尺寸计算
本项目采用柔性基层沥青混凝土路面结构，拟定路面结构组合为：4cmTAL沥青混凝土磨耗层+6cmTAL沥青混凝土中面层+15cm沥青碎石混合料基层+级配碎石基层+30cm厚未筛分碎石垫层+80cm capping层(相当于国内的路床)。结构尺寸计算采用基于AASHTO路面设计规范的AASHTOWare DARWin3．1路面计算程序进行设计计算，该程序计算时需要输入如下主要设计参数：①设计使用期内的标准轴载(80kN)作用次数(ESAL)；②初始服务能力PSI。；③终端服务能力PSI0；④目标可靠度Ps；⑤交通预估和使用性能预估的总标准差(s2)；⑥各结构层回弹模量及土基回弹模量；⑦路面结构层层位系数(a1、a2、a3、a4)；⑧排水系数(m2，m 3，m4)。

（略）

门架式物料提升机上料口自闭式安全门研制
1基本原理
自闭式安全门安装在各楼层的施工洞口，当吊盘运行至停靠楼层时，安装在吊盘上的吊盘挤压器接触挤压式挡门器挤压端的滑轮，挡门器的锁舌伸出，吊盘停稳，手动打开安全门，门扇靠转轴侧安装的伸缩式闭门器的锁舌，在设定的位置与挡门器上的锁舌接触，继续开启至闭门器上的锁舌，缩进，绕过挡门器的锁舌后弹出，安全门扇便能停在最大的开启位置。装卸材料完毕，吊盘上下运行，挤压力消失，挡门器的锁舌缩进，闭门器的锁舌失去阻挡力，门扇上安装的弹簧合页起作用，门扇自动关闭，起到封闭该处施工洞口的作用。

门式网架无支架施工关键技术
徐国引，柳银生，雍鑫，梁意
(浙江国盛钢结构有限公司，浙江杭州311243)
[摘要]结合蒙古国乌兰巴托阿木古郎供热站项目干煤棚网架工程实例，针对干煤棚网架工程的特点及难点，重点介绍了门式网架无支架施工技术，并采取了相应的稳固措施。该技术的应用，不仅可带来一定的经济效益，而且在干煤棚网架安装技术创新上有了新的突破。

内容摘抄：

1工程概况
蒙古国乌兰巴托阿木古郎供热站项目干煤棚网架工程采用门式全平板网架结构，螺栓球节点形式，正放四角锥体系。网架宽52m、长130m。其投影面积6 760m2，展开面积14 820m2，下弦最高点标高30．488m，檐口标高31．000m。网架厚度为1．50～3．88m，周边共设92个支座，南、北立面各设16个双支座，间距7．8m；山墙面各设14个单支座。其平面、剖面如图1所示。
本工程跨度为52m，网架下弦最高点标高30．488m。若采用传统的满堂支架或滑移支架高空散装法安装，虽然安全性较好但措施费用将非常高。施工前对各种方案实施的可行性进行分析并结合施工过程仿真模型验算，最终确定采用无支架施工法安装技术，优质、高效、安全地完成本工程的所有施工任务。
2工程特点及难点
整个网架工程长130m、宽52m，檐口标高31．000m，屋面结构最高点达33．6m，墙体施工时结构稳定性非常差，与一般的网壳结构有本质区别，如何控制墙体安装过程中的侧向稳定和安全是本工程的关键。网架安装时的精度控制、挠度控制及累积误差控制也是过程控制的重点。另外，由于屋面为平板网架，行业内此无支架施工尚无先例，如何确保无支架施工技术的实施具有很大挑战性。
3施工过程仿真模型验算
3．1位移和应力验算结果
施工前根据无支架施工的特点及安装方法采用MIDAS进行施工过程仿真模型验算，对前8个柱距的网架安装过程的位移和应力进行验算，验算结果如表1所示。

4 总体安装方案及关键技术
4．1总体安装方案
通过施工模拟仿真分析后，确定具体安装思路如下。
1)墙面网架(含山墙网架)支座以上4个网格采用单元件高空散装进行安装，其余网架采用分块地面拼装后整体吊装就位。

2)屋面网架的安装利用汽车式起重机采用悬挑施工的高空单元件散装方法进行安装。即在地面按“一球四杆件”(下弦由1颗下弦球、2根下弦杆和2根腹杆组成，上弦由1颗上弦球、2根上弦杆和2根腹杆组成)拼装成小单元后采用汽车式起重机将单元件吊装就位的方法进行施工。

（略）

门形抗滑桩结合高压旋喷止水帷慕支护在临江深基坑中的应用
袁尚锋1，吴曙光2，詹重伟1，郭福元1，邱伟1
(1.中建三局第一建设工程有限责任公司，重庆400010：2.重庆大学土木工程学院，重庆400045)
[摘要]结合重庆力帆中心临江深基坑工程，介绍了门形抗滑桩结合高压旋喷止水帷幕支护技术的应用。利用有限元分析及结合现场实际监测，得出了门形抗滑桩支护在临江软土基坑中可以较好控制基坑侧向变形，门形抗滑桩结合高压旋喷止水帷幕能很好屏蔽江水的渗透，确保了周边构筑物的安全及基坑内施工的安全。严格控制关键工序，对确保施工质量至关重要。

内容摘抄：

1 工程概况
力帆中心．LFc项目位于重庆江北嘴中央商务区，东北侧为金沙路，西北侧为江溉路隧道，西南侧为滨江路，南临嘉陵江。该项目设有5层地下车库，在场地南侧形成25．2m的土质基坑边坡。重庆主城区排水工程箱涵沿场地东侧和南侧经过，箱涵南侧段距离项目场地基坑开挖边线最近约6．4m，埋深约9～10m，对边坡变形要求较高。场地南侧距嘉陵江江岸水平距离为100m，江岸地段主要为填土层，其透水性好，受江水影响明显。项目场地南侧基坑边坡长约200m，高25．2m，坡向3000～125。，主方向35 o，为土质边坡，表部人工素填土厚4～19m，透水性好，其下部主要为河流冲蚀堆积形成的粉质黏土。场地边坡岩土体力学参数如表1所示，常年江水位位于基底2m以上。
2 门形抗滑桩结合高压旋喷止水帷幕支护方案
2．1支护方案确定
由于整个基坑临江侧位于极软弱的土层中，且基坑临江边埋有市政排水箱涵，其对边坡变形要求较高，其绝对位移量要求控制在20mm以内，在此场地条件下采用常用的桩锚体系，无法满足位移控制要求。在满足控制条件的两种支护方案中进行工程量及造价对比如表2所示，最终考虑采用门形抗滑桩结合高压旋喷止水帷幕支护形式作为南侧边坡的支护方案。

3基坑变形与抗滑桩应力监测
3．1现场监测方案
在监测中，桩身位移用测斜管配合测斜仪监测，桩身内力用正弦式钢筋计监测，桩周土压力用正弦式土压力盒监测。将测斜管、正弦式钢筋应力计、正弦式土压力盒布置在同一剖面位置。在监测方案中，选取3排双排桩布置监测元件。测斜管固定在桩的钢筋笼上，埋深按照支护结构埋深确定，浇筑混凝土前将测斜管上下两头密封，以防水泥浆渗入管内，测斜管内壁有2组互成90。的纵向导槽，用于控制测试方位，埋设时导槽应分别垂直和平行于基坑墙体。每根桩在6个受力测点布置钢筋计，剖面位置为垂直于基坑开挖方向的剖面主筋上，测点位置为：根据有限元软件分析的基坑开挖后桩身最大弯矩处、桩身弯矩零点位置、桩身负弯矩最大值且为土岩结合面。基坑支护剖面及现场监测元件布置位置如图1所示。

4主要施工控制措施
4．1抗滑桩施工控制措施
抗滑桩施工过程中应跳挖，当桩身混凝土强度达到设计要求75％后，方能进行临近抗滑桩成孔开挖。跳挖方式有单列桩跳挖成孔和双列桩跳挖成孔两种方式。成孔完毕，应对桩孑L进行清孑L、沉渣检测。清孔分两次进行，第一次清孔在钻孔深度达到设计深度后进行，第一次清孔就应满足规范要求，否则不应下放钢筋笼。待钢筋笼安装到位后，下放导管，在混凝土浇筑前进行第二次沉渣厚度检测，如符合要求立即浇筑混凝土，如不符合要求立即进行第二次清孑L。
现场钢筋笼绑扎过程中需严格按照设计及规范进行钢筋笼绑扎，声波管按照规范要求全部绑扎到位。吊点焊接钢筋必须为圆钢，且满足受力要求。钢筋笼宜采用一次绑扎成型，利用起重机吊装入孑L。
沉渣厚度检测合格后进行水下混凝土浇筑，混凝土浇筑必须连续。

（略）

绵阳地区窗墙面积比对住宅建筑能耗的影响研究
唐易达，黄涛，张承旺
(西南科技大学土木工程与建筑学院，四川绵阳621010)
[摘要]以绵阳某住宅建筑为研究对象，建立了该建筑的几何模型，对几何模型设定了相应的热扰参数，运用DEST软件模拟分析了不同朝向窗墙面积比对建筑能耗的影响，并将优化模型与基准模型的能耗进行对比分析。研究结果表明：夏热冬冷地区南向窗墙面积比应为0.6，北向窗墙面积比应为0.3时，建筑全年能耗最小。

内容摘抄：

1 能耗模拟的基本条件
1．1建立几何模型
本文以绵阳1栋4层住宅作为典型建筑。住宅的功能房间主要分为客厅、主卧室和次卧室。南北朝向，建筑面积约为621m2，建筑体型系数为0．43，层高为2．8m。东、南、西、北朝向的窗墙面积比依次为0．04，0．29，0．04，0．31。其物理模型如图1所示。

2 窗墙面积比对建筑能耗的影响分析
2．1南向窗墙面积比对建筑能耗的影响
2．1．1 对采暖季建筑能耗的影响采暖季的热负荷及年耗热量如图2所示。从图2可知，随着南向朝向的窗墙面积比增大，冬季采暖热负荷以及年耗热量呈线性减小趋势，窗墙面积比从0．1增加到O．9时，建筑的热负荷指标及年耗热量减少量依次为0．63W／m2和1．98kW·h／m2。造成这种情况的原因可能是由于南向朝向时，在冬季接收到的太阳辐射较强的缘故，这样的结论符合地球绕太阳运动的规律。

3 结语
在夏热冬冷地区，不同朝向的窗墙面积比对建筑能耗具有重大影响，通过能耗分析及能耗对比，可以得出如下结论。
1)南向朝向的窗墙面积比越大，建筑年耗热量越小，年耗冷量和年能耗先减小后增大。
2)北向朝向的窗墙面积比越大，建筑年耗热量随之增加。
3)南向窗墙面积比设定为0．6，北向窗墙面积比设定为0．3。

（略）

免支内模、定型外模倒模法烟囱施工工艺
l 工程概况
某烟囱为钢筋混凝土结构，高为105m，烟囱中心距焦炉中心线35m，2．500m标高处起设爬梯至顶，40．000，70．000，100．000m标高处设钢平台，筒身35m以上每隔10m设1道环梁，35m以下每隔lI．25m设l道环梁，烟囱外径9 100～4 950mm，壁厚380—180mm，内衬厚115，240mm，采用MulO机制红砖、M5．o混合砂浆砌筑，隔热层厚loo，150mm，采用水泥珍珠岩制品。烟囱顶设避雷针和信号灯，烟囱基础埋深8．200m，筒身采用C30混凝土，基础采用c25混凝土。

（略）

ICS 27.160
CCS F12   DB5301
昆明市地方标准
DB5301/T57-2021
屋面太阳能热水系统应用管理规范
2021-03-20发布    2021-04.20实施
昆明市市场监督管理局 发布

目次
前言Ⅲ
1范围1
2规范性引用文件1
3术语和定义2
4基本要求2
5太阳能热水系统与建筑一体化设计2
6太阳能热水系统选型及技术要求3
7太阳能热水系统集成4
8太阳能热水系统安装6
9太阳能热水系统的调试与验收6
10太阳能热水系统的管理、运行与维护8
11节能量和减排量计算评估8
附录A(资料性附录)太阳能热水系统及部件技术要求9
附录B(资料性附录)不同角度集热器采光面积年平均补偿系数10
附录C(资料性附录)节能量和减排量计算的取值和单位12

内容摘要：

面板式土压平衡盾构掘进参数试验研究
何占峰
(北京市南水北调工程质量监督站，北京100142)
[摘要]以北京市某工程盾构施工为背景，研究了盾构施工对地层影响的主要参数，试验了不同主要参数下对地层的影响距离和大小，同时也提出了一种新的出土量衡量方法。通过现场试掘进结合监测数据，得出对地层变形影响最小的最佳掘进参数组合，五环路最终沉降值在无任何加固措施的情况下仅为设计控制值的50%左右。

内容摘抄：

１ 工程概况
北京市南水北调东干渠 ０２ 标段由北京住总集团有限责任公司承建，输水隧洞东起来广营桥西北侧，西至仰山桥北侧（仰山大沟东侧），隧洞由东到西从顾家桥附近由五环外进入五环内，再从北苑桥西侧由五环内出五环，标段风险源众多，共计 ４ 个特级、４ 个一级、１ 个二级、１ 个三级风险源以及多栋建筑物，其中盾构过五环路掘进一级风险源具体位置如图 １ 所示。

２ 盾构掘进参数试验
２． １ 盾构掘进主要影响技术参数分析
１）盾构掘进参数概况分析根据土压平衡盾构的特点，影响盾构掘进的参数有掘进土压、掘进速度、出土量、同步注浆量、扭矩、推力等，掘进期间，对于这些参数的设置，一般根据盾构施工的经验和理论计算获得，能保证地表的一般变形，针对本工程五环路的特殊环境，变形值是以往控制值的 ３０％ ，如何确定盾构掘进参数显得尤为重要，本文在影响盾构掘进参数中选取主要的影响参数进行剖析和定位，以确定在盾构掘进中的作用，盾构掘进参数分析如表 １ 所示。

３ 盾构五环主路地层变形监测结果
通过以上盾构参数的计算和试验，确定盾构掘进主要施工参数，分层沉降监测点沉降值表明此掘进参数可行，用以进行五环路掘进，得出盾构掘进完成后五环路变形曲线如图 ９ 所示。
通过曲线可以看出，２０１３ 年 ５ 月 ２２ 日五环路盾构后沉降值最大稳定在 － ７ ～ － ８ｍｍ，仅为设计控制值的 ５０％ 左右，后期通过在隧洞内径向注浆加强措施进一步巩固了道路变形。

４ 结语
对北京市南水北调东干渠 ０２ 标段对海瑞克面板式土压平衡式盾构的主要掘进参数的设置方法、现场试验、验证以及在五环路的成功实施，得出如下结论。
１）本工程实际掘进土压力控制时，在计算土压力的基础上根据现场掘进状态增加了 ２０ ～ ３０ｋＰａ 的虚土压，有效控制了刀盘前地层的变形，同时一方面证明了对于面板式、开口率小的土压平衡盾构在掘进过程中由于气体密封、土体改良的不均匀会产生一定的虚土压，另一方面对于不同开口率的土压平衡盾构需根据实际地层情况判断增加虚土压的值。

（略）

ICS 91.140.90
CCS Q 78   DB5301
昆明市地方标准
DB5301/T58-2021
机械式停车场（库）建设管理技术规范
2021-XX-XX发布    2021-XX-XX实施
昆明市市场监督管理局  发布

目录

内容摘要：

面向施工现场的塔式起重机安全监控信息系统研究
倪丽莎，杨静，惠秦双
(西安理工大学机械与精密仪器学院，陕西西安710048)
[摘要]由于高空作业，塔式起重机司机以及设备的管理都比较粗放，导致我国起重机事故率逐年上升。采用VC嵌入OPENGL技术，设计了面向施工现场的塔式起重机安全监管信息系统，实现了高空作业塔式起重机司机以及设备的信息化、落地化管理；并提供基于大量数据的信息分析功能，为施工现场人与物的精细管理提供依据。

内容摘抄：

１ 绪论
塔式起重机是建设房屋和桥梁的主要运输工具,由于工作重心高、起重载荷大、运行速度快,且工作过程中频繁启动、制动,产生较大的动载荷,塔式起重机工作中蕴藏较多的危险因素;同时,塔式起重机高空作业,司机注意力长时间高度集中,劳动强度大,容易疲劳,也为塔式起重机重大事故埋下隐患。 塔式起重机的安全性引起了政府的关切,然而,由于塔式起重机高空作业的特点,施工现场安全员对塔式起重机司机以及设备的管理都比较困难,缺少有效的监管方法,导致塔式起重机事故逐年上升。 近年,各地政府开始推广使用塔式起重机安全监控设备(俗称塔式起重机黑匣子),通过对塔式起重机运行状态的监控[１-２],防止司机的违章行为,从而避免事故发生。 然而,施工现场安全涉及“人的不安全行为,物的不安全状态” 两方面,塔式起重机黑匣子的主要应用对象是塔式起重机司机,本文设计了面向施工现场塔式起重机安全管理的信息系统,与塔式起重机黑匣子配合使用,实现了对高空作业塔式起重机监控的落地化,司机以及设备管理的信息化[３]。
２ 施工现场塔式起重机安全监控信息系统方案
施工现场塔式起重机安全监控信息系统与塔式起重机黑匣子终端设备协同工作,黑匣子终端设备安装于塔式起重机上,负责对司机以及设备实时运行状态进行监控;安全监管信息系统则是施工现场塔式起重机的集中管理系统,它面向施工现场安全监管人员。 黑匣子终端设备通过无线与集中管理信息系统进行信息交换,实现塔式起重机运行状态的落地化管理,同时,施工现场安全管理系统还提供对塔式起重机设备以及司机的管理,利用大量信息分析报表实现塔式起重机更精细的管理,施工现场塔式起重机安全监控信息系统主要功能模块如下。

３ 监控系统关键技术实现
１)基于对象的施工现场三维场景建模 施工现场塔式起重机安全监管信息系统采用三维场景模式动态显示现场塔式起重机工况,监控效果更直观、清晰。 如图 ２ 所示的施工现场有 ４ 台塔式起重机协同作业,该现场有 ２ 条道路,１ 排工房,２ 栋建筑,同时,现场还有一些绿化树。 在监控中,塔式起重机的运行状态将实时动态显示。

４ 结语
塔式起重机作为建筑施工现场重大危险源,司机以及设备都是影响塔式起重机事故的主要因素,然而,由于高空作业,塔式起重机的安全监控比较困难,面向项目部的施工现场塔式起重机安全监控信息系统通过与塔式起重机黑匣子配合使用,使得塔式起重机运行状态的监管落地化,并提供了丰富的统计分析功能,以及数据记录故障追溯功能,为施工现场安全员提供了一个有力工具。

（略）

ICS 91.140.90
CCS Q 78   DB5301
昆明市地方标准
DB5301/T59-2021
智慧停车联网技术要求及管理规范
2021-03-20发布   2021-04-20实施
昆明市市场监督管理局 发布

目次
前言III
1范围1
2规范性引用文件1
3术语和定义1
4技术要求2
4.1基本规定2

前言
本文件按照GBT1.1一2021《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》给出的规则起草。
本文件由昆明市交通运输局提出并归口。
本文件起草单位：深圳市城市交通规划设计研究中心股份有限公司、云南省设计院集团有限公司、云南省城乡规划设计研究院、云南正元安泰建设工程设计咨询有限公司、昆明有色治金设计研究院股份公司、昆明理工大学、昆明市智慧停车建设运营有限公司、云南昆船数码科技有限公司、云南昆船智能装备有限公司。
本文件主要起草人员：何毅刚、游苇、李昊、甘甜、杨芳、李林澳、高威巍、周小亮、唐肿、苏镜荣、毛应萍、蒋雨薇、张开基、高云雯、艾茗、曹祥、胥劲、周容、杨荣伟、赫平、刘勇、周伟、冯婷婷、帅春燕、张智勇、卯彦、黄艇、何彦东、素颖、姜荣奇、王志德、杨海河。

内容摘要：

民用建筑机电设备安装中管线布置综合平衡技术
祝贇
(上海市安装工程有限公司，上海200080)
[摘要]随着生产工艺的不断改进和提高，对机电安装工程的具体要求越来越高，为使机电安装工程满足建筑的功能要求，引入了管线布置综合平衡技术。针对该项技术，阐述了管线布置综合平衡技术的定义，总结了管线布置综合平衡技术的作用和原则，管线布置综合平衡技术流程图及需细化的工作，并以世博村D地块公寓式酒店为例，详细介绍了管线布置综合平衡技术的应用情况。

内容摘抄：

1 管线布置综合平衡技术
管线布置综合平衡技术是应用于建筑机电安装工程的施工管理技术，涉及建筑机电工程中通风空调、给排水、消防喷淋及消火栓、电气、智能化控
制等专业的管线安装技术。
管线布置综合平衡技术的作用如下：管线布置综合平衡技术能更好地落实和调整工程建设方、监理方及设计方的各项要求，尽可能全面发现施工图纸中存在的技术问题，并在施工准备阶段基本解决图纸施工上存在的问题。

2 管线布置综合平衡技术的原则
在计算机上进行优化设计，需结合现场实际和施工图纸，按照设计和业主对各使用功能区的标高要求，先规划出各区域管线布置基本框架。同时基本确定该区域综合管线的排列。管线排列应遵循3个重要原则：管线平面定位、管线排列原则、管线交叉避让原则、穿梁原则。

3 管线布置综合平衡技术流程图及需细化的工作
3．1 管线布置综合平衡技术工作
1)收集初步的施工资料，包括施工设计资料、施工图纸、现有设备参数及相关设计与施工质量验收规范。
2)进行初步管线综合工作，并配合结构施工提供相应的结构留洞位置。
3)各专业作详细深化，包括单项专业管线走向的合理布局以及指导施工的要求及说明。

4 管线布置综合平衡技术的应用实例
以世博村D地块公寓式酒店为例，该工程参与管线综合布置的专业包含给排水、消防、电气、通风空调、弱电等涉及机电安装的所有专业，具体管线包括风管、空调水管、给排水管、消防水管、喷淋水管、桥架、线槽等。综合布置的重点是在标准层公共走廊及各种管线竖井和机房管线布置。以下以酒店标准层走廊为例进行管线布置综合平衡技术举例。

（略）

敏感海域大直径钢管沉桩施工环保措施研究
潭昱，陈儒发，谭逸波
(广东省长大公路工程有限公司，广东广州510620)
[摘要]为减弱海洋工程桩基础施工对海域环境造成的不良影响，开展大直径深长桩基础钢管沉桩施工的环境敏感性研究，本试验设计特制的减噪装置为气幕发生器，以研究沉桩过程中气泡帷幕的减噪效果：同时，对比分析了不同沉桩形成对环境影响的强弱。结果表明：钢管沉桩时开启气幕发生器，噪声峰值声压衰减量可达24%~74%；撞击沉桩产生的噪声峰值声压明显大于振动沉桩所产生的噪声峰值声压，撞击沉桩噪声在一定的频带范围内有较高的能量分布。

内容摘抄：

１ 减噪装置原理及设计
减噪装置的工作原理为在被插打钢管外围设置自行设计的“气幕发生器”以形成水中气幕来消减钢管插打时引起的水中激波能量，减小其传播范围。 气幕发生器有效结构尺寸为 ３ｍ × ３ｍ × 5.05ｍ长方体；３ 层结构，层高 1.6ｍ，底座由3.32ｍ × ３ｍ双拼 Ｉ２５ａ 焊接而成；每层骨架由［１０ 焊接而成；外框架由 ４ 根长5.3ｍ 的 ［１０ 组成；每根外框架［１０的最上面开直径为 ３ｃｍ 圆孔作为吊环，用于起吊气幕发生器；其框架结构如图 １ 所示。

２ 试验过程控制
大直径深长桩基础钢管沉桩环境敏感性试验研究流程如图 ５ 所示。

３ 结果分析
3.1 相关声学参数定义
１）声压 Ｐ 声压是由于声扰动产生的逾量压强，是空间位置和时间的函数，单位为 Ｐａ；是定量描述声波最基本的物理量。

４ 结语
１）采用气幕发生器相对于不采用气幕发生器时的噪声峰值声压衰减量可达 ２４％ ～ ７４％ 。

２）撞击沉桩产生的噪声峰值声压明显大于振动沉桩所产生的噪声峰值声压，撞击沉桩噪声在一定的频带范围内有较高的能量分布。 从减少噪声对海洋环境影响的角度而言，采用振动沉桩形式优于撞击沉桩形式。

（略）

ICS 17.020
A50   DB5301
昆明市地方标准
DB5301/T61-2021
滇池蓝藻处理站藻泥含氨、磷的计量方法
2021-03-20发布   2021-04-20实施
昆明市市场监督管理局  发布

目次
前言Ⅲ
1范围1
2规范性引用文件1
3术语和定义1

内容摘要：

明挖基坑中拔除钢板桩引起的土体变形研究
赵占军
(石家庄职业技术学院建筑工程系，河北石家庄050081)
[摘要]软土地质条件下，受拔桩振动和桩身带泥现象的影响，钢板桩拔除后遗留的孔隙往往大于自身体积，若不及时填充，可能会引起周围土体的变形。结合某基坑工程，对拔除钢板桩后的土体变形进行观测，并将地表沉降实测值与基于Mindlin解的弹性理论值进行了对比分析。

内容摘抄：

钢板桩是一种边缘带有锁口，并可以通过自由组合的方式，将锁口对接形成连续紧密的挡土墙或挡水墙的钢结构体。 相比于其他支护方式，因其在止水性、施工简便性、环保性、耐久性以及可重复使用性等方面的突出优点，钢板桩在世界范围内迅速得到了广泛的发展和应用，已经覆盖了众多岩土工程领域。 ２０ 世纪 ５０ 年代，我国首次在铁路桥梁的围堰施工中引进钢板桩。 随着社会经济建设的持续发展，我国对钢板桩的需求日益增多，工程应用前景广阔。 与此同时，国内外许多学者也对钢板桩开展了相关科学研究，主要集中在以下几个方面：钢板桩的冷弯性能、耐腐蚀性能等特性的研究；钢板桩孔型等结构的优化设计；钢板桩的打设工艺和流程；钢板桩的工程应用研究，尤其是在围堰和基坑临时支护施工中的应用。
由于钢板桩自身有一定的体积，在拔除后会在土体内部遗留孔隙。 在软土地质条件下，甚至会有部分软土附着在桩体表面一同被带离地面，从而增大土体损失。 如果不及时填充孔隙，在两侧土压力的作用下，周围土体变形可能会引起地表沉陷或开裂。 对于周围存在敏感建（构）筑物时，拔除钢板桩引起的地表变形更是不容忽视。 许琼鹤等认为拔桩带泥体积与桩身宽度、土质情况及表面粗糙程度等有关，一般单桩带泥量为桩身体积的 ２ ～ ５ 倍。Ｍｅｊｅｒ 和 Ｖａｎ Ｔｏｌ 通过室内模型试验来研究板桩拔除引起的周围沉降，但由于试验在砂中进行，并未报道相应的实际工程。 本文结合某个采用钢板桩支护的明挖基坑工程进行了现场监测，对拔除钢板桩后的地表变形，并对比分析了不填充孔隙和及时填充两种情形下的变形特点，为类似工程提供参考。

（略）

ICS 01.04
A90   DB5305
保山市地方标准
DB5305/T15-2019
替代DG5305/T15-2016
保山市美丽宜居乡村建设规范
2019-10-30发布   2019-11-01实施
保山市市场监督管理局 发布

前言
本标准按照GB/T1.1一2009《标准化工作导则第1部分：标准的结构和编写》给出的规则起草。
本标准由中共保山市委农村工作领导小组办公室提出。
本标准由保山市农业农村局归口。
本标准起草部门：中共保山市委农村工作领导小组办公室、保山市质量技术监督局。
本标准主要起草人：杨赛光、黄晓、丁昌吉、杨立本、杨敬东、尹明忠、李双福、凌勇、梅丽宝、杨学武、鲁仕军。
本标准替代DG5305/T15-2016。

内容摘要：