DB新疆维吾尔自治区工程建设标准
J10984-2019
XJJ030-2019
市政基础设施工程施工质量验收统一标准
Unified standard for acceptance of construction quality of municipal infrastructure engineering
2019-06-04  发布
2019-07-01  实施
新疆维吾尔自治区住房和城乡建设厅  发布

内容目录：

目次
1总则1
2术语2
3基本规定5
4市政基础设施工程质量验收的划分8
5市政基础设施工程质量验收9
6市政基础设施工程质量验收程序和组织11
附录A施工现场质量管理检查记录12
附录B市政基础设施工程各专业分部工程、分项工程、检验批划分13
附录C一般项目正常检验一次、二次抽样判定25
附录D检验批质量验收记录26
附录E分项工程质量验收记录27
附录F分部工程质量验收记录28
附录G单位工程质量竣工验收记录29
本标准用词说明39
条文说明41

内容摘抄：

1总则
1.0.1为加强新疆维吾尔自治区市政基础设施工程质量管理，统一市政基础设施工程施工质量的验收，保证工程质量，制定本标准。
1.0.2本标准适用于新疆维吾尔自治区行政区域内新建、改建、扩建的市政基础设施工程施工质量的验收，并作为自治区行政区域内市政基础设施工程各专业质量验收规程编制的统一准则。
1.0.3新疆维吾尔自治区市政基础设施工程施工质量验收，除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2术语
2.O.1市政基础设施工程municipal infrastructure engineering
为新建、改建或扩建的城镇道路、桥梁、轨道交通，给排水、热力、燃气，污水处理、城市照明、园林绿化、垃圾处理，地下公共设施及附属设施的土建，管道，设备安装等市政基础设施所进行的规划、勘察、设计和施工、竣工等各项技术工作和完成的工程实体。
2.0.2检验inspection
对被检验项目的特征、性能进行量测、检查、试验等，并将结果与标准规定的要求进行比较，以确定项目每项性能是否合格的活动。
2.0.3进场检验site acceptance
对进入施工现场的建筑材料、构配件、设备及器具、按相关标准的要求进行检查或检测，对其质量、规格及型号等是否符合要求作出确认的活动。
2.0.4见证检验evidential testing
施工单位在工程监理单位或建设单位的见证下，按照有关规定从施工现场随机抽取试样，送至具备相应资质的检测机构进行检验的活动。
2.0.5复验repeat test
建筑材料，设备等进入施工现场后，在外观质量检查和质量证明文件核查符合要求的基础上，按照有关规定从施工现场抽取试样送至实验室进行检验的活动。
2.0.6检验批inspection1ot
按相同的生产条件或按规定的方式汇总起来的供抽样检验用的，由一定数量样本组成的检验体。

3基本规定
3.0.1施工现场应具有健全的质量管理体系及完善的总包和分包单位的质量管理体系，相应的施工技术标准，施工质量检验制度和综合施工质量水平评定考核制度。施工现场质量管理检查应符合本标准附录A的要求。
3.0.2未实行监理的在建工程，建设单位相关人员应履行本标准中涉及的监理职责。
3.0.3施工单位应按合同规定的或经过审批的设计文件进行施工。发生设计变更及工程洽商应按国家现行有关规定程序办理设计变更与工程洽商手续，并形成文件。严禁按未经批准的设计变更进行施工。
3.0.4市政基础设施工程的施工质量控制应符合下列规定：
1工程所采用的主要材料、半成品、成品、构配件、器具和设备等应进行进场检验。凡涉及安全、节能、环境保护和主要使用功能的重要材料、产品，应按各专业工程施工规范、验收规范和设计文件等规定进行复验，并应经监理工程师检查认可：
2各施工工序应按施工技术标准进行质量控制，每道施工工序完成后，经施工单位自检符合规定后，才能进行下道工序施工。各专业工种之间的相关工序应进行交接检验并记录：
3对于监理单位提出检查要求的重要工序，应经监理工程师检查认可，才能进行下道工序。
3.0.5当专业验收规范对工程中的验收项目未作出相应规定时，应由建设单位组织监理、设计、施工等相关单位制定专项验收要求。涉及安全、节能、环境保护等项日的专项验收要求由建设单位组织专家论证。

4市政基础设施工程质量验收的划分
4.0.1市政基础设施工程质量验收应划分为单位工程、分部工程、分项工程和检验批。
4.0.2单位工程应按下列原则划分：
1具备独立施工条件并能形成独立使用功能的建筑物或构筑物为一个单位工程；
2对于规模较大的单位工程，可将其能形成独立使用功能的部位划分为一个子单位工程：
3建设单位招标文件确定的每一个独立合同应为一个单位工程。当合同文件包含的工程内容较多或工程规模较大，或由若干专业独立设计组成时，宜按工程部位或工程量、每一独立设计将单位工程分成若干子单位工程。
4.0.3分部工程应按下列原则划分：
1可按专业性质、工程部位确定：
2当分部工程较大或较复杂时，可按材料种类、施工特点、施工顺序、专业系统及类别将分部工程划分为若干个子分部工程。
4.0.4分项工程可按主要工种、材料、施工工艺、设备类别进行划分。
4.0.5检验批可根据施工、质量控制和专业验收需要按工程量、施工段或部位进行划分。
4.0.6市政基础设施工程各专业分部工程、分项工程、检验批划分应按本标准附录B进行。
4.0.7施工前，应由施工单位制定分项工程和检验批的划分方案，并由监理单位审核。对于本规范及相关专业验收规范未涵盖的分项工程和检验批，可由建设单位组织监理、施工单位协商解决。

（略）

DB新疆维吾尔自治区工程建设标准
J12177-2019
XJJ052-2019 直拔法检测混凝土抗压强度技术标准
Technical standard for testing of concrete compressive strength by direct pulling method
2019-07-02  发布
2019-08-01  实施
新噩维吾尔自治区住房和城乡建设厅  发布

内容摘抄：

1总则
1.0.1为统一使用直拔仪检测工程结构和构件混凝土抗压强度的方法，保证检测精度，制定本标准。
1.0.2本标准适用于建筑、水利、公路、铁路、桥梁桥涵、隧道、港口、机场、油田等工程C10~C100普通混凝土抗压强度的检测。
1.0.3采用直拔法对混凝土抗压强度进行质量检测与鉴定的结果，可作为混凝土工程拆模、预应力混凝土张拉施工、混凝土强度评定、混凝土质量验证、混凝土质量问题处理的依据。
1.0.4使用直拔仪进行检测的人员，应通过专业培训，并持证上岗。
1.0.5直拔法检测混凝土抗压强度除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2术语和符号
2.1术语
2.1.1直拔法direct pulling method
通过测定结构或构件上钻制的直径和深度均为44mm混凝土试件的拉应力来推定混凝土抗压强度的方法。
2.1.2直拔试件test piece for direct pulling
在混凝土结构或构件上钻制高径比为1：1，直径和深度均为44mm,用于直拔法检测的试件。
2.1.3钻机core drilling machine
钻制直拔试件的专用机械。
2.1.4直拔杆direct pull rod
连接直拔头与直拔仪的专用连接杆件。
2.1.5直拔头joint for direct pulling
连接直拔试件的专用连接接头。
2.1.6测力装置force measuring device
由测力传感器和数据采集系统组成的直拔力测量系统。
2.l.7直拔仪Instrument and equipment for direct pulling
用于直拔法检测结构或构件混凝土抗压强度的施力装置。
2.1.8测点test point
测组内的一个直拔检测点。

3仪器设备
3.1技术要求
3.1.1直拔法检测仪器设备主要包括钻机和直拔仪（含测力装置)，直拔仪包含手摇式机械直拔仪和全自动智能直拔仪。
3.1.2钻机、直拔仪（含测力装置）应有产品合格证，并应在仪器设备的明显位置标注名称、型号、制造厂名（或商标)、出厂编号等。
3.1.3钻机应具有足够的刚度，并应有水冷却系统。
3.1.4直拔仪应符合下列规定：
1应由传感器和具有实时显示、超载显示及峰值保持功能的荷载表组成；
2荷载表的分辨率或最小示值宜为1N,满量程测试误差不得大于1.0%。
3.1.5直拔仪使用时的环境温度为（-10~50)℃。
3.2检定/校准与保养
3.2.1用于直拔法检测的计量器具应进行检定或校准，进行确认并在有效期内使用。
3.2.2直拔仪的测力装置和传感器的检定/校准周期为1年，当出现下列情况之一时应进行检定/校准：
1新仪器启用前；
2发现检测数据异常；

3.3安全防护
3.3.1钻制直拔试件时，要保证钻机使用安全。
3.3.2胶粘剂的调配、直拔头的粘结和直拔头内残胶清理时，须戴好防护手套、防护镜。
3.3.3遵守国家有关安全生产和劳动保护的规定。

4检测技术
4.1一般规定
4.1.1采用直拔法检测混凝土抗压强度，应提供下列资料：
1工程名称、设计单位、建设单位、施工单位、监理单位等；
2待检测的结构或构件名称、数量、混凝土设计强度等级及浇筑日期；
3必要的设计图纸和施工记录；
4检测原因。
4.1.2直拔法检测前后，所有仪器设备应符合有关技术标准的规定。
4.1.3直拔试件钻制位置应避开主筋、预埋件和管线等部位。
4.1.4直拔法检测混凝土抗压强度可按单个构件或按批量进行，除应符合现行标准（或规范)的规定外，并应符合本标准4.2节的有关规定。
4.2直拔法检测
4.2.1直拔试件取样规则
1对于单个普通混凝土构件，应至少抽取1个测组直拔试件进行检测。对大型单个混凝土构件，如铁路、公路桥梁及其他大型构件，应至少抽取2个测组直拔试件进行检测；大体积混凝土结构应按连续浇筑混凝土量取样。

（略）

新疆维吾尔自治区住房和城乡建设厅公告2020年第122号
关于批准发布自治区工程建设标准《建筑用塑料外窗技术标准》的公告
现批准《建筑用塑料外窗技术标准》为自治区工程建设标准，编号为XJJ041-2020,自2020年12月1日起施行。原标准《建筑用塑料窗技术规程》(XJJ041-2011)同时废止。本标准由自治区建设标准服务中心组织出版发行。自治区住房和城乡建设厅2020年10月20日

内容摘抄：

1总则
1.0.1为了加强建筑用塑料外窗工程的质量控制和管理，保证建筑用塑料外窗工程质量和建筑工程节能效果，做到设计合理、安全可靠、经济适用，结合新疆地域气候特点，制定本标准。
1.0.2本标准适用于新建、改建和建工程建筑用塑料外窗的设计、制作、安装、验收和保养。
1.0.3建筑用塑料外窗（以下简称塑料外窗）工程的设计、制作、施工、验收及保养维修，除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2术语和符号
2.1术语
2.1.1建筑玻璃
应用在建筑上的玻璃的统称。
2.1.2安全玻璃
符合现行国家标准的钢化玻璃、夹层玻璃及由钢化玻璃或夹层玻璃组合加工而成的其他玻璃制品，如安全中空玻璃等。
2.1.3低辐射镀膜玻璃
低辐射镀膜玻璃又称低辐射玻璃、“Low-E”玻璃，是一种对波长范围4.5μm~25μm的远红外线有较高的反射比的镀膜玻璃。低辐射镀膜玻璃还可以复合阳光控制功能，称为阳光控制低辐射玻璃。
2.1.4定位垫块
位于玻璃边缘与槽之间，防止玻璃和槽产生相对运动的弹性材料块。
2.1.5承重垫块
位于玻璃边缘与槽之间，起支承作用，并使玻璃位于槽内正中的弹性材料块。
2.1.6暖边间隔条
由低热导率材料组成，用于降低中空玻璃边缘热传导的间隔条。
2.1.7遮蔽条
打密封胶时，为防止密封胶污染基材，而在基材表面粘贴的不干胶带或其他材料。

3基本规定
3.0.1塑料外窗的性能指标及有关设计要求应根据建筑物所在地区的气候、环境等具体条件和建筑物的功能要求合理确定。
3.0.2当工程设计变更时，不得降低塑料外窗的节能性能，且不得低于国家现行有关建筑节能设计标准的规定。
3.0.3塑料外窗制作企业在生产前，应获取塑料外窗的相关技术信息，按建筑设计要求制作相应的产品，塑料外窗产品及工程中所使用的材料、外观及装配质量、各项物理及力学性能除应符合本标准外还应符合《建筑用塑料窗》GB/T28887的各项要求，严禁使用国家明令禁止与淘汰的材料。
3.0.4塑料外窗工程应优先选用具有国家建筑门窗节能性能标识的产品。
3.0.5塑料外窗节能工程验收的检验批划分，应符合下列规定：
1同一厂家的同材质、类型和型号的门窗每200樘划分为一个检验批；
2同一厂家的同材质、类型和型号的特种窗每50樘划分为一个检验批：
3异形或有特殊要求的窗检验批的划分也可根据其特点和数量，由施工单位与监理单位协商确定。
3.0.6塑料外窗用材料应有出厂合格证、性能检测报告，主要材料使用前应经查验合格才能进场。

4材料
4.1塑料型材
4.1.1塑料外窗用型材应符合《门、窗用未增塑聚氯乙烯(PVC-U)型材》GB/T8814及《建筑用塑料窗》GB/T28887的相关规定。塑料外窗用型材的抗老化性能应达到6000小时(S类)，平开塑料外窗主型材可视面最小实测壁厚不应小于2.5mm,并附有型材的质量证明文件。
4.1.2塑料外窗型材功能结构尺寸应符合《塑料门窗及型材功能结构尺寸》JG/T176的有关规定。
4.2玻璃
4.2.1塑料外窗用中空玻璃应符合《中空玻璃》GB/T11944及《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113的有关规定，且单片玻璃厚度不宜小于5mm,空气层厚度不应小于9mm,中空玻璃、夹层玻璃单片玻璃厚度相差不宜超过3mm。
4.2.2门窗玻璃的品种、颜色和性能应根据建筑物的功能要求选用，应符合下列规定：
1中空玻璃用间隔条宜使用暖边间隔条，也可使用连续折弯型或插角型内含干燥剂的铝框间隔条；
2用铝框间隔条或暖边间隔条制备的中空玻璃应采用双道密封的做法，第一道密封必须采用热熔性丁基密封胶；第二道密封应采用硅酮、聚硫类中空玻璃密封胶，并应采用专用打胶机混合、打胶（见图4.2.2）；
3中空玻璃产地与使用地海拔高度相差超过800m时，宜加装毛细管，毛细管应在安装地调整压差后密封。

4.3密封材料
4.3.1塑料外窗的密封胶条、玻璃胶条应使用三元乙丙胶条并符合现行国家标准《建筑门窗、幕墙用密封胶条》GB/T24498的规定；框扇间密封胶条应用回弹恢复(Dr)达到5级以上、热老化回弹恢复(Da)达到4级以上的胶条。
4.3.2塑料外窗安装时，窗框与墙体的连接密封应采用聚氨酯发泡胶，并应符合《单组分聚氨酯泡沫填缝剂》JC936的有关规定。
4.3.3密封胶的应用应符合下列规定：
1当密封胶用于塑料外窗安装时，应确定其适用性和相容性；
2用密封胶安装中空玻璃时，应使用支承块、定位块、弹性止动片；
3密封胶上表面不应低于槽口，并应做成斜面；下表面应低于槽口3mm。
4.4五金配件及紧固件
4.4.1塑料外窗选用的五金配件及紧固件应满足塑料外窗的使用性能及其产品标准要求。
4.4.2紧固件应采用机制自钻自攻螺钉，不应采用拉铆钉。
4.4.3安装塑料外窗用固定片厚度不应小于1.5mm,宽度不应小于20mm;固定片的安装孔不少于2个且孔径为5mm;应进行镀锌处理。

4.5其他材料
4.5.1塑料外窗所用的玻璃垫片、缓冲垫等辅助材料，应符合相关标准的规定。
4.5.2玻璃垫块应采用防腐塑性材料，确保受力不变形，模压成形或挤出成形的硬橡胶或塑料制造。
4.5.3玻璃安装材料应与接触材料相容，安装材料的选用，应通过相容性试验确定。
4.5.4承重垫块的尺寸应符合下列规定：
1每块最小长度不得小于50mm;
2宽度应等于玻璃的公称厚度加上前部余隙和后部余隙：
3厚度应等于边缘间隙。
4.5.5定位垫块的尺寸应符合下列规定：
1长度不应小于25mm:
2宽度应等于玻璃的厚度加上前部余隙和后部余隙；
3厚度应等于边缘间隙。
4.5.6中空玻璃承重垫块邵氏硬度宜为70~90(A)的硬橡胶或塑料；中空玻璃定位垫块邵氏硬度宜为40~50(A)的硬橡胶或塑料；不得使用硫化再生橡胶木材等其他吸水或易腐蚀的材料。
4.6塑料耐火窗材料
4.6.1塑料耐火窗必须经过可靠的试验验证，窗型材应具有独立的增强型钢腔（防火腔）、排水腔，型材结构满足防火玻璃和耐火五金件装配要求。

(略）

关于批准发布自治区工程建设标准《预拌砂浆应用技术规程》的通知新建标[2018]11号
伊犁哈萨克自治州住房和城乡建设局，各地、州、市住房和城乡建设局（建委），兵团建设局，中建新疆建工集团、兵团建工师，各有关单位：
根据《关于下达2017年自治区第一批工程建设标准编制计划的通知》（新建标[2017]37号）要求，新疆维吾尔自治区建设标准服务中心组织新疆建筑科学研究院有限责任公司编制完成了《预拌砂浆应用技术规程》。经审查，现批准为新疆维吾尔自治区工程建设标准（标准编号为：X040一2018），白2018年8月1日起施行，原《预拌砂浆应用技术规程》(X040一2009)同时废止。
本标准由新疆维吾尔自治区住房和城乡建设厅负责管理，新疆建筑科学研究院有限责任公司负责具体内容解释，新疆维吾尔自治区建没标准服务中心负责组织出版发行。新疆维吾尔自治区住房和城乡建设厅 2018年6月7日

内容摘抄：

1总则
1.0.1为规范新疆维吾尔自治区预拌砂浆的生产与应用，保证预拌砂浆的生产及施工质量，提高施工技术水平，减少环境污染，促进绿色施工，提高建筑工业化程度，制定本规程。
1.0.2本规程适用于由预拌砂浆专业生产厂家生产，用于一般工业与民用建筑物的水泥基预拌砂浆的生产、应用和质量验收。
1.0.3预拌砂浆的生产与应用，除应符合本规程外，尚应符合国家、行业和自治区现行有关标准、规范的规定。

2术语
2.0.1预拌砂浆
由专业生产厂生产的湿拌砂浆或干混砂浆。
2.0.2湿拌砂浆
由专业工厂生产，采用经筛分处理的骨料、胶凝材料、填料、参合料、外加剂、水以及按性能确定的其他成分，按照预先确定的比例和加工工艺经计量、拌制后，用搅拌车送至施工现场，并在规定时间内使用的拌合物。
2.0.3干混砂浆
由专业工厂生产，采用经筛分处理的干燥骨料、胶凝材料、填料、掺合料、外加剂以及按性能确定的其他成分，按照规定配比加工制成的一种混合物。分袋装砂浆和散装砂浆。
2.0.4普通砂浆
满足砌筑、抹灰、地面等工程使用的一般要求，不具有特殊性能的预拌砂浆。
2.0.5特种砂浆
具有抗渗、抗裂、防水、高粘结、装饰等特殊功能的预拌砂浆。
2.0.6薄层抹面砂浆
砂浆层厚度不大于5mm的抹面砂浆。
2.0.7薄层砌筑砂浆
灰缝厚度不大于5mm的砌筑砂浆。

2.0.8机械化施工
利用机械设备，将砂浆拌合物直接运输、对砂浆拌合物进行喷涂或直接浇筑等作业的施工方式。
2.0.9可操作时间
在特定条件下存放的新拌砂浆拌合物保特其预期工作性能的保存时间。
2.0.10添加剂
能明显改善砂浆的物理化学性能，调节砂浆拌合物流变性能、砂浆凝结时间和硬化性能的外加剂。
2.0.11再生细骨料
由符合国家相应标准的固体废弃物加工而成的细骨料。

3技术要求
3.1基本要求
3.1.1预拌砂浆的品种选用应根据设计、施工等要求确定。
3.1.2当预拌砂浆需同时满足儿种类型砂浆的要求时，其相同技术指标应以要求较高的指标为准。
3.1.3不同品种、规格的预拌砂浆不应混合使用。
3.1.4预拌砂浆施工前，施工单位应根据工程特点、设计要求和产品使用说明书等编制施工方案，并应按施工方案进行施工。
3.1.5预拌砂浆抗压强度、拉伸粘接强度应按标准规定的检验批进行复检。
3.1.6预拌砂浆的可操作时间不应超过各自性能要求中的凝结时间、使用时间或晾置时间。性能要求无明确规定的应在产品使用说明书中说明。
3.1.7预拌砂浆的分类与标记应符合《预拌砂浆》GB/T25181的规定。
3.2性能要求
3.2.1预拌砌筑砂浆、预拌抹灰砂浆、预拌地面砂浆、预拌防水砂浆的性能应符合《预拌砂浆》GB/T25181的规定。
3.2.2保温板粘接砂浆、保温板抹面砂浆的性能还应根据不同用途符合不同外墙外保温系统材料的要求。

4生产质量控制
4.1原材料
4.1.1预拌砂浆所使用的原材料应符合国家现行相关标准、规范的规定，原材料进厂时，应有质量证明文件，并进行进厂检验，合格后方可使用。
4.1.2预拌砂浆采用的原材料应符合安全和环保相关标准的规定，原材料放射性应符合《建筑材料放射性核素限量》GB6566的规定。
4.1.3水泥应符合以下规定：
1应采用散装水泥。
2宜采用普通硅酸盐水泥，且应符合《通用硅酸盐水泥》
GB175的规定；采用其他水泥时应符合相应标准的规定。
3水泥进厂时应具有质量合格证明文件。对进厂水泥应按国家现行标准的规定按批进行复验，复验合格后方可使用。
4水泥应在出厂后三个月内使用完毕。超过三个月的，应复验合格方可使用。
4.1.4细骨料应符合以下规定：
1预拌砂浆可使用天然砂、人工砂以及再生细骨料进行配制。
2细骨料应符合《建设用砂》GB/T14684的规定。细骨料最大粒径应符合相应砂浆品种的要求。若米用天然砂，宜选用中砂。

4.2.1配合比管理
4.2.1预拌砂浆生产厂对砂浆配合比管理应符合下列规定：
1应制定配合比的设计、审核、下达、记录、存档规定，并严格执行。
2配合比应经实验室试配、开盘鉴定后确定，并建立不同品种、等级的配合比汇总表，汇总表应明确每个配合比的配比、原材料品种等级与来源、试配结果，并有试验员、技术负责人签名确认。

4.3湿拌砂浆生产控制
4.3.1湿拌砂浆的配料计量应符合以下要求：
1各种原材料的计量均应按质量计。
2原材料的计量允许偏差不应大于表4.3.1规定的范围。

4.4干混砂浆生产控制
4.4.1干混砂浆的配料计量应符合以下要求：
1应按照产品设计配方的配料比例进行配料。
2筛分、配料、搅拌环节应有记录。
3计量应采取质量法计量，计量允许误差应满足表4.4.1的规定。

4.5质量环境控制
4.5.1预拌砂浆生产厂应建立完善的质量管理体系。
4.5.2结合实际情况，制定生产过程质量控制图和原材料及产品的内控指标。生产过程质量控制图应包括工艺流程、质量控制点、控制指标、检验频次。
4.5.3预拌砂浆生产厂的生产设备及专业技术人员的配备应符合当地建设主管部门的要求。计量设备应满足计量精度要求，由法定计量部门校验合格，使用时应定期校验。应采用自动控制并兼有手动称量功能的配料装置，并具有将实际计量结果逐盘记录和存储功能。

（略）

新疆维吾尔自治区住房和城乡建设厅公告2022年第1号
关于发布自治区工程建设标准《超轻陶粒混凝土外墙挂板应用技术标准》的公告
现批准《超轻陶粒混凝土外墙挂板应用技术标准》为自治区工程建设标准，标准编号为：XJJ142一2022，自2022年3月1日起实行。本标准由自治区住房和城乡建设厅负责管理，由新疆建筑科学研究院（有限责任公司）负责具体技术内容的解释。自治区住房和城乡建设厅 2022年1月30日

内容摘抄：

1总则
1.0.1为规范超轻陶粒混凝土外墙挂板（以下简称陶粒外墙挂板)在装配式建筑外围护体系中的应用，做到安全适用、技术先进、经济合理、绿色环保，确保工程质量，制定本标准。
1.0.2本标准适用于抗震设防烈度为8度及以下地区建筑高度不超过100m的新建、改建、扩建的工业与民用建筑的设计、安装施工、验收及维护。
1.0.3在正常使用和正确维护状态下，陶粒外墙挂板在设计使用年限内应具备规定的安全性和耐久性。陶粒外墙挂板的设计、安装施工、验收及维护除应符合本标准的规定外，尚应符合国家及地方现行有关标准的规定。

2术语
2.0.1超轻陶粒混凝土外墙挂板Ultra-light ceramsite concrete external wall hanging plate
以硅酸盐水泥、陶粒骨料、外加剂、矿物掺合料、钢筋网片和水为原料，通过搅拌浇筑成型，经过湿养或蒸养养护成为一体的装配式外墙挂板。该板由内叶板、保温板、外叶板构成的夹心保温复合外墙板，内设节点预埋挂件和吊件，内、外叶板之间设有专用拉结件。外叶板可采用反打装饰清水混凝土或反打有装饰效果的板材等，形成具有保温、装饰、围护结构为一体的装配式外墙挂板，用于钢结构、混凝土框架结构建筑外围护体系。
2.0.2L型连接件L-type connector
以热镀锌钢材或不锈钢制成的连接陶粒外墙挂板与主体结构的栓接挂件。
2.0.3密封胶sealant
以非成型状态嵌人接缝中，与接缝表面粘结，能够承受接缝位移以达到气密、水密作用的密封材料。
2.0.4专用2型密封胶条special2 type sealing rubber strip
以三元乙丙橡胶制成用于陶粒外墙挂板与板缝之间防水（止水)的自粘型密封2型胶条。
2.0.5专用拉结件special connector
用于连接夹心保温墙板中内、外叶混凝土墙板的拉结件，可采用纤维增强塑料或不锈钢制成品。

3基本规定
3.0.1陶粒外墙挂板的性能设计应符合围护结构的设计要求。陶粒外墙挂板混凝土构件和节点连接件及拉结件的设计使用年限应与主体结构相同。
3.0.2应用陶粒外墙挂板时，应结合本地区的具体情况，进行方案和技术经济分析，选择不同规格型号、不同饰面材料、不同保温材料和厚度的陶粒外墙挂板，同时应满足现行标准《预制混凝土外墙挂板应用技术标准》JGJ/T458的相关规定。
3.0.3标准化陶粒外墙挂板的板型限值应符合表3.0.3的要求，非标准化板型可根据工程需要深化设计。

4材料
4.1一般规定
4.1.1陶粒外墙挂板选用的材料应符合国家及地方标准的有关规定，除满足本标椎外，还应满足绿色环保、健康安全的要求。
4.1.2金属连接件、锚固件使用的材料材质应符合国家现行建筑用钢《优质碳素结构钢》GB/T699、《碳素结构钢》GB/T700等有关标准的相关规定，非金属材料应满足设计要求及国家现行有关标准要求。
4.1.3金属连接件应进行防腐处理或采用不锈钢连接件，防腐性能应满足现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计标准》GB/T50046的有关要求。
4.1.4密封胶、密封橡胶条、泡沫棒等与超轻陶粒挂板配套的材料，应有检测报告和质量保证书，并应有资质的检测机构出具的相容性、剥离性能试验报告。密封胶、密封橡胶条使用说明中，应有耐候性指标；密封胶应与混凝土具有相容性，以及规定的抗剪切和伸缩变形能力；密封胶尚应具有防霉、防水、防火、耐候等性能；硅酮、聚氨酯建筑密封胶应分别符合国家现行标准《硅酮和改性硅酮建筑密封胶》GB/T14683、《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482的规定。
4.1.5陶粒外墙挂板用配套材料规格及性能除满足本标准规定和设计要求之外，尚应符合国家与地方现行有关标准的规定。

4.2陶粒外墙挂板
4.2.1陶粒外墙挂板采用的材料应符合国家和行业现行标准《通用硅酸盐水泥》GB175、《建设用砂》GB/T14684、《混凝土拌合用水标准》JG63、《轻骨料混凝土结构技术规程》JGJ12、《钢筋混凝土用钢第3部分：钢筋焊接网》GB/T1499.3、《冷轧带肋钢筋》GB/T13788、《冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程》JG95、《冷拔低碳钢丝应用技术规程》JG19等有关标准的规定。其他构配件应符合国家现行相关标准的规定。
4.2.2陶粒外墙挂板的规格尺寸应符合现行国家标准《建筑模数协调标准》GB/T50002的要求。

4.3保温材料
4.3.1陶粒外墙挂板选用的保温材料，应考虑生产、施工、使用过程的安全及功能要求，除满足国家现行标准的有关规定外，尚应满足表4.3.1的规定。本标准选择的保温材料执行《绝热用挤塑聚苯乙烯泡沫塑料(XPS)》GB/T10801.2、《建筑外墙外保温用岩棉制品》GB/T25975、《硬泡聚氨酯板薄抹灰外墙外保温系统材料》JG/T420、《模塑聚苯板薄抹灰外墙外保温系统材料》GB/T29906等现行标准的规定，其他保温材料由设计单位参照执行。

4.4拉结件
4,4,1陶粒外墙挂板中连接内外叶墙板的拉结件宜采用纤维增强塑料拉结件或不锈钢拉结件。当有可靠依据时，也可采用其他材料拉结件。
4.4.2纤维增强塑料拉结件的纤维体积含量不宜低于60%。当采用玻璃纤维增强塑料时，应选用高强型、含碱量小于0.8%的耐碱型玻璃纤维。

4.5金属连接材料
4.5.1陶粒外墙挂板与主体结构连接的金属连接件，其性能指标应符合国家现行标准《优质碳素结构钢》GB/T699、《碳素结构钢》GB/T700的相关规定。
4.5.2金属连接件的腐蚀处理方法应采用整体热浸镀锌，镀锌层的厚度及质量应符合国家现行标准《金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌层技术要求及试验方法》GB/T13912的有关规定。
4.5.3螺栓的规格应根据计算确定，并应满足安全性和可靠性要求。普通螺栓应符合国家现行标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1、《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782的有关规定。高强螺栓应符合现行标准《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ82的有关规定。

4.6密封材料
4.6.1密封胶应具有规定的粘结力及抗剪切和伸缩变形能力，应具有防水、防火、防霉、耐候等性能密封胶与陶粒外墙挂板应具有相容性，且不得污染饰面材料。
4.6.2密封胶宜采用硅酮耐候密封胶和聚氨酯耐候密封胶，采用硅酮耐候密封胶时，应采用中性硅酮耐候密封胶。硅酮、聚氨酯耐候密封胶的性能应符合国家现行标准《硅酮和改性硅酮建筑密封胶》GB/T14683、《聚氨酯建筑密封胶》JG/T482、《聚硫建筑密封胶》JC/T483的规定。

4.7饰面材料
4.7.1陶粒外墙挂板可选用面砖、天然薄石材、人造外墙装饰板，金属装饰板、涂料类等多种饰面材料；选用的饰面材料应符合相应的产品标准，并同时满足本标准相关技术性能指标。
4.7.2当采用清水混凝土或装饰混凝土时，其强度不应低于LC30,表面应刷防护剂，防护剂应符合现行行业标准《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973的规定。

（略）

新彊维吾尔自治区住房和城乡建设厅公告2021年第52号
关于发布自治区工程建设标准《建筑耐火型窗应用技术标准》的公告
现批准《建筑耐火型窗应用技术标准》为自治区工程建设标准，标准编号为XJJ141一2021，自2022年2月1日起实行。
本标准由自治区住房和城乡建设厅负责管理，由新疆建筑科学研究院（有限责任公司）负责具体技术内容的解释。
自治区住房和城乡建设厅 2021年12月26日

内容摘抄：

1总则
1.0.1为了规范建筑耐火型窗在建筑中的应用，保证工程质量，做到安全可靠、经济适用、节能环保，结合自治区的气候特点，制定本标准。
1.0.2本标准适用于新建、改建和扩建民用建筑耐火型窗的设计、制作、安装、验收、保养与维修。
1.0.3建筑耐火型窗的设计、制作、安装、验收、保养与维修，除应符合本标准外，尚应符合国家、行业以及自治区现行有关标准的规定。

2术语和符号
2.1术语
2.1.1建筑耐火型窗fire-resistant windows
在规定的试验条件下，关闭状态耐火完整性E不小于30min的窗。
2.1.2耐火完整性fire-resistant integrity
在GB/T38252规定的耐火试验条件下，建筑耐火型窗某一面受火时，在一定时间内阻止火焰和热气穿透或在背火面出现火焰的能力。
2.1.3防火封堵材料firestop material
具有防火、防烟功能，用于密封或填塞建筑物、构筑物以及各类设施中的贯穿孔洞、环形缝隙及建筑缝隙，便于更换且符合有关性能要求的材料。
2.1.4防火密封胶fireproof sealant
具有防火密封功能的液态防火材料。
2.1.5复合防火玻璃laminated fire-resistant glass
由两层或两层以上玻璃复合而成或由一层玻璃和有机材料复合而成，并满足相应耐火性能要求的特种玻璃。
2.1.6单片防火玻璃monolithic fire-resistant glass
由单层玻璃构成，并满足相应耐火性能要求的特种玻璃。
2.1.7防火中空玻璃fireproof insulating glass
含有单片防火玻璃或复合防火玻璃的中空玻璃。

3基本规定
3.0.1建筑耐火型窗的性能指标及有关设计要求应根据建筑物所在地区的气候、环境等具体条件和建筑物的功能要求合理确定。
3.0.2当工程设计变更时，不得降低建筑耐火型窗的性能。
3.0.3建筑耐火型窗制作企业应按设计要求制作相应的产品，所使用的材料、外观及装配质量除应符合本标准外还应符合相关建筑用窗产品标准的各项要求。
3.0.4建筑耐火型窗用型材、玻璃、密封材料、五金配件及其他辅件材料，应符合国家现行标准的规定，并应具有出厂合格证、质量保证资料及相关性能检测报告。

4材料
4.1铝合金型材
4.1.1建筑耐火型窗用铝合金型材应采用穿条式，并符合《铝合金建筑型材第6部分：隔热型材》GB/T5237.6的规定。
4.1.2铝合金型材应符合《铝合金门窗》GB/T8478中的相关规定，并附有型材的质量证明文件。
4.1.3铝合金型材表面处理应符合《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》GB/T5237.2、《铝合金建筑型材第3部分：电泳涂漆型材》GB/T5237.3、《铝合金建筑型材第4部分：喷粉型材》GB/T5237.4.《铝合金建筑型材第5部分：喷漆型材》GB/T5237.5规定的表面处理类型。
4.1.4铝合金隔热型材所用隔热材料应使用具有耐火阻燃性能的材料。
4.2玻纤增强聚氨酯拉挤型材
4.2.1玻纤增强聚氨酯拉挤型材应符合《门窗用玻璃纤维增强塑料拉挤型材》JC/T941及《玻纤增强聚氨酯节能门窗》JG/T571的相关规定。
4.2.2玻纤增强聚氨酯拉挤型材表面应进行耐火处理，涂层厚度不应小于30。型材因涂层或膜层引起的尺寸变化应不影响其装配和使用。

4.3塑料型材
4.3.1塑料型材应符合《门、窗用未增塑聚氯乙烯(PVC-U)型材》GB/T8814及《建筑用塑料窗》GB/T28887的相关规定，并附有型材的质量证明文件。
4.3.2塑料型材功能结构尺寸应符合《塑料门窗及型材功能结构尺寸》JG/T176的有关规定。
4.3.3塑料型材中应添加复合阻燃助剂，增强型材的阻燃性能。主腔体增强型钢内部需填充耐火灌注料，辅腔体内需要放置型腔膨胀条，并满足建筑耐火型窗耐火完整性的要求。
4.3.4增强型钢应满足工程设计强度要求。
4.4玻璃
4.4.1建筑耐火型窗使用的玻璃应符合《建筑用安全玻璃第1部分：防火玻璃》GB15763.1的规定。
4.4.2建筑耐火型窗为满足节能性能应选用防火中空玻璃，单片玻璃厚度不小于5mm,至少有一层单片防火玻璃，且耐火完整性E不低于30min。
4.4.3建筑耐火型窗中的防火中空玻璃使用的热熔性丁基密封胶应符合《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914的有关规定；硅酮（聚硫）密封胶应符合《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755的有关规定，且应有阻燃措施。
4.4.4建筑耐火型窗使用玻璃的防热炸裂构造设计应采取下列措施：

4.5密封材料
4.5.1建筑耐火型窗使用密封胶应采用符合GB/T24267规定的阻燃密封胶，且其耐火性能应达到GB23864规定的耐火完整性E不小于60min。
4.5.2建筑耐火型窗使用的防火膨胀密封件应符合《防火膨胀密封件》GB16807的规定。
4.5.3建筑耐火型窗用密封胶条应根据其使用部位需要选择阻燃密封胶条，并在适当部位选用遇火膨胀密封胶条。采用自粘胶带固定安装的遇火膨胀密封胶条，不应含容易导致胶条脱落的塑化剂。

4.6五金配件及紧固件
4.6.1建筑耐火型窗的框扇连接、锁固用功能性五金配件，应满足整樘窗承载和耐火完整性的要求，其反复启闭耐久性要求满足国家相关标准要求。
4.6.2启闭五金件除应符合《建筑门窗五金件通用要求》GB/T32223的规定外，尚应符合下列规定：

4.7其他材料
4.7.1建筑耐火型窗的型材填充料，应采用燃烧性能达到A级，且对所接触的材料无腐蚀、对人体无毒无害的不燃材料。
4.7.2建筑耐火型窗用防火装配辅材、衬钢、护角、连接件、玻璃护件、组角片等金属件应采用钢质材料，表面应做热浸镀锌防腐处理或选用不锈钢材质。
4.7.3窗框与洞口周边封堵宜采用具有保温、阻燃、憎水性能的材料。

（略）

新疆维吾尔自治区住房和城乡建设厅公告2021年第51号
关于发布自治区工程建设标准《耐热聚乙烯(PE-RTⅡ)直埋热水保温管道技术规程》的公告现批准《耐热聚乙烯(PE-RTⅡ)直埋热水保温管道技术规程》为自治区工程建设标准，标准编号为XJ刀140一2021，自2022年2月1日起实行。本标准由自治区住房和城乡建设厅负责管理，由乌鲁木齐市建筑材料科学研究院有限责任公司负责具体技术内容的解释。自治区住房和城乡建设厅 2021年12月26日

内容摘抄：

1总则
1.0.1为了提高供热管道防腐性能，减少热损失，方便施工，延长管道使用寿命，为耐热聚乙烯(PE-RTⅡ)直埋热水保温管道（以下简称“GRPE热水保温管道”）的设计、施工、验收和使用提供指导和依据，促进自治区城镇供热事业的发展，做到保证质量、技术先进、经济合理、安全使用和环保节能，制定本规程。
1.0.2本规程适用于新疆维吾尔自治区城镇供热管网工作压力不大于1.0MPa,热水温度不超过80℃直埋GRPE热水保温管道的设计、施工及验收。
1.0.3GRPE热水保温管道用于地震、湿陷性黄土、膨胀土、盐渍土等地区除应执行本规程外，尚应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011、《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032、《湿陷性黄土地区建筑标准》GB50025、《膨胀土地区建筑技术规范》GB50112、《盐渍土地区建筑技术规范》GB/T50942等规定。
1.0.4GRPE热水保温管道的设计、施工和验收除应符合本规程规定外，尚应符合国家、行业和新疆维吾尔自治区现行有关标准的规定。

2术语和符号
2.1术语
2.1.1GRPE热水保温管道GRPE Polyethylene of raised temper-ature resistance insulated pipes of hot water supply pipes
指以耐热聚乙烯（PE-RTⅡ)树脂经挤出成型为工作内管，聚氨酯材料为保温层，高密度聚乙烯或聚氯乙烯管材为外护管，组成的三层一体式的复合热水管道。
2.l.2PE-RTⅡ管材及管件the polyethylene of raised tempera-ture resistance (PE-RTII of pipes and fittings
以耐热聚乙烯PE-RTⅡ原料加工制造而成管材及管件。
2.1.3低温热水供热管网low temperature hot-.water heating net-work
自热力站或锅炉房、热泵机房、直燃机房等热源至建筑物热力入口，介质温度不超过80℃热水的供热管网。
2.1.4无补偿敕设installation no compensator
直管段不采取人为热补偿措施的直埋敷设方式。
2.1.5锚固段fully restrained section
在管道温度产生变化时，不产生热位移的管段。
2.1.6固定点fix point
采用强制固定措施使管道不发生位移的点。
2.1.7保温层insulating layer
在工作管与外护管之间设置的保温材料层。

3材料要求
3.1一般规定
3.1.1GRPE热水保温管道应为PE-RTⅡ工作管、保温层、外护管为一体的工厂预制产品。产品质量除应符合本规程外，尚应符合国家现行相关标准的规定。
3.1.2GRPE热水保温管道检验应符合本规程附录A的规定。
3.1.3GRPE热水保温管道，每一部分的质量控制都很重要，因此最好由同一厂家提供一体式的产品，以提高整个系统产品的质量稳定性。保温层质量好坏关乎整个系统的保温性能，工厂发泡能够确保保温发泡工艺的工厂化管理和控制，在施工现场只进行接口保温确保了施工的灵活性。
3.1.4GRPE热水保温管道从生产到使用之间，存放时间不宜超过2年，超过2年应重新抽样，按照本规程附录A出厂检测项目进行检验，合格后方可使用。

3.3PE-RTⅡ管材及管件
3.3.1PE-RTⅡ管材及管件应由同一厂家，同一牌号原料制造，其颜色和外观应符合下列规定：
1内外表面应光滑、平整、清洁，不应有影响产品性能的明显划痕、凹陷、气泡、杂质等缺陷；
2表面颜色应均匀一致，不允许有明显色差，端面应切割平整并与轴线垂直。
3.3.2制造PE-RTⅡ管材及管件的原材料，其性能应符合附录C的要求。

3.4管道标志、运输和储存
3.4.1GRPE热水保温管道应有永久性标志，标志不应损伤外护管性能。标志应在运输、贮存和使用过程中清晰可辨。
3.4.2GRPE热水保温管道应在外护管上进行标志，标志内容应包括以下内容：
1生产企业名称或代号、商标；
2GRPE热水保温管道各层的材料，如：HDPE/PU/PE-RTI;
3外护管与PE-RTⅡ管材的规格尺寸等标志；
4标准代号；
5生产批号、生产日期。
3.4.3GRPE热水保温管道应采用吊带或其他不伤及保温管的方法吊装，严禁用钢丝绳直接吊装；在装卸过程中，不得碰撞、抛摔和在地面上拖拉滚动，不得损坏管道端口和外护管。

4设计
4.1一般规定
4.1.1GRPE热水保温管网设计时，对既有建筑应调查历年实际热负荷、耗热量及建筑节能改造情况，按实际耗热量确定设计热负荷，方案初设时热负荷计算应符合现行行业标准《城镇供热管网设计规范CJⅢ34的规定。
4.1.2GRPE热水保温管网应采用不大于80℃的低温热水作为供热介质，水质应符合下列规定：
1热力站及室外供热管网水质，应满足现行行业标准《城镇供热管网设计规范》CJJ34的规定；
2连接锅炉房等热源的低温热水供热管网水质，应满足现行国家标准《工业锅炉水质》GB/T1576对热水锅炉水质的要求；
3应满足室内系统散热设备、管道及附件的要求。
4.1.3用于生活热水系统管道水质的卫生指标，应符合现行国家标准《生活饮用水卫生标准》GB5749的规定。
4.1.4用于生活热水的管道系统，应有温控装置，并采取防止超温的可靠措施。
4.1.5GRPE热水保温管网应随管道走向设计示踪线（带）和警示带。管道出地面位置应有合适的标识。
4.1.6管道基础内不应有生活垃圾、建筑垃圾、腐殖土、不均匀、积水等明显影响承载能力的因素。

4.2水力计算
4.2.1管网管径和循环泵的设计参数应根据水力计算结果确定。当用户分期建设时，主干管应按远期负荷进行管网水力计算、选择管径。
4.2.2对全年运行的空调系统管道，应分别计算供暖期和供冷期设计流量及管网压力损失，分别确定循环泵运行参数。
4.2.3夏季供冷、冬季供暖的共用管网，设计流量应满足供冷供暖需求。
4.2.4用于供暖系统的管网，确定主干线管径时，宜采用经济比摩阻。经济比摩阻数值宜根据工程具体条件计算确定。主干线比摩阻可采用60Pa/m~100Pa/m。

4.3管网的布置与敷设
4.3.1GRPE热水保温管网布置应符合下列规定：
1GRPE热水保温管网的布置应在城镇规划的指导下，根据热负荷分布、热源位置、其他管线及构筑物、园林绿地、水文、地质条件等因素，经过技术经济的比较确定；
2城镇道路上的GRPE热水保温管道应平行于道路中心线，并宜敷设在车行道以外，同一条管道应只沿街道的一侧敷设；

4.4管道应力和作用力的计算
4.4.1直埋敷设保温管道的应力应按系统最大工作压力计算。
4.4.2管道在进行受力计算与应力验算时，供热介质参数和安装温度应符合下列规定：
1热水管网供、回水管道的计算压力应采用循环水泵最高出口压力加上循环水泵与管道最低点地形高差产生的静水压力；

4.5管道阀门及附件
4.5.1在建筑物热力入口处，阀门及附件设置应符合《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736。
4.5.2PE-RTⅡ工作管直径大于等于100mm时，选用钢制阀门，在阀门前端设置柔性连接。
4.5.3有条件时，建筑物热力入口处的温度、压力、流量、热量信号宜传至集中控制室。
4.6管道保温
4.6.1管道保温应符合以下规定：
1供热管道及设备的保温结构，除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行标准《设备及管道绝热技术通则》GB/T4272、《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175和《工业设备及管道绝热工程设计规范》GB50264的有关规定；
2供热设备、阀门应进行保温；

（略）

[摘要]大型设备基础找正、找平后采用环氧砂浆二次浇筑，解决了靠传统的微膨胀细石混凝土二次灌注从面导致混凝土收缩产生裂缝和出现底座下灌浆不实的问题。介绍了设备基础的环氧砂浆施工关键技术及措施，提出原材料质量、施工质量和环境温度控制措施，详细阐述了环氧砂浆二次浇筑施工过程及其施工中的注意事项。[关键词]砂浆：二次浇筑；设备基础·施工技术

内容摘抄：

1工程概况
鄂东气田韩城区块5亿产能建设地面集输工程(韩2集气增压站)，位于陕西省韩城市境内，韩2集气增压站处理能力为120×104m/d,站内新建燃气驱动压缩机组RTY2500ML23.5(3)×14(3),2500kW,4台，由于本工程中压缩机自重大，约为82/台，设备启动后振动频率大，且压缩机混凝土基础采用C30混凝土，几何外形尺寸(8.0m×14.6m×3.0m)大，平面呈矩形，所以综合考虑后决定在混凝土基础与压缩机设备底座间浇筑不超过

75mm厚的环氧树脂砂浆，以达到抗压、抗振、耐腐蚀的效果。环氧砂浆采用4d连续浇筑，每天浇筑1台，在温度为21℃时快速固化，固化时间为24~36h,浇筑成型后的环氧砂浆压缩强度应大于60MPa,弯曲强度在13~32MPa,因此在施工中严格按施工工艺进行，是保证施工浇筑成功的关键。
2施工关键技术及措施
设备基础的环氧砂浆施工浇筑原理是通过一定配合比的环氧树脂、聚酰胺、乙二胺、二丁酯搅拌均匀后倒入按配合比搅拌均匀的石英砂、水泥里，再充分搅拌4~8min后，形成整体搅拌至颜色均匀的浆料液体，进行设备基础的二次灌浆。
2.1施工关键技术
试配优化配合比和模拟工艺试验是环氧砂浆浇筑质量成功的重要环节，在工程施工前，现场做模拟工艺试验，并且使试验的环境、工艺尽可能接近施工工艺和环境，试验时要关注配方的适用性及胶凝的性能。在施工中导致环氧砂浆抗压强度和抗拉强度差的主要原因如下：①混凝土基础凿毛处理不符合要求致使混凝土基础表面和环氧砂浆胶

结效果不好；②混凝土表面不够干燥，存在油渍、污染物，使混凝土基础表面和环氧砂浆胶结效果不理想；③现场施工所用材料不合格，材料、机具不清洁、不干燥，降低了环氧砂浆的性能：④操作人员未严格按浆料配合比配料，降低了灌浆后的材料性能：⑤施工中环境温差大和材料温度控制未达标，产生裂缝和导致灌浆料变硬、起皱、流动性差；⑥材料搅拌不均匀及搅拌时间未控制好，灌浆料容易分层，抗压强度和抗拉强度性能降低：⑦未按技术要求将灌浆料从一侧向另一侧浇筑，产生气穴：⑧未按技术要求涂抹、压实、找平，出现错台、有明显接缝、不密实、不平整现象；⑨环氧砂浆初凝时未进行提浆、收面，外观成型不好，无光泽、出现麻面、裂缝、气泡；⑩养护期间受到人踏、撞击、水浸、雨淋、暴晒，环氧砂浆性能降低。
2.2施工方案及技术措施
2.2.1原材料质量控制
为确保环氧砂浆浇筑强度达到60MPa以上，选派有经验的工程技术人员对各类材料生产厂家进行全程考察，重点对生产技术装备、材料选用、生产程序、工艺进行全程监督、控制检查，特别是对环氧树脂、聚酰胺、乙二胺、二丁酯、水泥、石英砂等进场材料进行严格控制。出厂要有出合格证和产品检验报告，进场对每一个检验批做取样检测，合格才能运抵现场使用。
2.2.2施工质量控制
选派素质高、认真负责、技术过硬人员进行浇筑工作，严格执行技术交底和培训，明确各自分工、工作任务和职责，严格（专人）检查混凝土基础基底清理、模板支护、计量、搅拌、灌浆浇筑顺序及浇筑过程中的质量（无气穴、无裂缝、无麻面、无错台、无明显接缝等)，合格率00%，同时做好浇筑后的养护工作，彻底杜绝影响浇筑质量的行为。

3主要施工过程
3.1环氧砂浆二次浇筑施工工艺流程（见图1）

3,2原材料准备与处理
3.2.1石英砂的晒干与储存卸车
1)石英砂批量到货后，由监理单位组织进行验收，并送样至实验室进行复检。；
2)为保证砂子的干净，御车时应在地上铺帆布，右英砂卸在帆布上晒干。晒午后的砂子装进塑料袋，以防受潮和被污染，每50kg一袋，装好的砂子用帆布盖好或放置在干燥库房，待二次灌浆时用。
3.2.2水泥的储存
水泥到场后，由监理单位进行验收，并送样至实验室进行复检。为防止水泥受潮，将水泥放置到干燥库房内并垫高。
3.2,3环氧树脂、聚酰胺、二丁酯、乙二胺的保存对于这些密封保存的液体材料，放置到阴凉通风处保存，并设防火措施。
3.3模拟工艺试验
1)为强化配方的可靠性，做到万无一失，批量胶凝材料到货后，由相关部门共同到现场做模拟工艺试验，并且使试验的环境、工艺尽可能接近工艺施工环境，考察配方的适用性及胶凝的性能。
2)实验室出具的配合比(kg/m)为：环氧树脂：聚酰胺：乙二胺：二丁酯：水泥：石英砂=500：110：
1:125:500:1000。
3.4压缩机基础表面处理
1)混凝土基础彻底固化后，进行凿毛处理，凿毛深度1.9~2.5cm,除去表面浮浆层和强度较低的表层，使混凝土基础能够充分与环氧砂浆黏结。
2)将基础四周进行45°倒角，以消除应力集中。
3)去除所有灰尘、碎片、油污、水以及其他杂质。

4施工质量检查
1)表面平滑光亮，无气穴、气泡、裂缝、麻面、错台、明显接缝。
2)与混凝土基础黏结牢固，无脱层、起壳，固化完全。

（略）

[精要]根据现场条件和土层特性，采用有底预留孔洞抽排泥砂下沉的特种沉井方案，在整个施工过程中，现场无水土淤积，施工周期短，经济效益明显。介绍了有底预留孔洞抽排泥砂的设计标准，抽排泥砂的泥浆泵设备布置原则，以及沉降规察分析和出现的问题及对策。实践证明，达到了均匀下沉的预期效果。[关键词]地下工程；设备基础；沉井；抽排泥砂法；沉降

内容摘抄：

1工程概况
本工程位于杭州市萧山区，为一镀锌线设备基础基坑，在已建好的门式刚架厂房内部，两侧分别毗邻刚架柱和砖混附房，钢柱基础为预应力管桩独立基础，采用预应力混凝土薄壁管桩，桩径500mm,单桩竖向承载力特征值为1000kN,桩端持力层为粉砂层，桩端进人持力层>1000mm,桩的有效长度为13m。沉井结构尺寸为12.6m×24m,壁厚800mm,沉井高10.3m,分3次浇筑，下节高度1.8m,上节高度7.5m,后浇带高1m,底板厚1300mm,分2次浇筑，一次浇筑层厚800mm,下沉到位浇筑500mm厚二次浇筑层，下沉时混凝土强度达到设计强度的100%，混凝土强度等级为C35,抗渗等级为P8。于2011年1月20日开始沉井结构制作，4月14日开始下沉，4月22日下沉到位。
2地质状况分析
据地质报告显示，土质主要由粉质黏土和粉砂组成，基坑底部持力层为砂质粉土夹粉砂，地基承载力为180kN。按照工程地质勘察报告，沉井穿越的地质剖面为：①素填土和淤填土，层厚0.3~3.6m,层底标高5.160~0.930m,工程力学性质较差，土质结构较松散，为不良土层：②砂质粉土，层厚0.9~5.6m,层底标高0.370~-8.420m,含水量30.6%,竖向渗透系数4.3×10-4cm/s,水平渗透系数4.8×104cm/8,工程力学性质一般，强度较低，压缩性中等，可作为一般轻型建筑物的天然地基浅基础持力层：③砂质粉土夹粉砂，层厚0.6~4.7m,层底标高-8.850~-4.840m,含水量27.0%，竖向渗透系数8.8×10-4cm/8,水平渗透系数1.0×10-3cm/s,强度较低，压缩性中等，工程力学性质较好，可作为一般性建筑物的短桩基础持力层。

3施工方案选择
传统的沉井下沉有排水下沉和不排水下沉2种方案，前者适用于渗水量不大、稳定的黏性土或在砂砾层中渗水量虽很大，但排水并不困难时使用，后者适用于严重的流砂地层中和渗水量大的砂砾层中，以及地下水无法排除或大量排水会影响附近建筑物的安全和生产的情况。本工程地面以下4~9m为砂质粉土夹粉砂层，滲透系数大，易产生流砂，故不宜采用排水下沉法，采用不排水下沉可避免因采用降水施工导致钢柱基础及附房基础的不均匀下沉，但不排水下沉需要的挖土量较大，且工程主要为钢结构厂房，混凝土施工设备有限，如果采用不排水下沉，工程费用较大，施工进度无法保证。结合本地区的工程概况及地质状况，本工程的沉井方法采用有底预留孔洞抽排泥砂下沉法，设计原理是利用此地区砂质粉土地基地下水位较高，含水量较大，渗透系数较高的特点，在沉井底板下开倒锥形孔洞口18个，用9台潜水泵均匀抽排泥砂，使沉井缓慢均匀下沉到设计标高。设备基础沉井平面如图1所示。

4沉并计算及构造设计
4.1抗弯与抗拉计算
4.1.1设计准则及边界条件沉井侧壁和底板都按双向板计算，侧壁计算模型为三边固定，一边简支，沉井底板分B1,B2,B3共3块模型进行计算，B1底板为三边固定、一边简支板；B2底板为两边固定、两边简支板，M,M,为两个
方向板跨中最大弯矩，Mo,M,。分别为固定边，简支边中点弯矩；B3板为三边固定一边简支板，M1,M为两个方向板跨中最大弯矩，M2,M2分别为两固定边中点弯矩，如图2所示。
4.1.2荷载工况
沉井侧壁受水压力、土压力、地面堆载的作用，底板承受水的浮力、基础底板自重及设备荷载的作用，土压力和水压力荷载为三角形荷载，地面堆载为均布荷载。
4.1.3配筋原则
查建筑结构静力计算手册双向板最大弯矩系数，求出B1,B2,B3分块侧板和底板的最大弯矩及约束边中点的弯矩，侧板底部和对应位置的底板边的弯矩需进行弯矩分配得出最终弯矩，应用《混凝土结构设计规范》GB50010一2002进行裂缝宽度计算，并调整配筋，使裂缝宽度满足规范要求。钢筋两个面层采用分离式配筋，分别由各自对应的弯矩求出，底板和侧壁交接处钢筋布置需满足规范最小锚固长度要求。
4.2地基承载力计算
地基承载力计算采用《建筑地基基础设计规范》GB50007一2002进行。

（略）

摘要]用ANSYS10.0对某大型摩天轮钢结构施工全过程进行模拟分析，主要内容包括：A形支架及轮轴系统提升力的确定、提升塔架结构设计和整体稳定分析、轮缘系统安装过程计算、轮缘安装辅助桁架拆除及轮辐索张拉过程计算。施工全过程模拟计算按照预定的施工方案分步实施，并在确保结构施工安全性的同时，对施工方案进行优化，且为施工辅助设施的设计提供可靠的数据。[关键词]摩天轮结构；提升塔架；施工模拟；辅助桁架拆除

内容摘抄：

1工程概况
某大型摩天轮总高度为208m,建成后将是世界上最大的摩天轮。摩天轮的转动轮盘采用柔性预应力钢索体系，由辐射状布置的拉索和轮箍组成，轮箍采用三角形断面的管桁架，通过48根交替布置的轮辐索与轮毂上索盘相连，形成一个自平衡体系。轮毂系统通过轴承绕轮轴转动。轮轴固定于A形支架项部，稳定斜拉索提供侧向稳定支撑。结构组成如图1所示。为保证摩天轮在施工过程中的安全性，需要对摩天轮结构施工全过程进行模拟计算。
2 A形支架及轮轴系统提升力的确定根据A形支架提升方案，对施工过程中的11种提升状态进行分析，并根据分析结果确定提升力大小，从而为提升塔架设计及提升设备选择提供理论数据。计算模型如图2所示。A形支架与轮轴连接处单向较接，A形支架底部约束x、名向自由度，释放y向自由度，即滑动铰支座。塔架吊点提升处设置铰支座，此支座的名向反力即为整体提升力。三维坐标方位如图2所示，x为垂直于轮轴方向，y为平行于轮轴方向，名为竖直向上。

3提升塔架设计和整体稳定计算
3.1提升塔架设计计算
提升塔架用来提升A形支架，由主提升支架、辅助提升支架、提升大梁以及缆风绳等组成，具体布置如图4所示。主提升塔架标准节截面尺寸为3.2m×5.2m,辅助提升塔架标准节截面尺寸为3.5m×4.0m;提升塔架中部和上部各设置一道加强支撑，增强结构的整体稳定性。设计验算综合考虑了缆风绳预应力、提升荷载(A形支架提升分析得到)、风荷载、地震作用、温度荷载等多种荷载的影响；共采用了46种荷载组合进行设计验算。另外设计验算考虑了支座不均匀沉降的影响（分别为±2cm)。

4轮缘系统安装过程计算
A形支架及轮轴系统安装完成后，即进入了轮缘系统安装阶段，由于轮缘和轮辐索在安装过程中为几何可变体系，所以在轮缘安装中增设刚性轮辐（辅助桁架），使得施工时变结构形成稳定体系。为了确保摩天轮轮缘在安装过程中的安全，需准确计算安装过程中刚性轮辐与轴套连接节点受力以及确定刚性轮辐拆除时轮辐索预应力的大小，为连接节点的详细设计提供理论数据。本节对轮缘的整个安装过程进行了设计验算，时变结构计算模型如图5所示，共分为8个施工步进行计算。
4.1安装过程构件验算
设计验算综合考虑缆风预应力、提升荷载、风荷载、地震作用、温度变化等多种荷载的影响。进行了26种荷载组合工况的设计验算，计算结果表明：①第7施工步为最不利状态，轮缘腹杆应力比达到0.8，发生在摩天轮项部区域；刚性轮辐主弦杆最大应力比达到0.87,位置如图6所示，发生在最上部刚性轮辐靠近刚芯区域；②其余构件在整个轮缘安装施工过程中应力比均小于0.80，满足设计及施工要求。
4.2刚性轮辐与轴套连接节点受力计算

（略）

[摘要]随着TM的广泛应用以及地质条件的复杂多样性，传统的机械破岩方法已经无法满足实际需求。在分析国内外相关研究现状的基础上，研究了新型破岩方法，即冲击破岩的切削性能。基于LS-DYNA对冲击破岩过程进行仿真研究，分析得到冲击量、冲击频率和切削速度对冲击破岩过程的影响规律，并借助滚刀破岩试验台对仿真结果进行试验验证。[关键词]隧道工程；盘形滚刀；冲击破岩；仿真分析；试验

内容摘抄：

1冲击破岩机理
滚刀侵入岩石初期，由于剪切变形形成的密实核呈半球形。冲击破岩将产生中间、径向和侧向裂纹，侧向裂纹一般在卸载过程中从剪切变形区底部产生并扩展，而中间裂纹和径向裂纹始于加载过程并在卸载过程中扩展，如图1所示。
当滚刀承受垂直静压力，滚刀侵入岩石，随着垂直静压力逐渐增大，岩石首先被压实，接着岩石被破坏，直至出现破碎。当盘形滚刀侵入岩石到一定程度之后，把滚刀承受的垂直静压力转换为冲击作用力，此时岩石面将出现大面积破碎或很多微裂纹。接着把滚刀承受的冲击力转换为垂直静压力，假设之前岩石面产生很多微裂纹，则滚刀侵入岩石过程中，岩石更容易破碎，更容易形成一个更大的破碎坑：假设之前冲击荷载足够大，在冲击处产生大体积的破碎坑，则滚刀侵入岩石过程中，滚刀侵入深度增大，将产生更大块度的岩石。接着再次转换滚刀承受荷载性质，进入新的滚刀破岩加载周期。
2冲击破岩仿真研究
2.1建立有限元模型
由于正滚刀的安装半径较大，切削岩石过程近似为线性切削，建立如图2所示三维有限元模型。为了节省计算时间，且保证输出数据的准确性，被切削的岩石区域网格划分较细，下面区域的网格相对较粗；刀与岩石的接触采用面-面接触(ESTS)算法；在岩石侧面施加无反射边界条件，约束岩石底面的全部自由度：选取*MAT_RIGD作为刀圈本构模型，选取*MAT_JOHNSON_HOLM GUIST CONCRETE作为岩石本构模型；限制滚刀压入岩石的贯入度，保证正常切削破岩，再施加一个三角形的冲击位移，冲击波的幅值和频率均可调。

3冲击破岩试验研究
为了验证仿真结果，利用自制的盘形滚刀切削性能试验台进行盘形滚刀冲击岩石试验，试验台及其附属结构如图7所示。设定滚刀的贯入度为6mm,冲出陌蒋坊分为4个强度：0,30,60,100kN。试验开始前，将岩石和滚刀以及冲击加载装置移至初始破岩位置；接着加载滚刀至设定的贯入度，然后在滚刀上加载垂直静压力和冲击荷载，实现盘形滚刀冲击破岩试验。试验过程中记录岩石冲击破坏过程、岩块质量及尺寸。

4结语
1)冲击破岩过程呈现明显的间歇性特征，形成周期性振动，周期与冲击频率一致，在岩石切槽内形成一个个破碎坑。
2)随着冲击量的增大，刀具受力越来越大，荷载波动起伏增大，岩石破碎效果更好。
3)随着冲击频率的增大，刀具荷载先增大后减小，当频率为2Hz时，岩石破碎效果最佳。
4)根据仿真结果得到切削速度为50mm/s时的破岩效率最高。
5)利用自制滚刀破岩试验台验证了仿真结果的正确性。

（略）

[摘要]结合工程实践，详述了喷锚网支护的主要施工工艺和监控量测的方法，通过采取多种措施，确保了深基坑边坡的稳定。实践表明，深基坑支护采用土钉墙与锚杆相结合的形式，施工方法得当，对基坑的安全和控制变形的效果较好。[关键词]喷锚网支护；深基坑；监控量测

内容摘抄：

1工程概况
某工程位于闹市区，四面环路，占地约2万多m2,呈正方形，钢筋混凝土框架结构，地下2层，地上6层，总建筑面积约为15万m2,主要功能为商用。地下室土方开挖期间，由于基坑开挖深度达12.5m,而部分位置的挡土桩没有与该处地基土形成整体支护结构，挖土过程中没有土体支护结构的部位出现了滑坡、坍塌现象。为避免破坏附近的电缆沟及其他建筑以及保障行人安全，使施工顺利进行，必须对此处基坑采取措施进行加固，经与各方共同研究，决定对坡面坍塌部位用砂包压坡后，再采用喷锚网支护。
2场地工程地质条件
根据工程地质勘察报告，场地地层自上而下主要有：①杂填土层，厚度0.30~2.7m;②耕植土层，厚度1.6~5.45m;③粉质黏土、黏土，厚度1.4~2.0m;④第四系残积层，厚度0.90~8.60m;⑤沉积岩层，从地下8.4m到地下45.4m,在各位置分布不均匀。
该场地表面回填土层厚约2m,回填土往下约7m为中砂层，含水率大，最下层是厚约5.5m的强风化粉质黏土层。
3施工工艺
喷锚网支护与基坑土方开挖同步进行，采用流水作业的方式施工，其施工工艺流程为：土方开挖→人工修坡→喷底层混凝土+钻孔及锚杆制作、安装→压力注浆→挂设钢筋网→焊加强筋→喷射面层混凝土→锚杆张拉锁定→开挖下层，如此循环作业。
该基坑喷锚网支护施工的原则是配合机械开挖，采用下行式短台阶逐级下挖，并逐级施工锚杆喷网的方式进行施工。如图1所示。
施工期间自上而下按二级放坡支护，第一级按70°~80°放坡，坡高7m,坡面设置5道锚杆。基坑开挖采用放坡形式，对塌陷部位用砂包压坡，同时使坡面按70°~80°倾角形成顺直的坡度，坡高12.5m。其坡面采用竖向、横向间距均1.0m的锚杆施工。首先用中51mm钢管开孔、焊防砂筋，然后用动锤将锚杆按位置打入土体中，并在坡面喷射80mm厚C20混凝土护面处理，中间夹有两层双向钢筋网：底层是中6@200×200绑扎网，面层是中16
@1300×1300加强筋焊接网。锚头拉接用井字形22~φ28钢筋焊接牢固。

4监控量测
现场监控量测是喷锚网设计与施工的重要内容。通过现场施工中对基坑边坡的监测，掌握边坡稳定状态、安全程度和支护效果，为设计和施工提供信息，以便随时修改支护参数和施工方案。同时，监控量测还可以作为检验和评价边坡最终稳定的依据。
本工程的基坑监测采用水平、垂直位移监测与水平监测与测斜监测两种方法。
4.1水平、垂直位移监测
在基坑支护过程中共设有36个监测点，坡面监测点随基坑支护进行布设。每个监测点同时进行其水平、垂直位移监测。
1)水平位移
西、北、南侧坡顶最大位移分别为23,11,29mm,西、北侧坡面最大位移5,6mm。
2)垂直位移西、北、南侧坡顶最大位移分别为6,6,5mm,西、北侧坡面最大位移4,5mm。
由监测数据分析，基坑边坡水平位移自地面至坡底，位移由大变小，垂直位移自地面至坡底，位移变化不明显。
按照《广东省深基坑支护技术规范》DBJ/T15一20一97，该基坑支护工程属Ⅱ级，基坑坡面位移最终稳定值≤0.004H(H为基坑深度)。该基坑坡顶最大水平位移23.3mm≤50.0mm(0.004H),符合规定要求。
4.2水平监测与测斜监测
4.2.1监测点布置
基坑东侧紧靠主干道路，为确保道路安全，在基坑东侧埋设2个测斜孔监测其水平位移，并在测斜孔附近设一个水位监测孔监测其地下水位变化情况。

（略）

[摘要]大同市御东新区美术馆钢结构工程，为空间管桁架结构，形状复杂。主体由4个异形三角锥体相切而成，高度、跨度大。施工时采用了“异地原位拼装、计算机控制一次整体同步滑移到位”的施工技术。通过施工过程仿真分析验证了该施工技术的可行性，对钢结构进行了拼装过程状态、同步及不同步滑移状态、御载等施工状态进行了分析。同时在施工过程中进行了施工实时监测，为结构的安全施工提供了保障。[关键词]钢结构；桁架；滑移；仿真分析；监测；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
大同市御东新区美术馆钢结构工程地面以上建筑造型独特，平面为矩形，南北向长度为136m,东西向长度为128m,总建筑面积为32238m2。钢结构总重约为3500t,主要材质为Q345C。主体由4个24~36m高度不等的大三角锥形的锥体相切后相连组成，4个大锥体由4榀空间主桁架组成，主桁架之间设置屋面次桁架，形成空间桁架体系，主体周边由比较低缓的5个三角锥形锥体(最高约7m)周绕，下方设置常规展厅，展厅建筑地面标高为-11.500m,为深基坑，基坑面积约17400m2。结构体系非常复杂，整体不规则。美术馆效果如图1a所示，三维模型如图1b所示。

2钢结构施工简介
大同市御东文化区美术馆形状复杂，空间定位难度大，同时当地昼夜温差较大，对焊接质量要求高，导致高空作业难度非常大。结合本工程实际情况及通过多方案比选，考虑到当地的施工环境、起重设备资源缺乏以及工期较紧等综合因素，最终选择在基坑外原位拼装完毕，再采用计算机控制一次同步整体滑移到位的施工技术。此方法可以保证钢结构和土建同时施工，节约施工周期，加快进度，同时避开与土建的交叉作业，利于现场施工组织。
3钢结构施工流程
采用整体滑移方案进行钢结构施工时，采用以下步骤进行。
1)进行场地平整，开挖土方至满足滑移标高。
2)施工条形基础，同时在展厅基坑内搭设贝雷架栈桥，并铺设滑移轨道。
3)钢结构整体拼装，整体拼装顺序为：以L5,L6单元开始，从南向北依次进行施工。
4)整体拼装完毕后钢结构首次卸载。
5)钢结构整体滑移。
6)滑移到位后，球铰支座安装，钢结构二次卸载。限于篇幅，以下仅对主要施工步骤进行阐述。
3.1滑移轨道设置
共布置4条滑移轨道，轨道1,4采用单轨，轨道2,3采用双轨，轨距宽2m。其中，轨道1,2间距为30.6m,轨道2,3间距为47.5m,轨道3,4间距为43.1m。轨道平面布置如图2所示。滑移钢轨选用热轧钢轨(43kg),轨道1,2,4轨底标高为-4.600m,轨道3轨底标高为-5.000m,单、双轨照片如图3所示。地面上轨道支撑采用混凝土条形基础，基坑内轨道支撑采用贝雷架支撑。

4施工模拟验算

施工阶段的结构验算分析不同于设计验算，对于同步整体滑移施工，通常应进行拼装过程状态分析、同步及不同步滑移状态分析、拆撑卸载状态分析等。根据工程特点，本文重点阐述同步及不同步滑移状态结构分析。
4.1计算模型
计算机控制整体滑移施工技术目前在钢结构施工中得到了快速发展，辅以计算机模拟分析可以使整个提升施工过程安全可控，本工程分析时的计算条件如下。

（略）

[精要]为满足某大型公共场馆的使用要求，需要对位于中轴线上的3根钢筋混凝土柱进行拆除，此举将使大梁的最大跨度从12m增大到24m。在考虑结构整体性能以及抗履性能的基础上，综合采取了增设支点柱、增大断面加固梁和粘贴碳纤维布的改造方案，同时采取了先改造加固后拆除柱的施工方案。施工安全监测结果表明：柱拆除后，梁、柱的应力进行了重分配，结构的整体挠度变形很小，结构的改造和加固是安全的。[关键词]改造工程；抽柱；加固；设计；施工

内容摘抄：

1工程概况
某大型公共场馆位于江苏省徐州市，平面形状为椭圆形，地下1层，地上2层，层高4.8m,建筑面积约2000m2。主体为钢筋混擬土框架结构，屋盖为钢结构覆膜穹顶。现因建设单位功能使用要求，需要将1层纵向中轴线上的3根柱子KZ4,KZ5,KZ6去除，具体如图1所示。

由图1可以看出，需要拆除的柱子是原结构中最主要的受力构件，必须要制定好周密的加固和改造方案之后，方能对此移除。
2理论分析与加固方案设计
2.1理论分析
根据对原建筑物结构的分析可知，原建筑物为纵、横向框架混合承重体系。KZ4(拟拆除柱3)为该建筑物平面的核心，也是纵、横向框架最主要的交汇处。KZ4,KZ5和KZ6的拆除将导致原横向框架梁的最大跨度从12m增加到24m,同时由于纵向中轴线上的柱被全部拆除，因此原有结构的受力体系也就变成了横向框架承重为主。由力学分析可知，对单跨结构如果荷载保持不变，跨度增加1倍，则结构中的最大剪力会增大2倍，最大弯矩会增大4倍，而最大挠度会增大16倍。因此，对于拆柱之后形成的24m跨度，如何保证原结构的安全承载力和正常使用状态非常重要。柱拆除后，原结构的荷载主要由纵向框架梁转移到横向框架梁上，且由于横向框架梁跨度的增大导致抗剪、抗弯和抗挠度变形承载能力严重不足，因此主要考虑横向框架梁的加固。

3现场施工与安全监测
已有建筑物的改造施工不同于新建建筑物的施工，存在很多的施工困难和不安全因素。针对本工程的加固方案，可以采取“先拆后支”和“先支后拆”2种施工方法。前一种方法是在对原结构进行可靠支撑的前提条件下先对柱进行拆除，然后增设柱、梁、加固梁等进行施工。该方法的特点是增设梁、加固梁施工简便，质量容易保证，但支撑工作量大、成本高，且如果支撑体系牢固程度不够，在柱的拆除过程中引起变形或坍塌，则极有可能引发安全事故。后一种方法是在柱拆除之前采取穿筋的方
法先进行增设柱、梁和加固梁的施工，待增设构件混凝土强度达到设计强度之后再进行柱的拆除工作。该方法的优点是安全程度高，但是增设柱、梁的施工需要将钢筋穿过原结构的梁、柱、板等，施工难度大。综合考虑后，选取了第2种方法。为了避免柱的突然去除对结构造成的不利影响，采用风镐人工缓慢凿除柱混凝土，然后切断柱钢筋的方法。
3.1施工过程中的关键问题
在实施“先支后拆”施工方案的过程中仍存在一些关键性问题，比如加固梁纵筋如何穿过原结构梁、柱、加固梁与原梁整体性问题、增设柱与原结构的整体性问题等。加固梁纵筋穿过待拆除柱采取预先钻孔的方法，由于穿筋直径为20mm,故钻孔直径取25mm。在钻孔时尽可能避开原柱钢筋，最大穿孔长度约500mm。穿筋后，钻孔与钢筋之间的间隙采用环氧树脂胶泥予以密封（见图5a)。增设柱与原结构梁节点的整体性问题关系到加固后结构的整体性，对改造后结构的整体抗震性能极为重要。由于原梁高度为1000mm,要使柱筋从梁中穿过非常困难。为此，梁外侧柱筋直接穿板通过，与梁少量交接的部分柱筋位置略微偏移以从梁侧通过，仅有正对着梁中的2根柱筋采取化学植筋的方法，从而使柱中绝大多数(>80%)纵向柱筋得以贯通梁柱节点，满足抗震验算要求，然后再利用拉结筋穿梁将梁柱节点形成一个整体，具体如图5b所示。

4结语
经过加固方案设计和合理组织施工，本工程得以顺利完成。可以看出，在条件允许的前提下，通过增设支点柱和对原框架梁进行加固，可以有效改善原结构受力的不均匀性，对大跨度结构的抽柱改

（略）

[摘要]通过某飞机总装厂房工程20976m2屋面防水层施工实例，介绍了轻型屋面系统PVC卷材防水层的施工准备、施工操作工艺流程、质量保证措施和施工注意事项，保证了屋面施工质量。指出PVC卷材铺贴前需进行预铺；卷材铺贴好后，在长边一侧用塑料锚固件与保温层和结构层连接固定；PVC卷材搭接缝采用热风焊接方式。同时给出了女儿墙根部和落水口处防水节点做法。[关键词]屋面防水；PVC卷材；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
西安飞机工业（集团）有限公司369号飞机总装厂房工程为单层厂房，总建筑面积26966m2,横向跨度77.8m,纵向长度260m,屋面总面积20976m2。屋盖结构为三层斜放四角锥网架，屋面采用H型钢主檩条、C型钢次檩条，上铺0.8mm厚V125型白色压型钢板，压型钢板上为0.3mm厚PE膜隔气层、120mm厚岩棉保温层，最上层为2.0mm厚高级均质PVC卷材。屋面基本构造如图1所示。
2施工准备
2.1材料准备
1)屋面防水材料选用15m×2.0m×2.0 mm PVC防水卷材，材料进场后应妥善保管，平放在干燥、通风、平整的场地上，远离明火处，避免日晒雨淋。
2)材料进场后应检查出厂合格证、质量证明书，并须按规范抽样复检，合格后方可使用。
2.2施工机具准备

焊接施工前要对自动焊接机和手持式焊枪进行检测，检测合格“后方可施工。
2.3工序准备穿出屋面

屋面保温层采用平铺2层60mm厚岩棉保温板，采用保温板固定件固定，数量为每块板2个，固定垫片与保温板表面平齐，穿过屋面板至少25mm。
3.2PVC卷材铺设
1)预铺
PVC卷材铺贴时，先要进行合理铺设规划，精确放样，尽量减少接头，有接头时相互错开至少30cm。正式施工前要预铺，把自然疏松的卷材按轮廓布置在基层上，平整顺直，并适当剪裁。
2)卷材铺贴方向及固定按照平行于屋脊方向铺贴，一幅卷材铺贴好后，在长边的一侧用间距为1000mm的塑料锚固件与保温层和结构层连接固定，卷材长边搭接宽度120mm,短边80mm。

4质量标准及检测验收
PVC防水卷材施工质量标准除严格执行《屋面工程质量验收规范》GB50207-2002外，施工质量和检测方法还要按以下要求进行。
1)手工焊接焊枪温度控制在250~450℃，焊接速度为1.0~1.5m/min,焊接时用手动压辊压实，随焊随压。
2)焊缝质量检测方法①目测焊接缝不允许有发黄、烧焦现象，焊缝边缘光滑，有均匀发光的熔浆出现；②机械检测用平口螺丝刀或钩针沿焊缝稍微用力挑试，检查有无漏焊点、虚焊点，如发现缺陷应及时修补。

（略）

[摘要]西安飞机工业（集团）有限公司369号飞机总装厂房大门为长258.10m、高20m的通长钢大门，大门由8大扇门板组成（每一大扇由2个小扇连接而成），每扇门重40t,大门共重320t,采用地面组装成型后用起重机械提升安装的方法，重点介绍了钢大门构造、钢大门制作安装工艺和钢大门制作安装的质量控制措施。[关键词]钢结构；钢大门；组装；吊装

内容摘抄：

1工程概况
西安飞机工业（集团）有限公司369号飞机总装厂房工程为单层厂房，总建筑面积26966m2,横向跨度77.8m,纵向长260m。立柱为矩形钢筋混凝土柱，屋盖结构为3层斜放四角锥网架，厂房东、西面外墙为外挂银灰色金属三明治板，北面外墙为外挂中灰色平钢板。厂房南立面大门洞口尺寸为258.10m×20m(L×H),大门由8大扇(16小扇，每一大扇由2个小扇连接而成)门板组成的通长钢大门，每个小扇门板宽16.15m,门高20m,双向电动推拉开启（见图1），每扇门重40t,大门共重320t。开(或关)门时，每个大扇之间既能联动开关，又能独立控制，每扇大门上均设置一个宽1m、高2m的疏散小门。大门采用地面组装成型后用起重机械提升安装的方法，制作安装如此高、大、重的大门，施工难度非常大。

2大门构造
2.1机械系统部分
分为门体、传动装置、导向装置、密封系统、门挡、排水系统、牵引装置、安全系统等8部分。
1)门体部分门体由型钢骨架、中空耐力板、中空单反射安全玻璃、金属外饰板、门体连接装置等组成（见图2）。大门骨架是由型钢经高强螺栓栓接而成，经喷砂除锈、喷漆、钻孔等工艺后运抵现场拼装。门扇上部采用40mm厚PC2540-45中空耐力板采光，下部采用中空单反射安全玻璃采光。每扇大门上的疏散小门为骨架外铺2mm厚金属装饰板，内置高密度环保型岩棉保温，金属板表面为银灰色PVDF涂层。

3大门制作安装工艺
整个工程大体分7部分：①钢材加工部分，钢材在进行喷砂、防锈处理后加工；②门体骨架组装，在现场制作成型：③传动部分安装，在工厂加工零件组装成部件，运到现场整体装配：④外面板的安装，面板(P℃板)采购运到现场安装：⑤上导轨安装分2步进行，先是在网架没有提升之前，在地面安装导轨吊架及上导轨，其次是网架吊装就位后上导轨的调整：⑥地轨安装：⑦电气控制的安装，在门体组装的同时在门体内部铺管穿线，在上导轨吊架上安装滑触线，在门体上部安装集电器。
3.1现场组装
组装工艺：（屋顶网架提升前）安装上导轨吊架→安装上导轨→（网架提升后）安装地轨系统→安装组装平台→在组装平台上组装门扇安装PC板外饰层→安装扣槽→吊装门扇→电气穿线→安装密封→安装控制系统单体试车→联动试车验收。

4大门制作安装质量控制
1)门体骨架在工厂加工时要严格执行规范标准，构件的平直度和钻孔位置允许偏差必须控制在设计要求范围内。在门体各主要部件制作过程中已校正调直，在现场应采取必要措施保证组装时各部件的形状、尺寸不能发生大的变化，卸车落地时垫平垫实。
2)地面组装平台安装时需用水准仪找平并固定，以保证组装平整度。
3)高强螺栓结合面不得有油漆等污染，并在组装后补漆封闭。工人操作时要细心认真，保证高强螺栓的紧固扭矩。
4)门体组装，按照设计要求保证各个节点位置准确，节点位置偏差±3mm,对角线偏差≤H/1000(H为门扇高度)。
5)门轮安装时保证轮体外缘与地平面的接触面大于门轮宽的1/2，调整门轮的装配，保证每个门的两个轮子互为平行，偏差±3mm.

（略）

[摘要]根据上浮拱起数据对某地下室所遇最高水位进行了数值推算，并结合场地地质条件、施工情况和结构裂缝性状等进行了地下室结构拱起和裂缝原因分析；研究讨论了两种抗浮处理方略，并通过空间结构弹塑性简化分析确定了整体抗浮和结构加固处理方案。[关键词]地下室；上浮拱起；裂缝；弹塑性分析；抗浮；加固

内容摘抄：

1工程概况
赣南地区某工程为地下1层车库、地上3栋16~18层宿舍楼的大型建筑工程，其地下室平面与形体如图1所示。3栋高层宿舍楼(C,D,E栋)略呈品字形布局，1层地下室满布全场，地下室建筑面积约10700m2
该工程位于丘陵山冈，地势高差较大。其地层主要为第四系全新统粉质黏土及白垩系泥质粉砂岩，场地稳定，无构造断裂通过。场地各土层自上而下依次为：粉质黏土、强风化泥质粉砂岩、中风化泥质粉砂岩。场地地下水主要为孔隙潜水及基岩裂隙水，水量一般，由大气降水及地表水渗透补给为主。工程勘察建议该工程抗浮设计水位132.00m(相对室内地面-2.730m)
该工程采用现浇钢筋混凝土结构，其中宿舍楼为剪力墙结构，纯地下室部位为框架结构，楼（屋）盖及地下室底（顶）板均为普通肋梁楼盖形式。该工程除E栋宿舍楼局部采用人工挖孔混凝土灌注桩外，其余均为钢筋混凝土柱（墙）下独立基础，基础（桩端）持力层为中风化泥质粉砂岩。纯地下室部位层高4.1m,柱网尺寸多为8.4m×8.0m,柱截面尺寸600mm×600mm,底、顶板厚度分别为300mm和250mm,地梁和框架梁截面多为400mm×1200mm。该工程未设置结构变形缝（沉降缝或温度缝)，属地下室与塔楼连为一体的超长结构

2结构拱起及裂缝原因分析
2.1结构上浮拱起原因分析
该工程场地主要为粉质黏土及泥质粉砂岩层，无构造断裂通过，场地土层透水性较弱。工程位于丘陵山冈，场地地下水由大气降水及地表水渗透补给为主。据参建各方反映，地下室施工（含基坑开挖)期间遇水量很小且水位很低。该工程地下室遭遇高地下水位侵扰，其主要原因是：①基坑回填土土质庞杂（含块石和建筑垃圾），且夯实不够，易于雨水渗透：②虽然场地西南角地势较低（基坑较浅）利于积水外排，但彼时地面尚未硬化，地面雨水尚不能直接排出：③连日强暴雨天气下，场地宽阔雨水量大，极易从回填部位渗入基坑，形成所谓“脚盆效应”。
本文根据过往大型、复杂结构非线性分析体会、经验91，综合考虑空间弹塑性分析的精度、计算工作量及PKPM系列软件与工程分析结合的紧密性，故采用PKPM建模、SATWE分析、塑性铰简化处理进行结构弹塑性迭代计算，以此推算地下室所遇最高水位。

3整体抗浮与结构加固处理方案
考虑到“泥砂沉底”和“塑性变形”已致地下室拱起不能完全回落，而该地下室底板梁肋和柱下独基底面标高各不相同，现状基坑高低不平，要清除沉底泥砂难度很大且成本很高，因此，对该地下室处理宜以现状抗浮加固、不作变形矫正处理为妥。分析表明，由于残余变形（拱起最大值122mm)绝对量不大，其对结构受力的影响仍在原设计承载力的控制范围内。
另需说明的是：①现场通过对上浮部位处地下室底板的凿孔检查，发现由于“泥砂沉底”，底板与地基密合较好：②地下室项板覆土完成后，经后期标高测量，在该覆土自重作用下，地下室顶板的最大上浮变形值仍保持在122mm。综上所述，地下室底板与地基之间仍有较好的密合度，二者基本未脱开：地下室处理采取以现状抗浮加固、不作变形矫正的处理方法具有较强的技术可行性。基于上述考虑，本文比较了2个处理方案。“基坑换填+锚杆”方案（方案1）：即对地下室四周基坑回填土开挖清理，重新夯填黏性土，形成弱透水土层以防止地面雨水再度大量渗入基坑，再在地下室底板设置若干锚杆以减少拱起残余变形值并辅以结构整体抗浮。考虑到该工程基坑回填已基本完成，重新土方换填工程量大，且局部已埋管线
施工有难度，故又考虑了“锚杆+雨水疏导”方案(方案2)：①地面有组织排水，防止大量雨水再渗入基坑；②通过地下室底板设置锚杆进行结构整体抗浮：③抗浮设计水位可按地质勘察建议值和本文弹塑性推算值之大者。

4结语
本文基于空间结构弹塑性有限元分析，根据上浮拱起数据对该地下室所遇最高水位进行了数值推算，并结合场地地质条件、施工情况和结构裂缝性状等进行了结构拱起和裂缝原因分析，获得地下室发生上浮拱起事故时，裂缝或构件损坏所呈现出的一般性（共性）破坏特征：研究讨论了2种抗浮处理方案，并确定了不作变形矫正处理的整体抗浮和结构加固处理方案。目前，该工程按本文方案处理后己交付使用1年，情况正常，反映良好，取得了显著经济效益。
本文虽然在分析方法和处理措施上进行尝试与探讨，形成了部分可供参考的研究结果，但从学术层面或工程应用的需要考虑，以下课题还可深入研究：空间结构弹塑性简化计算其复杂性和精确性；具有拱起残余变形（不矫正变形）地下室经锚杆抗浮处理后，其各阶段结构受力分析：隐蔽地梁（位于地下室底板之下的肋梁)裂缝检测与加固处理技术等问题。

（略）

[摘要]弦支拉索与水平拉索组合同上弦主拱钢桁架连接，形成一种新型的组合网壳结构体系。主要介绍了此类新型结构体系在广饶国际博览中心中的应用，分析了其工程难点与解决措施、网壳结构及拉索的总体施工方案、拉索施工监测方案等。重点介绍了撑杆与弦支拉索、撑杆与上弦主拱桁架、网壳支座处的连接节点设计。经监测，施工过程中，结构最大变形和钢结构等效应力均满足施工工艺要求。[关键词]钢结构；组合网壳；拉索；桁架；预应力；监测

内容摘抄：

1工程概况
广饶国际博览中心建筑展厅地上1层，局部3层，展厅高24m,新建建筑面积约65430m2。建筑采用中轴线布局，在中轴线上从主入口由南向北依次布置登录大厅、服务用房、中央展厅、会议区和多功能厅。博览中心分为8个单体区域，包括有1区，2区，3区，5区，6区，7区展厅，4区多功能厅，8区登录大厅。博览中心全景效果如图1所示。
8区登录大厅屋盖为椭球形组合网壳结构，长轴129m,短轴56m,跨中矢高16.6m,矢跨比为1/3.4,结构投影面积约5320m2。屋盖结构形式采用平面预应力弦支穹顶组合网壳结构体系，整体结构共设置8道弦支拉索、11道水平拉索以及20根竖向吊索。弦支拉索规格为中5×55，双护层缆索直径为55mm;水平拉索规格为中5×73，双护层缆索直径为63mm;吊索规格为Φ5×7，单护层缆索直径为22mm。为加强结构整体刚度，在网壳周边底部设置了环桁架，环桁架宽1.74m,高1m。屋盖支承于周圈的钢柱上，弦支拉索与水平拉索共同与结构支座球节点连接。网壳结构节点形式为焊接球，杆件为圆钢管，网壳顶标高30.546m。结构平面、立面及典型主拱剖面如图2所示。

2工程特点
1)本工程共有10榀主拱桁架，为主受力构件。桁架与弦支拉索、水平拉索结合在一起，共同受力，为一新型结构体系，主拱、弦支拉索、水平拉索布置如图3所示。弦支拉索与主拱桁架连接，增强网壳稳定性，增加结构刚度。支座之间使用水平拉索连接，可大大减少结构水平推力和水平位移。

3工程难点与解决措施
3.1节点设计
本工程撑杆下端索夹节点空间性强、受力复杂、空间定位要求准确。因此，在进行索夹节点构造设计时，除需考虑准确定位和受力安全外，还应满足拉索实际施工的要求（包括拉索安装和张拉）。另外，考虑便于弦支拉索的张拉及撑杆形态的控制，撑杆上端节点设计采用球铰形式。由于本工程结构是采用弦支穹顶与平面预应力组合网壳结构，弦支拉索与水平拉索均连接于支座节点上，因此在进行支座节点设计时要考虑弦支拉索与水平拉索的张拉施工要求。具体节点大样如图4所示。

3.2拉索安装
单根拉索的长度较长，水平拉索最长可达55m,弦支拉索最长可达28m,造成拉索安装较为不便。因此结构总体安装方案考虑主拱桁架采用满堂操作架进行拼装，安装顺序考虑从中间向两侧对称安装，水平索和弦支拉索后于主拱桁架安装，待主拱桁架安装完2榀后再进行张拉。
3.3拉索张拉
1)拉索张拉方法
本工程拉索数量较多，单根拉索质量较大，且为高空张拉，水平拉索张拉时考虑采用单侧张拉，轴线8~8为主动张拉端，轴线8~82四为被动张拉端；弦支拉索张拉时考虑采用单侧张拉，下部为主动张拉端，上部为被动张拉端。
2)分批次张拉的索力相互影响

4结构及拉索的施工总体方案
4.1结构总体施工方案
结构总体施工方案：①安装周圈钢柱；②搭设满堂操作架；③从中间榀向两侧对称安装主拱桁架结构；④拉索安装与主拱桁架结构安装流水作业；⑤水平拉索和弦支拉索后于主拱桁架安装，待主拱桁架安装完2榀后再进行张拉；⑥最后安装和预紧吊索；⑦拆除满堂操作架。
4.2拉索总体施工方案
1)张拉顺序①安装主拱3~主拱7之间的主拱桁架结构（主拱桁架编号及拉索编号见图3）；②张拉主拱5的弦支及水平拉索（见图5a);③安装主拱2和主拱8及中间的钢结构；④张拉主拱4和主拱6的弦支及水平拉索（见图5b);⑤安装主拱1和主拱9及中间的钢结构；⑥张拉主拱3和主拱7的弦支及水平拉索；⑦安装主拱10及剩余部分的钢结构；⑧张拉主拱2和主拱8的弦支及水平拉索；⑨张拉主拱1和主拱9的弦支及水平拉索；⑩张拉主拱10的水平拉索，并张拉SPS1。

（略）

[摘要]地下结构上浮、变形缝渗漏等问题在地下工程中时有发生。地下室底板不均匀上浮、坡道滑移等原因会造成变形缝两侧出现高差、变形缝宽度变大、止水带断裂，导致变形缝处渗漏，在治理过程中存在很大困难。结合某大型地下室变形缝渗漏治理，引进新型变形缝堵漏技术，同时对变形缝宽度进行缩缝修复，采用“自上而下”钢管注浆桩抗浮锚杆控制上浮，取得了比较好的治理效果。[关键词]地下工程，车库；变形缝；堵漏；压密注浆；膨胀密实法

内容摘抄：

1工程概况
本案例地下室属于上海市某住宅小区一期地下车库，分6个区，总建筑面积为8959.9m2。建筑耐久年限为50年，耐火等级一级，防水等级一级。地下室设计标高±0.000，相当于绝对标高4.700m。1,2,3区室内地坪设计标高-4.600m,顶板面结构设计标高-1.250m。4,5,6区地坪设计标高-4.300m,顶板面结构设计标高-0.950m。1,2,3区与4,5,6区间存在高差，素混凝土找坡。地下室底板厚450mm,下部为桩基础。地下水埋深0.5m。
本案例修复的地下室变形缝为一期1,2,3区与4,5,6区，一期通往二期通道口的变形缝，原变形缝防水采用中埋式止水带，缝内依次填充聚乙烯泡沫板和沥青麻丝。变形缝处渗漏情况非常严重，有大面积积水，局部有涌水现象。现场检测发现变形缝曾出现过渗漏，当时采用“堵漏灵”缝内止水并钻孔注浆，此方法虽能止漏，但没有解决根本问题，造成变形缝渗漏久治不愈。
2渗漏原因
本案例中地下室变形缝有多处渗漏，局部出现涌水，渗漏情况严重。确定治理方案时，不能简单采用堵漏的方法，需要因地制宜，根据变形缝的位置、功能和构造等对渗漏原因进行深入分析。一期1,2,3区与4,5,6区底板的变形缝长17m,宽40mm。现场检测发现变形缝一侧因底板抗浮桩抵抗力不足，底板不均匀上浮，导致中埋式止水带变形过大失效。原变形缝修复仅仅达到止漏的目的，未解决底板上浮问题，导致变形缝常治常漏。

3治理方案
地下工程中变形缝渗漏很常见，原因复杂多样。地下工程渗漏治理的设计和施工应遵循“以堵为主，堵排结合，因地制宜，多道设防，综合治理”原则。对于变形缝的渗漏治理，常规做法是先止水，后在变形缝背水面安装止水带)。本工程地下室变形缝渗漏原因复杂，为有效治理渗漏问题，需要解决地下室底板上浮、宽变形缝的处理和变形缝新防水等问题。
3.1地下室上浮治理
上海属于特殊的软土地区，地下水位较高，地下室不均匀上浮时有发生，上浮导致变形缝变形过大，变形缝防水失效，引发渗漏。治理一期地下室变形缝渗漏，需先采取措施阻止其进一步上浮，待其稳定后再进行渗漏修复。修复通道口处变形缝前，需要确定通道口是否变形稳定，防水设计选取的止水带必须保证足够的变形能力。

（略）

4施工工艺
4.1抗拔桩施工
1)材料参数1m3D型浆液含32.5级复合硅酸盐水泥667kg,袋装粉煤灰333kg,水灰比0.5,28d强度≥20MPa。

2)施工要求
钻孔注浆前，应先确定底板钢筋的位置。钢管注浆桩长9m,分9个注浆段，第1个注浆点距底板迎水面1.0m。D型浆液注浆量0.15m3/m,最后1.0m注人0.45m3,每根桩总注浆量1.65m3。为保证注浆质量，施工时需控制注浆速度及注浆压力，每段注浆时间6~l0min。注浆时间随深度递增，注浆压力≤1.5MPa。
3)施工顺序
参照图1，从外到内对称钻孔，“自上而下”压密注浆至设计深度，然后锚固注浆管。锚杆端部与底板面钢筋焊接3Φ14，双面5d(d焊接筋直径)，单面10d。注浆管锚固后，清理施工孔，做好抗拔桩节点防水，浇筑微膨胀细骨料混凝土封孔。抗拔桩节点做法如图6所示，其中L形短钢筋为焊接钢筋，均匀布置在钢管一周。

（略）

[摘要]针对传统水电管线安装采用砌体开槽预埋，形成多种质量通病的缺陷，设想采用精细化包管砌筑的流程与方法，来减少墙面抹灰空鼓，预防衡体、抹灰工程质量通病的目的。该方法经过对重庆万科悦府等不同工程的实践与完善，十分有效地防治外墙渗水、墙面抹灰空鼓开裂等工程质量通病。[关键词]砌体；砌筑；深化设计；预制砖

内容摘抄：

1工程概况
重庆万科悦府一期项目位于重庆市北部新区高新园人和组团，工程建筑面积约76000m2,由5，6,7号楼3栋组成，为地下2层车库，地上34层的高层建筑，框剪、框架结构，高度98.6m。外墙采用MU7.5页岩多孔砖；内隔墙采用MU5页岩空心砖。从主体就进行质量实测实量，砌体采用包管方案施工，加强砌体包管细部的精细处理，现场无由水电管线造成空鼓、裂缝等质量通病。
2精细化包管砌筑方法及优势分析
主体结构施工时水电管线布置、砌体的排砖搭缝等需进行二次深化设计，运用AutoCAD软件，制作墙面的立面图，标示墙体拉接筋的标高、每块砖的大小、墙内电箱、电盒位置、预制构件的尺寸、数量等，用以指导施工。同时，生产相应的配砖、水泥砖、过梁、电箱框及开关插座盒框，用以包管砌筑。该施工技术具有如下优势：①砌体水电管线预埋可不用开槽、补槽，墙体砖（砌)块、水电管线同步把墙砌筑完成；②施工进度安排中，可以提前进入装修施工，无需等待墙面水电管线预埋后进行，节省工期；③质量通病防治中，通过砌体与水电管线预埋的一次性施工，避免开槽后松动墙体引起的外墙渗水、门框松动、闭门不严等，以及避免开槽、补槽后造成墙面抹灰层易空鼓、开裂等；④在节约材料方面，推行“工厂化”生产，采用标准化切割生产，不再有砍砖，浪费砖块；预制块、过梁制作方面，采用主体施工时的建筑垃圾，节材又环保；合理优化工种及工效，节材同时节约人工；⑤抹灰时，不需要为水电管线槽配专用的钢丝网，节约成本。

3施工工艺流程
1)设计阶段水电管布置深化设计→砌体深化设计→配砖切割→预制砖生产→预制构件生产。
2)施工阶段主体清理→砌体放线→水电管线施工→配砖运输→包管砌筑→顶砖砌筑。
4深化设计
4.1水电管线布置二次深化设计
砌体工程是在主体结构完成后开始施工，但部分工作需在开工前进行，如水电管线布置的位置，如何优化管线位置来提高包管砌体施工质量，主要内容包括梁内水电管线布置、混凝土面上管线布置、卫生问内上水管定位等。
4.2砌体二次深化设计
1)运用AutoCAD软件，根据施工合同、建筑说明中的砌体材料类型与尺寸，以及平面图中的墙体尺寸进行优化设计，把墙体拉接筋位置、立面整体排版、计算每块配砖尺寸、预制成品空调洞位置、预制电箱电盒框位置及大小等，把平面图内每个墙面用立面图、节点详图做成一整套施工作业，如图1所示。

（略）