0引言
在建筑排水系统中一般布置一定数量的集水坑，用来将建筑物内的水汇集起来，再用动力设备排除[山。因此，集水坑是高层建筑地下室的重要组成部分。但同时集水坑也是防水工程的关键部位及施工难点2，尤其是当降水失效导致地下水位高于集水坑设计底标高时，不仅影响地下室防水质量而且无法进行下一步施工。本文将针对井点降水失效情况下集水坑的施工进行深入研究，并提出施工方案和加强施工技术措施，供类似工程借鉴。
1工程概况及水文地质条件
本工程为吉林省延吉市某高层住宅小区二标段，包括1~5号、8号楼，总建筑面积为81674m2,均采用短肢剪力墙结构，基础形式为独立基础、筏板基础。其中1~5号楼为地下1层（车库）、地上16层，8号楼仅为1层地下车库。开工时间为2014年9月26日。本地区标准冻深为1.7m。地下水属于潜水类型，其稳定水位为2.700~4.300m。地层岩性如表1所示。
在地下工程施工时由于井点降水失效，导致3号楼地下水位低于基础底标高约20cm,4号楼地下水位高于基础底标高约20cm,5号楼地下水位高于基础底标高约10cm。当时土方工程已挖至距基础底标高5~15cm,而集水坑施工还需下挖2.5m。根据地质勘察报告以及现场挖探坑检测，发现泥岩层上有1.6m左右的中砂砾层，由于中砂砾层透水性大，开挖后在地下水的侵蚀下极易坍塌，因此井点降水、明沟排水等施工措施皆无法实施。故在各方商讨研究之后决定在井点降水失效情况下地下室（略）

水泥砂浆中水溶性氯离子迁移规律试验研究
李业勋
(中交三航局第二工程有限公司，上海200122)
[摘要]基于干湿循环条件下混凝土氯离子渗透的模型试验，研究了海洋复杂环境下水泥砂浆试件中水溶性氯离子的迁移规律。试验结果表明：干湿循环条件下，水泥砂浆试件中的水溶性氯离子浓度随着氯盐溶液浓度的增大和侵蚀时间的延长而增大；混凝土试件中水溶性氯离子浓度与扩散深度之间呈对数函数关系，随着扩散深度的增加，水溶性氯离子浓度增大的幅度逐渐减小。通过模型试验研究了海洋复杂环境下水泥砂浆中水溶性氯离子的迁移规律，为海洋氯盐中混凝土结构设计和耐久性评估提供理论依据。

内容摘抄：

1 试验简介
1．1试验材料
试样制备采用P·S 42．5水泥，细骨料选用细度模数为2．82的河砂。采用工业盐和饮用水配制环境氯盐溶液。水泥砂浆材料掺人比例为：水泥：砂：水=1：2．5：0．4。

2干湿循环下氯离子渗透性能分析
2．1 侵蚀时间对水溶性氯离子浓度的影响干湿循环状态下，不同浓度溶液中氯离子含量随侵蚀时间的变化曲线如图1所示。由图1可知，混凝土试件中的水溶性氯离子含量随着浸泡时间的增大而增加；相同侵蚀时间下，氯离子含量随着取样深度的增加而逐渐减小。这是因为氯离子是以扩散方式通过混凝土试件中的孔隙侵入试件内部，随着侵蚀时间的延长，混凝土中水泥颗粒水化率增大，产生的水化产物填充了混凝土中的孔隙，使得混凝土的孔隙率减小，对氯离子渗透的阻碍作用变大。随着钻取芯样的深入，氯离子的渗透能力逐渐减弱，氯离子浓度随时间的增加幅度逐渐减小。

3 结语
本文以干湿循环条件下水泥砂浆试件为研究对象，研究了氯盐溶液浓度、侵蚀时间对试件中水溶性氯离子渗透的影响规律。干湿循环条件下，水泥砂浆试件中的水溶性氯离子浓度随着氯盐溶液浓度的增大和侵蚀时间的延长而增大。试件中水溶性氯离子浓度与扩散深度呈对数函数关系，随着扩散深度的增加，水溶性氯离子浓度增大的幅度逐渐减小。

（略）

1 工程概况
靖江市体育中心位于靖江市滨江新城，地处于靖江市三大区域的交汇点，总规划用地面积318亩(1亩=666.67m2),总建筑面积约95000m2,是集体育馆、游泳馆、室外平台及配套用房为一体的综合性公共建筑，如图1所示。
其中体育馆钢结构是由屋面6榀张弦桁架和桁架四周钢梁组成，如图2a所示；平台及游泳馆是以螺栓球为主要节点的双层网架结构，如图2b所示；配套用房钢结构主要由屋面H型钢梁及角钢支撑组成，如图2c所示。
2 施工创新点
2.1体育馆张弦桁架索球施工
体育馆屋面有6榀张弦桁架，张弦桁架形式如图3所示，单榀桁架长约74m,位于标高25.000m处。安装时，将桁架从中部分成2段，地面拼装、高空原位对接，拉索的预应力施工在桁架高空对接完成后进行。
张弦桁架撑杆与拉索通过索球连接在一起，索球与撑杆之间通过锥头管焊接在一起。拉索施工时，首先将拉索在地面展开，在拉索两端用钢丝绳通过卷扬机牵引提升到桁架2个端头上；索球的施工一般有以下2种方式，一种为在地面先将索球与拉索连接完毕，待拉索提升到位后，在高空将索球与撑杆焊接；另一种方式是先将索球的上半球与撑杆焊接，待拉索提升到位后，再将索球的下半球与上半球用螺栓连接起来。第1种索球安装方法，需（略）

水泥土插芯组合桩复合地基工程应用实例研究
宋义仲，程海涛，卜发东，李建明
(山东省建筑科学研究院，山东济南250031)
[摘要]针对水泥土桩复合地基承载力低、桩身强度低、布桩较密等缺点，开发了水泥土插芯组合桩复合地基。结合聊城某工程实例，对比了复合地基与原设计方案的经济优劣，验算了复合地基的承载力，分析了施工设备与施工参数的合理性，提出了水泥土插芯组合桩施工工艺，针对施工中的技术难点提出了处理措施，对复合地基的应用效果进行了检验。研究表明：水泥土插芯组合桩复合地基相比原设计方案能够节约资12.7%~14.5%，承载力满足设计要求，且具有一定的安全储备，技术上具有先进性。最后应用效果表明，水泥土插芯组合桩单桩复合地基承载力、单桩承载力、桩位偏差和桩径均满足设计与规范要求，地基基础是安全的。

内容摘抄：

1 工程概况
1．1工程地质条件
建设场地所处地貌类型为鲁西黄河冲积平原，自然地面相对标高约一0．500m，地基土自上而下分布有：①杂填土；②粉土；③粉质黏土；④粉土；⑤粉质黏土；⑥粉土；⑦粉质黏土；⑧粉细砂。如图1所示。在勘探深度内，地层均为第四系冲积相堆积物和湖积相堆积物，物理力学指标如表1所示。地下水类型为第四系孔隙潜水，埋深4．000m。

2 施工技术
2．1施工设备
水泥土插芯组合桩施工机械有组合式与一体式2种，本工程采用组合式施工机械，包括水泥土桩施工机械和管桩施工机械。桩机及相关配套设备的型号与用途如表6所示。其中水泥土桩施工机械由三轴搅拌桩机改造而成。为了确保成桩直径，使土体切削搅拌更加均匀，在钻杆上设置了外径为700mm的断续螺旋片式搅拌翅，在钻杆底端设置了带有6片搅拌翅并具有喷射功能的特制钻头。水泥土桩机主要性能指标如表7所示。

3 效果监测
3．1成桩质量
对于水泥土插芯组合桩复合地基来说，水泥土桩与管桩是否同心是决定桩基承载力的重要因素。管桩施工前若发现明显的不同心现象，采取措施纠正。本工程严格按照工艺要求及技术难点处理措施把控质量，水泥土插芯组合桩同心效果良好。

4 结语
1)水泥土插芯组合桩复合地基相比原设计的预应力管桩一筏板基础具有明显的技术优势与经济优势，节约资金12．7％～14．5％。
2)水泥土插芯组合桩复合地基施工机械具有施工速度快、钻头故障率低等优点，根据该机械特点形成的施工工艺能够较好地指导施工。
3)水泥土插芯组合桩复合地基存在螺旋片夹泥、水泥土桩与管桩不同心、钻头磨损等技术难点，根据其施工特点，提出了相应的处理措施。
4)经检验，水泥土插芯组合桩成桩质量好，单桩复合地基承载力特征值与单桩承载力特征值均满足设计与规范要求，水泥土插芯组合桩复合地基取得了良好的应用效果。

（略）

1 工程概况
靖江市体育中心体育馆是下部为混凝土结构、屋盖为钢结构的大型体育馆，其东西方向长约140m,南北方向长约100m,座位总数6615个，总建筑面积27844m2;屋盖钢结构主要由6榀张弦桁架和屋面钢梁组成。如图1,2所示。
2 结构特点
张弦桁架跨度约74m,高度从22.7~24.1m不等，断面为倒三角形式，其结构形式如图3所示；桁架中间有2个竖直撑杆与拉索通过索球连接，连接节点如图4所示；拉索端部通过铸钢件与张弦桁架相连，如图4c所示。
预应力张弦桁架结构由上部钢桁架和下部预应力拉索构成。在张弦桁架承受竖向荷载作用下，上部张弦桁架受压，下部拉索受拉，且在桁架两端的支座处存在较大的水平推力或者水平位移。通过张拉桁架下部的预应力拉索，在桁架结构中可产生有利的预应力和反向变形，在上部桁架中建立预拉应力，可以减小竖向荷载对支座产生的水平推力、支座水平位移和跨中挠度，从而优化内力分布，增加结构刚度，节省用钢量。
3 拉索施工
3.1拉索材质
本工程采用1670MPa级中7mm镀锌钢丝双护

水泥土搅拌桩加注浆止水技术在某基坑工程中的应用
原华1，李运华1，朱鸿庆2
(1.河南大学土木建筑学院，河南开封475004：2.开封市人防地下空间开发中心，河南开封475001)
[摘要]依托开封市某人防工程，对高水位下，水源补给充足，强渗透性粉土粉砂地层中深基坑工程的止水方式进行研究，提出较适于上述地层的深层水泥土搅拌桩加竖向注浆止水技术。结合现场监测数据，分析了该技术实施的可行性、操作流程、可能遇到的问题、解决办法及工作原理。工程实践表明，该技术实施效果良好，取得较好的经济与社会效益。

内容摘抄：

地下水处理是深基坑工程必须考虑的重要因素。开封地处华北平原黄河冲积扇的西侧，历史上曾多次遭遇河患，形成了多层杂填土与黄河冲积、洪积土相间沉积的独特地质。在“地上悬河”高水压和地基土强渗透性的双重作用下，地下水位始终较高，水源补给充足。
本文结合开封市某人防工程，提出较适于上述地层的水泥土搅拌桩加竖向注浆止水技术，并借助现场实测数据，对该技术的实施效果进行评测。

（略）

1 工程概况
靖江市体育中心游泳馆网架钢结构是以螺栓球为主的双层网架；整个网架结构由一块面积约6200m的水平网架和一块面积约920m2的倾斜网架连接组成。网架顶标高21.00m,厚2~3.3m不等，构件以圆管中89×4为主；网架底部共50个支座，其中三角格构柱10根，方形格构柱4根，其余均为混凝土柱支座。结构如图1所示。
综合考虑现场场地条件和网架结构特点以及经济方面因素，本工程采用部分提升和部分原位拼装的施工方法。如图2所示，游泳馆网架钢结构总体施工分为3个施工区域，区域1采用累积提升法，区域2采用整体提升法，区域3采用满堂脚手架原位拼装法。总体施工顺序为先累积提升区域1，再整体提升区域2，区域3与前两个区域施工同时进行，待区域1和区域2提升安装完毕，最后卸载区域3 脚手架。
由于提升过程中网架受力状态及边界条件等与原结构设计中不同，同时累积提升施工工艺较复杂，故需要采取计算机仿真分析的手段，对施工过（略）

水泥土搅拌桩在半干船坞坞室深基坑中的应用
徐军平1，宋平根2，李年维1
(1.江苏科技大学土木工程与建筑学院，江苏镇江212003；2.华普建设监理有限责任公司，江苏镇江212003)
[摘要]某半干船坞坞室基坑开挖深度为7.21~8.77m,采用水泥土搅拌桩作基坑支护，同时作为船坞的永久防渗墙。基坑开挖范围内有淤泥质土，现场进行钻孔取样得到水泥土抗压强度，确定采用深层搅拌水泥土可以成桩。由于基坑边长近280m,水泥土搅拌桩每隔15m设置一个加强嫩防止产生长边效应，减小水泥土墙的水平位移，并采用深层搅拌桩满堂加固。实践证明，开挖过程中位移较小，应用效果良好。

内容摘抄：

1工程概况
江苏胜华船舶制造有限公司拟建半干船坞一座，可同时并列建造5万t级船舶两艘。设计船坞门宽76m，坞室有效长度237m。工程位于胜华船厂西侧江滩。西侧距离长江18m，其他三侧边50m范围内无建筑物及构筑物，施工场地空旷。
2地质条件
本工程基坑开挖深度为7．21—8．77m，开挖面积近2万m2，且基坑位于长江江滩内，地下水丰富且饱和，自然地面以下0．5一lm为饱和地下水；场地土层渗透系数较大，场地西面为长江，临江一侧补给水丰富，涌水量大。

3基坑支护设计
3．1支护方案比较
基坑支护结构的作用是挡土与截水。保证基坑开挖和地下工程能够安全顺利施工。常用的支护结构方案优缺点、适用性及经济性比较如下。
I)重力式(水泥土墙)开挖方便，截水性能良好．但基坑变形比较大，主要适用于软土地区，开挖深度<6m的基坑，造价低。

4 结语
经降水和基坑开挖后检验，开挖面干燥，边坡及水泥土结构稳定，说明带放坡前土的水泥土墙结构能协同作用，其挡土、截水效果较好，达到了预期目标。
1)在场地条件允许的情况下，可以设计带放坡前土的水泥土墙作为基坑支护，利用坡前土体的剪应力对土压力的抵抗作用，减小水泥土墙的厚度，降低造价。
2)对于边长过大的基坑，为防止长边效应的产生，可沿长度方向每隔15m加设若干加强墩的方法，以减少支护结构的整体变形。

（略）

结构托换是指利用其他受力构件临时性代替原地基基础或其他结构构件承载，待新承载的结构构件完成施工，拆除临时受力结构构件或原基础后，即完成结构托换，其中共有两次托换过程。目前基础工程的结构托换常采用两种形式：静压锚杆桩和灌注桩等劲性结构托换。

水泥土墙与旋喷搅拌加劲桩复合支护技术
许海勇1，2，陈龙珠3
(1.上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司，上海200092：2.同济大学土木工程学院，上海200092：3.上海交通大学船舶海洋与建筑工程学院，上海200240)
[摘要]水泥土重力式挡墙结构又称水泥土重力坝墩，在软土地区基坑围护工程中已广泛应用，相较于排桩、地下连续墙等支护结构，具有较好的经济效益，而其劣势在于变形控制效果不佳。采用岩土锚固新型技术斜打旋喷搅拌加劲桩与水泥土墙复合支护，可有效提高变形控制效果，而又不失其经济优势，在软土基坑围护中有着良好的应用前景。通过PLAXIS有限元计算分析，体现了该复合工法的支护效果。

内容摘抄：

１ 旋喷搅拌加劲桩锚固技术
旋喷搅拌加劲桩是近年发展起来的一种基坑支护技术，它是在水泥土搅拌桩、高压旋喷桩施工技术的基础上，将水泥土加固技术与预应力锚固技术结合起来，对边坡、基坑变形实现主动控制。 该技术创造性地将水泥土搅拌桩和高压旋喷桩施工技术结合起来，发挥了这两种水泥土加固技术的优点，使水泥浆与土颗粒的拌合更均匀，对软土的转换更有效，形成的水泥土桩体直径较大，桩身强度大幅度提高，具有良好的变形增强能力和较高的稳定性，适合于对基坑变形有严格要求的支护工程。与传统的支护技术相比具有较大的经济优势，且施工期间对环境的影响较小，非常适合我国的国情。

２ 水泥土墙与旋喷搅拌加劲桩复合支护结构水泥土墙与旋喷搅拌加劲桩复合支护结构如图 ４ 所示。 考虑到适用基坑开挖深度一般不深及尽量使支护体系简化以控制施工成本，只采用 １ 道斜打旋喷搅拌加劲桩。 控制倾斜角度，保证最大锚固段长度 进 入 摩 阻 力 较 大 土 层， 但 一 般 倾 角 不 超过 ６０°。

３ ＰＬＡＸＩＳ 有限元模拟计算
上海展览中心西二馆基坑工程开挖深度为 ５ｍ，面积为 ６５ｍ × ４０ｍ，采用厚 ３. ２ｍ 的格栅式水泥土墙作为围护结构，墙顶实测最大位移为 ５２ｍｍ［１］。 采用 ＰＬＡＸＩＳ 有限元软件建立的二维模型。

４ 结语
水泥土墙与旋喷搅拌加劲桩是一种适用于岩土锚固的新技术，单桩承载力设计值可达到 ２００ｋＮ以上，与水泥土墙复合构成支护体系可有效减小基坑及其周边环境的整体变形，具有施工工序简单及经济效益突出的优点，在软土地区变形控制要求较高的浅基坑工程中应用前景可观。

（略）

目前，我国公路总里程达到187万km,其中20世纪90年代修建的公路大都已经进人大、中修阶段，因此，因地制宜地选择科学合理的维修施工方案已成为公路养护部门的迫切要求，对于在沥青路面养护维修、改造过程中所产生的大量废弃材料，通过再生加以循环利用是当代公路建设中一项具有战略意义的重大举措。就地冷再生技术！1s]在国外兴起，并得到广泛应用，我国在1998年引进了就地冷再生技术，随后积极开展该技术的研究工作。为探索和研究就地冷再生技术并推动该技术的应用，广东佛山在官西线旧路改造工程中采用该技术，并取得了良好的效果。
1 工程概况

水泥土型钢桩在某工程基坑支护中的应用
韩星亮1，吕海江1，郝长亮2，郝长伟1，宋现松1，何世鸣3
(1.北京鑫大禹水利建筑工程有限公司，北京101300；2.河南天正建设工程咨询管理有限公司，河南新乡453000；3.北京建材地质工程公司，北京100102)
[摘要]以某实际工程为例，介绍了一种新型水泥土搅拌桩的成桩方法，基坑支护设计方案以及水泥土咬合桩的设计参数。详细介绍了水泥土搅拌桩的施工工艺流程及工艺要求。工程实践结果表明，搅拌水泥土型钢桩形成的一体帷幕，既起到了基坑支护作用、实现了有效止水的目的，同时也节约成本。

内容摘抄：

1工程概况
拟建工程位于北京市顺义区老干部活动局院内，地下1层，地上8层，基坑深6．6m，场地狭小，周边情况较为复杂，具体情况如下。
1)基坑北侧 距基坑3m为场外市政道路，该3m宽作为场内施工通道，下方埋设各种管线，埋置深度均在1．0～2．0m。
2)土质情况①人工堆积的黏质粉土填土；②第四纪沉积的粉砂一砂质粉土；②．粉质黏土；③粉砂～砂质粉土；③。黏质粉土；④重粉质黏土～粉质黏土；④，黏质粉土；⑤粉质黏土～重粉质黏土。
3)水文情况 自然地面下4．3～6．3m为浅水层，基础底板处于该层，下层为重粉质黏土不透水层。
2 施工难点
1)基坑周边地埋管线较多，且距外围墙较近。

2)地下水位较高，位于基底之上，地下结构施工期间应阻止外围水进入坑内。
3)基坑较深，需要保证基坑安全，防止基坑土壁坍塌。
3基坑支护设计方案
根据基坑开挖深度、场区内地质条件及现场周边实际情况以及勘察报告及相关地方规定，该侧安全等级设为一级，并采用水泥土型钢桩基坑支护方案。
1)水泥土桩间互相咬合，形成可靠的止水帷幕。
2)水泥土桩中插入H型钢桩，有利于与H型钢桩协同变形，保证基坑边坡稳定性。

4水泥土咬合桩设计参数
1)北侧咬合桩水泥土型钢桩单排设计如图1所示，其主要作用是止水和护坡，水泥土搅拌桩顶位于地表，桩长11m，桩身嵌固深度为4．4m，桩径800mm，桩距0．6m；选用HW300 X 300型H型钢桩，桩长12m，桩身嵌固深度为4．4m，外露1nl，桩距1．2m。

（略）

水泥稳定粒料结构层两层连铺施工关键技术
靳志强，王志刚
(中交一公局第三工程有限公司，北京101102)
[摘要]通过湖南醴茶高速公路路面工程实践，提出了在桥隧比高、路面基层施工段落短且不连续，以及由于作业面交付不及时造成短段落的两种情况下，水泥稳定粒料结构层两层连铺施工技术。给出了两层连铺施工技术中，水泥选择、水稳混合料最长延迟时间、施工设备配置和组合、下层作业段最长长度、关键施工控制点等关键技术的计算方法和控制措施。

内容摘抄：

随着国家西部大开发战略的实施，越来越多的交通基础设施建设项目在我国广阔的西部地区展开，在我国的西北、西南部地区，有着连绵蔓延的山脉和交错纵横的沟谷，一些高速公路项目的桥隧比例一度占到了 ７０％ 以上，路基和路面基层纵向被划分成了无数段的较短段落，由于路面基层施工作业机械化程度非常高，这给路面基层施工组织带来了极大的不便和困难。 另外部分建设项目，工期要求紧，路面施工单位进场较早，但是路基施工单位交付作业面有限且不连续，也造成了人为的施工短段落。 如何提高路面基层短段落的施工效率、控制其施工质量就成了一项非常具有现实意义的课题。
一般高速公路路面设置 １ 层底基层结构，厚度约 ２０ｃｍ，１ 层基层结构，厚度约 ３６ｃｍ。 基层结构较厚，现有的摊铺和碾压技术不能一次成型，需要分为上、下两层分层施工。 连铺技术就分为底基层和基层下层间的连铺、基层下层和基层上层间的连铺两种类型。依托湖南醴茶高速公路路面 ３１ 标的工程实践，提出了两层连铺施工中的水泥选择、水稳混合料延迟时间、施工设备配置和组合、下层作业段最长施工长度、关键施工控制点等关键技术的计算方法和控制措施，可以供其他类似工程实施参考和借鉴使用。 同时该工艺在减少结构层间黏结水泥、减少养护投入方面的节能减排意义也较大。

（略）

随着国家禁止使用黏土砖和推广应用新型墙体材料力度的进一步加大，页岩空心砖以其优越的性能越来越受到关注。相对黏土砖存在毁田取土、高能耗及环境污染等缺点，页岩空心砖具有节能、节土、利废、功能多和有利于环保等特点。响应国家“节能减排”与“建设低碳消耗产业”的号召但由于砌体结构的抗震性能较差[]，空心砖砌体的抗弯、抗拉、抗剪强度较低及连接较弱，抗震性能更差，如何提高空心砖墙体的抗性能一直是工程界关注的热点。局部配筋是提高墙体抗震性能的主要方法之一，为全面掌握局部配筋对页岩空心砖墙体抗震性能的影响，本文对6组非承重烧结页岩空心砖墙体进行了低周反复荷载试验，研究表明，局部配筋可以较大程度提高砌体结构的抗震性能。
1 试验概况
1.1试件设计
本次试验采用烧结页岩空心砖，该砖规格为260mm×240mm×90mm和240mm×240mm×90mm,单排孔。试验共砌筑6片墙体，钢筋配置在墙体高度一半处的水平灰缝中，墙体尺寸及构造情祝如表1所示。墙体由中等技术水平工人连续砌筑完成，7d后浇筑构造柱与圈粱，浇筑完成后整个构件于室内常温条件下养护28d。在两斗砖中间以及空心砖孔洞中均填充聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)保温板，以实现“一次砌筑，三步节能”的设计目标，砌筑方法如图1所示。

水泥稳定碎石基层快速养护早强技术试验研究*
柴金玲1，王永2，栗威3，4
(1.河南交通职业技术学院资产管理（基建）处，河南郑州450006：2.河南交通职业技术学院建筑工程系，河南郑州450006；3.长沙理工大学公路养护技术国家工程实验室，湖南长沙410076；4.河南省交通科学技术研究院有限公司，河南郑州450006)
[摘要]利用无侧限抗压强度试验、抗压回弹模量试验及抗裂性能试验，分析研究了养护早强剂类型、养护龄期等因素对水泥稳定材料路用性能影响：自主研发的高温型、低温型和普通型养护早强剂均能有效提高水泥稳定碎石材料的力学性能和抗裂性能；高温型对其强度和抗压回弹模量指标提高幅度最佳，低温型次之，普通型最小，且无侧限抗压强度在养护初期0~7内改善更为显著，自行研发的水泥稳定材料快速养护早强剂能够进一步改善其路用性能。

内容摘抄：

０ 引言
水泥稳定碎石材料由于其强度高、稳定性好及工艺简单等一系列优点而被广泛应用于我国高速公路、一级公路的基层和底基层。 但随着交通量和行车轴载的不断增加，其对道路结构性能及质量的要求越来越高，水泥稳定碎石基层的抗裂问题、早期强度不足问题及现场施工工期问题等逐渐暴露出来，其引发的各种病害问题（裂缝、路面结构刚度不足等）已被道路工程界所重视。众所周知，我国地域广阔，所处地理环境较复杂，如高寒、低温区域占国土面积的 ３０％ ，恶劣的地理环境不仅增加了道路施工难度，也增加了道路结构、材料的技术要求，稍微疏忽将促使路面出现系列的病害，甚至大幅度降低道路的服役寿命。
目前，针对水泥稳定材料病害问题开展了系列研究，主要集中在水泥稳定材料抗裂性能方面、高寒区域的抗冻性能领域等。 张玉芝等研究了季节性冻土地区路基的冻胀变形规律，提出了冻土路基的相关技术参数；王艳等分析了水泥稳定材料抗裂性能，针对基层收缩问题进行了探讨，提出了建设性的指导意见；熊锐等通过分析高寒地区水稳基层的应用特点，分析了早强剂对其力学性能的影响。
综上所述，针对水泥稳定碎石基层的快速养护技术方面研究鲜有涉及，本文结合特殊环境下水稳基层的早强、抗冻、快速施工等因素，利用自主研发的高温型、低温型和普通型养护早强材料，通过力学性能试验和抗裂性能试验分析养护早强剂对水泥稳定基层的路用性能影响，为快速养护早强剂在道路工程中的深入应用提供技术支持。

（略）

水泥稳定碎石基层三层连铺施工工艺研究
王立波，李征，屈昊
(中建六局桥梁有限公司，重庆402260)》
[摘要]通过对公路路面基层施工技术的研究，介绍了鹤大高速公路项目水泥稳定碎石基层施工的方法，提出了水泥稳定碎石基层三层连铺技术的质量控制措施。

内容摘抄：

1工程概况
鹤大高速公路项目靖宇至通化段起止桩号为K266+263．926--K372+647．563，总里程107．168km，主线路面结构表面层采用4cm厚橡胶改性沥青玛蹄脂碎石混合料(SMA一13)；下面层采用6cm厚中粒式橡胶改性沥青混凝土(AC-20)；在半刚性基层与沥青面层之问设置8cm厚密集配沥青碎石基层(ATB-25)；半刚性基层采用36cm厚水稳上基层(水泥：碎石=5：95)，分两层铺筑；干燥和潮湿路段采用16cm厚水稳底基层(水泥：碎石=4：96)，中湿路段采用18cm厚水稳基层(水泥：碎石=4：96)，潮湿路段设置20cm厚砂砾垫层；基岩路段设置36cm厚水稳基层(水泥：碎石=5：95)，并设置15em厚级配碎石底基层。
2水稳基层施工过程质量控制
2．1混合料配合比
2．1．1水稳混合料的要求
水稳基层配合比为：水泥：碎石=5：95，压实度≥98％，水稳基层7d强度≥4．5MPa。基层混合料均采用厂拌，并采用摊铺机摊铺。水泥采用42．5级普通硅酸盐水泥，选用初凝时问3h以上、终凝时间在6h以上的产品；半刚性基层采用的碎石压碎值应≤30％，针片状含量≤18％，水稳基层混合料中骨料的颗粒组成应符合表1要求。

3 结语
采用三层连铺的施工工艺无须等下层水稳基层达到要求强度之后才能铺筑上层水稳基层，减少了2倍的养护时间，而且避免了铺筑上基层时对下基层强度的破坏。采用此方法，解决了施工工期短与保证工程质量之间的相互矛盾，取得了良好的经济和社会效益。

（略）

水泥稳定碎石无侧限抗压强度影响因素试验研究
陈伟东，陈伟，刘运兰
(中交四航工程研究院有限公司，广东广州510230)
[摘要]结合某道路堆场工程，主要研究在水泥稳定碎石基层配合比设计阶段，影响水泥稳定碎石无侧限抗压强度的各种因素。从骨料的颗粒级配类型、混合料中水泥掺量、混合料的压实度以及混合料中含水率等因素分析对水泥稳定碎石无侧限抗压强度的影响。

内容摘抄：

1原材料及试验方法
1.1原材料
所用水泥为“华润”PC32.5复合硅酸盐水泥(见表1)：碎石为产自新会的级配碎石，压碎值指标为17%（见表2）。

2试验结果分析
2.1骨料级配类型对水泥稳定碎石无侧限强度的影响（见表4,5）
从表4和表5中可以看出，在水泥掺量一定的情况下，改变骨料的颗粒级配类型对水泥稳定碎石的强度影响还是较为明显，在4组骨料的配合比中，2号配合比的粗骨料掺量为40%，2号配合比的粒径比其他几组配合比粒径大，特别是19mm粒径筛余33.5%，而1号配合比只有29.3%，3号/4号配合比为25.1%，但是强度却分别低13.6%，7.5%，18.2%。对于中粒径9.5~4.75mm的影响，1号配合比中9.5~4.75mm的粒径含量为48.0%，3号配合比中9.5~4.75mm的粒径含量为52.1%，4号配合比中4.75mm的粒径含量为49.4%。在关键的筛孔19mm筛余，随着筛余量的增加，强度呈反比趋势；在关键的筛孔9.5~4.75mm筛余，随着筛余量的增加，强度呈现先增加后减少。

3结语
经本文分析，从沉管混凝土裂缝控制角度考虑，全断面一次性浇筑工艺优于分层浇筑工艺，试验段实际浇筑效果已经证明，分层浇筑工艺下沉管7d拆模时出现不同程度开裂，全断面浇筑未发现明显裂缝。以后沉管若采用分层浇筑工艺，需从控制浇筑第2层的入模温度、混凝土温升出发，减小混凝土温度应力：减小第1层与第2层混凝土浇筑间隔，减小混凝土自身收缩量，做到进一步减小混凝土收缩应力。

（略）

水泥稳定再生集料基层性能试验研究与工程应用
胡忠辉1，贾致荣2，张文刚2，袁中玉1，高磊1
(1.山东理工大学交通与车辆工程学院，山东淄博255049；2.山东理工大学建筑工程学院，山东淄博255049)
[摘要]为研究再生集料应用于高等级道路基层的可行性，对比测试了天然集料与再生集料的各项指标，进行了再生水泥稳定碎石路用性能试验研究，并铺筑了苏北地区某一级公路基层试验路。结果显示：再生集料满足路面基层材料的技术要求；水泥剂量4.5%、全再生集料水泥稳定碎石抗压强度满足规范及设计要求；再生水泥稳定碎石干缩系数较大，工程中需注意早期养护；试验路通车3个月后调查，没有发现明显开裂。

内容摘抄：

０ 引言
水泥混凝土铺装的道路在公路与城市道路中都占有一定比例，约占中国公路总里程的 ３９％ 。 道路改扩建工程产生的废旧水泥混凝土路面板体量巨大，每年仅国省干线公路大中修产生的废旧水泥路面材料就达３ ０００万 ｔ，过去处理废旧混凝土路面板的做法主要是郊外填埋和露天堆放，造成严重的资源浪费、土地占用和环境破坏。

我国道路结构中绝大多数采用无机结合料稳定的半刚性基层。 杨俊等对再生集料性能的研究结果表明，再生集料各项主要指标都达到了路面基层对材料性能的要求[1]。刘陵庆研究结果表明，化学活化的方法可显著降低再生集料的压碎值和吸水率[2]。张超等研究发现再生集料中的结合水会在高温下散失，所以通过击实试验得到的最佳含水率应根据再生集料高温失水率进行修正[3]。扈惠敏等推荐用体积法进行混合料级配设计，试验研究结果表明骨架密实型结构抗压强度对细集料的用量变化比较敏感[4]。顾小安等研究指出，水泥稳定再生集料的长期强度增长比水泥稳定天然集料更明显，且再生集料能柔化水泥稳定混合料的刚性，可以改善半刚性基层抵抗变形的能力[5-6]。国内外开展了一些废弃水泥混凝土回收循环利用的研究侧重于实验室研究，但在苏北地区实际工程中的应用研究案例还很少。
本文主要以苏北地区某国道大修工程项目为依托，进行废弃水泥混凝土路面板再生集料物理指标及水泥稳定再生集料性能的研究并铺筑基层试验路，以探讨再生集料用于苏北地区道路水泥稳定基层和底基层的可行性。

(略)

水平布局对双洞穿越岩堆边坡隧道的稳定性影响
常艳花
(中铁建大桥工程局集团第五工程有限公司，四川成都610500)
[摘要]以麻柳湾一昭通高速公路老营盘隧道工程施工为背景，在详细分析工程地质条件及断面的基础上，运用理论分析和数值模拟等方法，确定了岩体本构模型与力学参数，建立了双洞隧道模型并设定了监测点，结合隧道采用上下台阶法开挖实际情况，对水平间距分别为20,25,30m3种工况进行了分析。结果表明，3种工况安全系数分别为1.57,1.59,1.67，随着水平间距的增大，安全系数逐渐增大，但水平间距超过一定距离后对边坡稳定性影响不再增加，发现双洞水平间距为25m时最优。

内容摘抄：

1工程条件分析
1．1工程地质分析
隧道双洞位于较为松散的岩堆体，主要穿越碎石、块石层、中风化泥灰岩，隧道轴线方向约271。位于岩堆体中部，岩堆所在斜坡坡向309～330。自然坡度约20°。岩堆体物质主要为块石，分布厚度大，结构较松散，均匀性差，抗冲刷能力弱，坡面上陡下缓，且该勘察区所属区域地震活动频繁、地震烈度较高，天然状态下该岩堆体处于稳定状态，但在施工扰动、暴雨、地震等不利作用下容易崩塌、落石，甚至失稳，对隧道施工及运营安全有较大影响，岩堆体如图1所示。

2岩体本构模型与力学参数
为了对双洞隧道空间结构布局，即双洞的水平间距、竖向间距和隧道埋深3个方面展开研究，分析隧道及边坡在施工扰动下的稳定性影响，各影响因素设置3种工况进行分析。

3隧道模型与监测点设置
3．1双洞隧道模型
运用差分法建立双洞隧道模型，如图2所示。模型为充分考虑双洞也可能布置不在一个水平上，故竖向错开一定距离。在此仅对水平间距对双洞的稳定性影响进行分析。

4不同水平间距对隧道及边坡稳定性影响分析
结合隧道采用上下台阶法开挖实际情况，设置水平间距分别为20，25，30m 3种工况进行分析。

（略）

在水利水电工程闸门制造过程中，经常遇到一些深水头的闸门要求整体消除应力，以提高闸门焊缝的疲劳强度，并使闻门外形尺寸更加稳定。
整体退火是消除应力的常用方法，其一次退火可消除90%~100%的焊接应力，但对于大型或超大型焊接件进行整体退火存在以下问题：①建设大型焖火窑耗资巨大，且建成后使用频率低；②对大型或超大型焊接件进行退火处理能耗大，且退火工艺时间较长，一般需要1~2d;③整体退火会使闸门钢材的显微结构在高温作用下出现再结晶，或晶粒持续长大等现象，从而影响闸门钢材的物理性能；④大型焊接构件在焖火窑内进行退火时，由于窑内空间大温度是“从外向内传导”，铁的导热系数为40×1.163W/(m·℃)，其在加热过程中易出现外围“过烧”、局部温度不够，影响退火效果。本文以仙游抽水蓄能电站尾水事故闸门消应力的方法为例，探讨了局部退火与振动实效这种简单高效又节约成本的复合消应力方式在闸门整体消应力中的应用。
1 仙游尾水事故闸门简介
仙游抽水蓄能电站机组尾水事故闸门为单阀式高压平面滑动闸门，门叶整体尺寸为4800mm×4950mm×980mm,总重36t。为便于安装及运输，闸门在设计时分2节制造，最大单节尺寸为4800mm×2630mm×980mm,为提高闸门在高水压负荷下的强度及防止闸门焊后应力分布不均匀而影响闸门尺寸稳定性，设计要求闸门在拼装焊接完成后进行消应力处理。从宏观上讲闸门拼装、焊接完成后其内部应力主要为焊缝的收缩，消除闸门的内应力关键要消除焊接应力。