Hangzhou Bay Cultural Town Ningbo HIDDENPLACEHOTEL 宁波杭州湾文化小镇三岛隐庐酒店 Concept Design.Prasentation February26.2021 (CD)
目录 CONTENTS 方设计 SCHEMEDESIGN 空间概舍 SPACECONCEPT 中岛 MIDDLEISLAND 设什主题 DESIGNTHEME 设什馬景 DESIGNVISION
古人的雅致生活）
序」 就像吉人那样 雨空、楚香书 石拯花、着窗读 何不寻一处急世秘境 温形一段 里都飘着诗意的时光 在古人的智慧里重拾那场 罗念中都泛看墨香的记忆
东方的.生活的 研诗 茶经 器美
副本 A 阿里巴巴西溪五期 室内設計提報7#防客中心 INTERIOR DESIGN PRESENTATION LIBABA IXIX 2020/08/12 PHASE V PROJECT
TABLE OF目 CONTENTS錄 PROJECT OVERVIEW DESIGN 项目概况 設计目標 OBJECTIVE 区位介绍 建概况 自然新点 社交汇聚点 工作凝点 CASE ANALYSIS SPACE 對標案例 PROGRAM 空間方案 果 具工 OAA VIP防客勤级 普通访客 DESIGN SPECIFIC PHILOSOPHY 設计策略 ANALYSIS 專项分析 企文化 聚 衡生同分析 设计 茶、打印
ROJECT OVERVIEW 填目概况 01
建菜效果圈
现场质量检验报告单目录（2） 序号 编号 内容 备注 53 ZJ801 桥梁总体工程现场质量检验报告单 54 ZJ802 钢筋加工及安装工程现场质量检验报告单（一）（钢筋安装） 55 ZJ803 钢筋加工及安装工程现场质量检验报告单（一）（钢筋网） 56 ZJ804 钢筋加工及安装工程现场质量检验报告单（三）（预制桩钢筋） 57 ZJ8041 钢筋安装） 钢筋加工及安装工程现场质量检验报告单（四）（钻、挖孔灌注桩、连续地下墙 58 ZJ805 预应力筋的加工和张拉工程现场质量检验报告单（四）（钢丝、钢绞线先张法） 59 ZJ806 预应力筋的加工和张拉工程现场质量检验报告单（五）（粗钢筋先张法） 60 ZJ807 预应力筋的加工和张拉工程现场质量检验报告单（六）（后张法） 19 Z.J8071 预应力管道压浆及封锚工程现场质量检验报告单（一）（预应力管道压浆及 封锚） 62 ZJ808 砌体工程现场质量检验报告单（一）（基础砌体） 63 ZJ809 斑体工程现场质量检验报告单（二）（墩、台身砌体） 9 ZJ810 砌体工程现场质量检验报告单（三）（拱圈砌体） 65 ZJ811 砌体工程现场质量检验报告单（四）（侧墙身砌体） 66 ZJ812 基础（扩大基础）工程现场质量检验报告单（一） 67 ZJ813 基础（钻孔灌注桩）工程现场质量检验报告单（二） 68 ZJ814 基础（挖孔桩）工程现场质量检验报告单（三） 69 ZJ815 基础（沉入桩）工程现场质量检验报告单（四）（混凝土桩预制） 70 Z.J8151 基础（沉入桩）工程现场质量检验报告单（五）（钢管桩制作） 71 ZJ816 基础（沉入桩）工程现场质量检验报告单（六）（沉桩） 72 ZJ817 基础（地下连续墙）工程现场质量检验报告单（七） 73 ZJ818 基础（沉井）工程现场质量检验报告单（八） 74 ZJ819 基础（双壁钢围堰）工程现场质量检验报告单（九） 75 ZJ820 基础（沉井、钢围堰的封底）工程现场质量检验报告单（十） 76 ZJ821 基础（承台等大体积混凝土）工程现场质量检验报告单（十一） 77 Z J8211 基础（灌注桩桩底压浆）工程现场质量检验报告单（十二） 78 ZJ823 混凝土墩、台工程现场质量检验报告单（一）（现浇墩、台身） 79 ZJ824 预制墩身工程现场质量检验报告单（三） 80 ZJ825 墩、台身安装工程现场质量检验报告单（四） 81 ZJ826 混凝土墩、台工程现场质量检验报告单（二）（现浇墩、台帽或盖梁） 82 ZJ827 拱桥组合桥台工程现场质量检验报告单（五） 83 ZJ828 墩、台身和盖梁工程现场质量检验报告单（六）（台背填土） 84 ZJ829 梁、板或梁段预制工程现场质量检验报告单
现场质量检验报告单目录（2） 序号 编号 内容 备注 85 ZJ830 梁、板安装工程现场质量检验报告单 86 ZJ831 就地浇筑梁、板工程现场质量检验报告单 87 ZJ8311 逐跨拼装梁安装工程现场质量检验报告单 88 ZJ832 顶推施工梁工程现场质量检验报告单 89 ZJ833 悬臂施工梁工程现场质量检验报告单（悬臂浇筑梁） 90 ZJ834 悬臂施工梁工程现场质量检验报告单（悬臂拼装梁） 16 ZJ835 转体施工梁工程现场质量检验报告单 92 ZJ836 就地浇筑拱圈工程现场质量检验报告单 93 ZJ837 拱圈节段预制工程现场质量检验报告单 94 ZJ838 桁架拱杆件预制工程现场质量检验报告单 95 ZJ839 主拱圈安装工程现场质量检验报告单（主拱圈安装） 96 ZJ840 悬臂拼装的桁架拱工程现场质量检验报告单（悬臂拼装的桁架拱） 97 ZJ841 腹拱安装工程现场质量检验报告单（腹拱安装） 98 ZJ842 转体施工拱工程现场质量检验报告单 99 ZJ843 劲性骨架混凝土拱工程现场质量检验报告单（劲性骨架制作） 100 ZJ844 劲性骨架混凝土拱工程现场质量检验报告单（劲性骨架安装） 101 ZJ845 劲性骨架混凝土拱工程现场质量检验报告单（劲性骨架拱混凝土浇筑） 102 ZJ846 钢管混凝土拱工程现场质量检验报告单（钢管拱肋节段制作） 103 ZJ847 钢管混凝土拱工程现场质量检验报告单（钢管拱肋安装） 104 ZJ848 钢管混凝土拱工程现场质量检验报告单（钢管拱肋混凝土浇筑） 105 ZJ849 中下承式拱吊杆和柔性系杆工程现场质量检验报告单（吊杆的制作与安装） 106 ZJ850 中下承式拱吊杆和柔性系杆工程现场质量检验报告单（柔性系杆） 107 ZJ852 钢桥制作工程现场质量检验报告单（钢板梁制作） 108 ZJ853 钢桥制作工程现场质量检验报告单（钢桁梁节段制作） 109 Z J8541 钢桥制作工程现场质量检验报告单（梁桥钢箱梁制作） 110 ZJ855 钢梁防护工程现场质量检验报告单（钢梁防护涂装） 111 ZJ856 钢梁安装工程现场质量检验报告单 112 ZJ857 斜拉桥混凝土索塔工程现场质量检验报告单（斜拉桥混凝土索塔柱） 113 ZJ858 斜拉桥混凝土索塔工程现场质量检验报告单（斜拉桥混凝土索塔横梁） 114 ZJ8581 索塔钢错梁、钢锚箱节段制作工程现场质量检验报告单（索塔钢错梁制作） 115 Z.J8582 索塔钢锚梁、钢锚箱节段制作工程现场质量检验报告单（索塔钢锚箱节 段制作） 116 ZJ8583 索塔钢锚梁安装工程现场质量检验报告单
现场质量检验报告单目录（2） 序号 编号 内容 备注 117 ZJ8584 索塔钢锚箱节段安装工程现场质量检验报告单 118 ZJ860 主墩上混凝土梁段浇筑工程现场质量检验报告单 119 ZJ861 混凝土斜拉桥的悬臂浇筑工程现场质量检验报告单 120 ZJ862 混凝土斜拉桥的悬臂拼装工程现场质量检验报告单 121 ZJ863 钢桥制作工程现场质量检验报告单（斜拉桥钢箱加劲段制作） 122 ZJ865 钢斜拉桥钢箱梁段的悬臂拼装工程现场质量检验报告单 123 ZJ866 钢斜拉桥钢箱梁段的支架安装工程现场质量检验报告单 124 ZJ867 钢桥制作工程现场质量检验报告单（组合梁斜拉桥的工字梁段制作） 125 ZJ869 组合梁斜拉桥钢梁段悬臂拼装工程现场质量检验报告单 126 ZJ870 组合梁斜拉桥混凝土板现场质量检验报告单 127 ZJ871 悬索桥混凝土塔柱现场质量检验报告单 ZJ872 错锚固系统制作现场质量检验报告单（预应力锚固体系制作） 129 ZJ873 错锚固系统制作现场质量检验报告单（刚架错固体系制作） 130 ZJ874 错锚固系统安装现场质量检验报告单（预应力锚固系统安装） 131 ZJ875 错锚固系统安装现场质量检验报告单（刚架错固系统安装） 132 ZJ876 错混凝土块体现场质量检验报告单 133 ZJ8761 避道锚的混凝土锚塞体现场质量检验报告单 134 ZJ878 索鞍制作现场质量检验报告单（主索鞍制作） 135 ZJ879 索鞍制作现场质量检验报告单（散索鞍制作） 136 ZJ880 索鞍安装现场质量检验报告单（主索鞍安装） 137 ZJ881 索鞍安装现场质量检验报告单（散索鞍安装） 138 ZJ882 主缆索股和错头的制作工程现场质量检验报告单 139 ZJ883 主缆架设工程现场质量检验报告单 140 ZJ884 主缆防护工程现场质量检验报告单 141 ZJ885 索夹制作现场质量检验报告单 142 ZJ886 吊索和锚头制作工程现场质量检验报告单 143 ZJ887 索夹和吊索安装工程现场质量检验报告单 144 Z.J888 钢桥制作工程现场质量检验报告单（悬索桥钢箱加劲梁段制作） 145 ZJ891 钢加劲梁安装工程现场质量检验报告单 146 ZJ8911 自锚式悬索桥主缆索股的错固系统制作工程现场质量检验报告单 147 Z. J8912 自锚式悬索桥主缆索股的锚固系统安装工程现场质量检验报告单 148 Z.J8913 自锚式悬索桥吊索张拉和体系转换工程现场质量检验报告单
现场质量检验报告单目录（2） 序号 编号 内容 备注 149 ZJ892 桥面防水层工程现场质量检验报告单 150 ZJ893 桥面铺装工程现场质量检验报告单（一）（水泥混凝土桥面铺装） 151 Z.J8931 桥面铺装工程现场质量检验报告单（二）（沥青混凝土桥面铺装） 152 ZJ894 桥面铺装工程现场质量检验报告单（三）（复合桥面水泥混凝土铺装） 153 ZJ895 钢桥面板上防水黏结层现场质量检验报告单 154 ZJ896 钢桥面板上摊铺式沥青混凝土铺装现场质量检验报告单 155 ZJ897 支座垫石和挡块工程现场质量检验报告单（一）（支座垫石） 156 Z.J898 支座垫石和挡块工程现场质量检验报告单（二）（挡块） 157 ZJ898 支座安装工程现场质量检验报告单 158 ZJ8100 斜拉桥、悬索桥支座安装工程现场质量检验报告单 159 ZJ8101 伸缩装置安装现场质量检验报告单 160 ZJ8102 砼小型构件预制工程现场质量检验报告单 161 ZJ8103 人行道铺设现场质量检验报告单 162 ZJ8104 栏杆安装现场质量检验报告单 163 Z.J8105 混凝土护栏现场质量检验报告单 164 Z.J81051 钢桥上钢护栏安装现场质量检验报告单 165 Z.J8106 桥头搭板工程现场质量检验报告单 166 I9018fZ 混凝土构件表面防护现场质量检验报告单 167 ZJ901 涵洞总体工程现场质量检验报告单 168 ZJ902 涵台工程现场质量检验报告单 169 ZJ903 涵管制作工程现场质量检验报告单 170 ZJ904 混凝土涵管安装工程现场质量检验报告单 171 ZJ905 盖板制作工程现场质量检验报告单 172 ZJ906 盖板安装工程现场质量检验报告单 173 ZJ9061 波形钢管涵安装工程现场质量检验报告单 174 ZJ907 箱涵浇筑工程现场质量检验报告单 175 ZJ908 拱涵浇（砌）筑工程现场质量检验报告单 176 6067 倒虹吸竖井、集水井砌筑工程现场质量检验报告单 177 ZJ910 字墙和八字墙工程现场质量检验报告单 178 ZJ912 顶进施工的涵润现场质量检验报告单
公路工程建设项目 桥梁总体工程现场质量检验报告单 施工单位： 合同号： 监理单位： 工程编号： 浙路（ZJ）801 工程名称 项目工程 施工日期 年月日 桩号、部位 浙路（ZJ）801桥梁总体工程现场质量检验报告单 检验日期 年月日 项次 要求内容 检查记录 8.2.1. 1 桥梁工程应按设计文件内容全部完成.
基 本 8.2. 1. 2 桥下净空不得小于设计要求.
特大跨径桥梁、结构复杂的桥梁和承载能力需要验证的桥梁应进 8.2. 1.3 行荷载试验，试验结果应满足设计要求和符合相关技术规范的规 定. 项 检查项目 规定值或允许偏差 检查方法和频率 检查情况 次 （实测值） 备注 桥面中线偏位（mm） 20 全站仪：每50m测1点， 且不少于5点 车行道 ±10 桥面宽 尺量：每50m测1个断面 实测 (m) 人行道 ±10 且不少于5个断面 般 项 首 项 3 桥长（m） 300 100 全站仪或钢尺：检查中 心线处 1<50n ±30 水准仪：桥面每侧每50m 桥面高程 跨中、桥取（台）处应 测1点，且不少于3点： (m) 1≥50n ±(L/500020) 布置测点 项次 外观鉴定内容 检查描述 8. 2. 3. 1 桥梁的内外轮廊线形应无异常突变. 外 鉴 观 8. 2. 3. 2 结构内外部、支座、伸缩缝处应无残渣、杂物. 定 8. 2. 3. 3 桥头不得出现跳车. 检测结论 质检员 班组长 日期 浙江省交通建设工程监督管理局
ARRGENI C塔及相邻地电畜店室内装饰设计 CCD
PROJEGTDESCRITIO 项目概述 BRANDRE 品牌阅读 DESIC 设计概 04 DESIGNDEVEEOPMENT 空间意向
PROJECTDESCRIPTION 项目概况 BRAND READING DESIGN CONCEPT DESIGN DEVELOPMENT 设计概念 空间意向
FROMVILLAGE TOMETROPOLIS 从沧海桑田到鸿图巨构 多元文化交汇碰撞与融合兼容井著，勇于创新，灵秀超 群的岭南文化是深圳的文化根脉 Lingnan Culture Is The Roots Of Shenzhen The Integration Of Diverse Cultures. The Inclusive Innovative And Brilliant SHENZHEN 深圳印象
TO THEFUTURE TO THE WORLD 走向未来 走向世界 球中心城市跃迁的新支点 Shenzhen Super Headqaarter* Is Ueder The Background Of The Era Of The Global City Greater Bay Area* And The Dual-model City. lt Is A New Turning Point Of The SHENZHEN 深圳印象
MGM XIAOMEISHA SHENZHEN 公共区
Xiaomeisha Area Wil Work With MGM To Create The World ‘s Top Entertainment Brand Hotel 小梅沙片区将携手MGM 致力打造 科技娱乐艺术国际商务会议婚宴主题特色品牌酒店 成为世界级、国际化、纪念碑式品牌酒店 成为深圳湾区的乐享中心与活力名片
他們充满自信，喜款計割自己的旅行 他们樂于使用社交媒體和其他满故事的平，分享他们的經 Theyareconfidentandenjoyplanningtheirowntravel. Digitallyin-tune.theyusesocialmediaandother storytellingplatformstosharetheirexperiences randReading 品牌内涵与价值观
B rand Reading 品牌内涵与价值观 休闲旅行 他們的来访是為了度假 商務或浪漫的邂逅 ell-traveled theyvisitus forbusiness.leisure and/orromanticoccasions.
他们熟表于藝術，時尚和設計， 并在意細節.
Current and worldly. they are passionate aboutart fashion anddesignandhave a keen eye for detail. randReading SSNOMEBHA SHNHN 品牌内涵与价值观
ARFGENT C塔及相邻地店室内装饰设计 CCD
AVENTS BRA 品牌阅读 03 04
PROJECTDESCRIPTION 项目概况 BRANDREADENG DESIGN CONCEPT DESIGN DEVELOPMENT 品牌阅读 设计概念 空间意向
FROMVILLAGE TOMETROPOLIS 从沧海桑田到鸿图巨构 多元文化交汇碰撞与融合，兼容井需，勇于创新，灵秀超 群的始南文化是深圳的文化根脉 The Integration Of Diverse Cultures. The Inclusive Innovative And Brilliant Lingnan Culture Is The Roots Of Shenzhen SHENZHEN 深圳即象
TO THE FUTURE TO THE WORLD 走向未来走向世界 球中心城市跃迁的新支点 Shenzhen Super Headquarter IsUnder The Background OfThe Era Of The Global City Greater Bay AreaAnd The Dualmodel City. It Is A New Turning Point Of The SHENZHEN 深圳印象
W WALDORFASTORIA New Bund ShangHai 前滩13-01地块项目上海前滩华尔道夫 CCD
At The Pace Of The Parallel World Towards The Net Wave Of Prosperity. 我们的设计核心是，以平行世界的步调，迈向下一个前滩“源”的盛世浪潮.
Caolhjing Gang 漕河泾港 Chanyang Lak 川杨河 YongHuanspu River 小黄浦江 Sanlinlxi Gang 三林北港 Sanlintng Gan 三林塘港
CONVERGE&PROSPEROUS 【浪潮汇聚，前滩盛世】 THEME十是设计主题
NEW BUND SHAN GHAI 上海， 前滩源 iforlvng 的定位是生态宜居的“新上海” Tie bisldinsarereadhe The cty is ahways warm 这里的建筑是可以阅读的， 城市的设计是有温度的.
Concept design of Yinchuan Wine Estate 银川红酒庄园概念方案设计 DESIGN 宁夏银川2024
关于宁夏-银川 宁夏简称“银”，古称“银”，古称“兴庆府”、“宁夏城”.
银川市素有 江南、鱼米之乡”的美誉.
银川历史上由于黄河不断 改道，湖泊湿地众多，古有“七十二连湖”之说，现有“塞上湖城”之 美称.
"NingxiaCity"in ancient times. diversion of theYellowRiver there aremany lakes andwetlands.In ancient times it wassaidthat "72 lakes are connected” and nowit is known as“the lake city on the fortress". ELCOMETo NINGXIA
凤凰城-银川文化 银川市号称凤凰城，之所以叫做这个名字是因为一个民间传说，传说古 代的时候从东南方飞过来了一只凤凰，落在了贺兰山上，并且在这里栖 息还繁行出了许多的后代，从此以后这一片荒凉的地方才有了人烟气息， 所以说现在的银川人都是凤凰的子孙.
名字的来历 “银川二饲最草被一些文人用来形容其水光激滟、水映晴光的水乡风 “连山似奔浪银川取名，黄河一带宽.
城郭渺如舫，银川亦寥廓.
清雍正年间逐渐用来指代泛指银川平原引黄河灌区，清乾隆，正式设立 银川书院，“银川”一词的指代范围趋于具体、明确，已初具地名意义.
ELCOME ToXINCHUAN
HELANMOUNTAINFOOT-POWERFULANDCONTINUOUS 贺兰山-气势浑厚连绵 连绵的群山如屏障，西北风光一览无余.
给人心远阔达的感受.
The continuous mountains are like barriers and the northwestsceneryisataglance. Itgivespeopleabroadfeeling 沧桑贺兰北国风，黄沙咏尽英雄，茫茫塞上西归月，余辉歌尽沧桑
银川风俗-YINCHUANCUSTOMS 回族、少数民族文化 斋月 古尔邦 >>> 回族饮食文化 正月十五社火表演 空间文化 长城文化 边塞文化 >>> 贺兰山文化 历史文化 丝路文化 >>> 西夏文化 成边文化 XINCHUAN CULTURE
表B.0.7 桥梁总体 报审、报验表 工程名称： 项目工程 编号：001 致： （项目监理机构） 我方已完成 某某建设项目桥梁总体 工作，经自检合格，请予以审查或验收.
附件： 隐蔽工程质量检验资料 □ 检验批质量检验资料 □ 分项工程质量检验资料 施工试验室证明资料 其他 施工项目经理部（盖章） 项目经理或项目技术负责人（签字） 年月日 审查或验收意见： 项目监理机构（盖章） 专业监理工程师（签字） 年月日 注：本表一式二份，项目监理机构、施工单位各一份.
桥梁总体分项工程质量检验评定表 浙路（ZP）106[801] 分项工程名称： 桥梁总体 （桩号、墩台号、孔号） 工程部位： 某某建设项目 所属建设项目（合同段） 项目工程 所属分部工程名称： 桥梁工程 所属单位工程： 项目工程 施工单位： 分项工程编号： 1、桥梁工程应按设计文件内容全部完成.
基本要求 2、桥下净空不得小于设计要求.
3、特大跨径的桥梁、结构复杂的桥梁和承载能力需要验证的桥梁应进行荷裁试验，试验结果应满足设计要求和符合相关技术规范的规定.
实测值或偏差值 质量评定 项次 检查项目 规定值或允许偏差 3 5 9 10 平均值 6 合格率 代表值 (%) 合格判定 桥面中线偏位（m） 20 0 15 12 13 5 1 0 10 8 4 100% 实测项目 车行道 ±10 0 5 3 3 3 7 0 0 9 0 100% 桥面宽（mm） 人行道 ±10 一般 6 7 1 6 -2 2 0 0 -1 100% 项首 桥长（mm） 300 100 299 12 42 255 209 11 152 87 269 87 100% L<50n ±30 26 -7 -23 29 0 11 2 9 21 9 %001 桥面高程（m） L≥50n ±（L/500020) 15 -11 16 11 6 19 10 6 90% 1.桥梁的内外轮席线形应无异常突变. 外观质量 2.结构内外部、支座、伸缩缝处应无残渣、杂物. 质量保证资料 3.桥头不得出现跳车. 工程质量等级评定 检验负责人： 检测： 记录： 复核： 年月日 浙江省交通建设工程监督管理局 表B.0.7 钢筋安装 报审、报验表 工程名称： 项目工程 编号：001 致： （项目监理机构） 我方已完成 某某建设项目钢筋安装 工作，经自检合格，请予以审查或验收. 附件： 隐蔽工程质量检验资料 □ 检验批质量检验资料 □ 分项工程质量检验资料 施工试验室证明资料 其他 施工项目经理部（盖章） 项目经理或项目技术负责人（签字） 年月日 审查或验收意见： 项目监理机构（盖章） 专业监理工程师（签字） 年月日 注：本表一式二份，项目监理机构、施工单位各一份. 钢筋安装分项工程质量检验评定表 浙路（ZP）106[802] 分项工程名称： 钢筋、预应力筋及管道压浆 （桩号、墩台号、孔号） 工程部位： 某某建设项目 所属建设项目（合同段） 项目工程 所属分部工程名称： 桥梁工程 所属单位工程： 项目工程 施工单位： 分项工程编号： 1、钢筋安装应保证设计要求的钢筋根数. 2、钢筋的连接方式、同一连接区段内的接头面积应满足设计要求：接头位置应设在受力较小处，任何连接区段内同一根钢筋不得有两个接头. 基本要求 3、钢筋的搭接长度、焊接和机械接头质量应满足施工技术规范的规定. 4、受力钢筋表面不得有裂纹及其他损伤. 5、钢筋的保护层垫块应分布均匀，数量及材料性能应满足设计要求和有关技术规范的规定. 6、钢筋应安装牢固，钢筋网应有足够的钢筋支撑，在混凝土浇筑过程中钢筋不应出现移位. 项次 规定值或允许偏差 实测值或偏差值 质量评定 检查项目 1 2 3 4 5 6 7 9 10 平均值、 代表值 合格率 （%） 合格判定 两排以上排距 ±50 0 28 43 16 18 46 45 34 -22 4 100% 受力钢筋 间距 梁、板、拱助及拱上 建筑 ±10（±5) 2 -1 2 3 3 0 0 -1 -2 -1 100% 关键 (mm) 同拌 实测项目 基础、错促、墩台身、 ±20 7 11 10 6 -1 项目 柱 0 9 -1 13 100% 保护层厚度 梁、板、拱肋及拱上 建筑 ±5 3 -1 4 3 I 4 -1 2 1 %001 (mm) 基础、错啶、墩台身、 柱 ±10 -4 -2 4 3 4 2 4 -1 1 -5 100% 箱筋、构造钢筋、螺旋筋间距 (mm) ±10 9 9 8 -2 -6 6 2 9 80% 一般 钢筋骨架尺寸 长 ±10 7 8 2 9 6 5 2 -1 6 90% 项首 (mm) 宽、高或直径 ±5 1 0 0 3 4 0 1 0 4 %001 弯起钢筋位置（mm） ±20 0 18 6 11 -1 -12 8 15 0 18 100% 1.钢筋表面应无裂皮、油污、颗粒状或片状锈蚀及焊渣、 外观质量 烧伤，绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架不得松脱和开焊. 质量保证资料 2.焊接接头、连接套筒不得出现裂纹. 工程质量等级评定 检验负责人： 检测： 记录： 复核： 年月日 浙江省交通建设工程监督管理局 表B.0.7 钢筋网 报审、报验表 工程名称： 项目工程 编号：001 致： （项目监理机构） 我方已完成 某某建设项目钢筋网 工作，经自检合格，请予以审查或验收. 附件： 隐蔽工程质量检验资料 □ 检验批质量检验资料 □ 分项工程质量检验资料 施工试验室证明资料 其他 施工项目经理部（盖章） 项目经理或项目技术负责人（签字） 年月日 审查或验收意见： 项目监理机构（盖章） 专业监理工程师（签字） 年月日 注：本表一式二份，项目监理机构、施工单位各一份.
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DESIGNTEAM AM团队 设计 原创者行业研发者 中国设计力量正在起 Design Originator DevelopersIndustry AM AM Chinas Design Power ls Ring DEsiaN RAISE uew - uerx - BuoyjfuoH - fufleg uf(sog 内蒙古东源投资集团有限公司总部办公楼概念设计方案 138 GRGUP IXTER 9ESIGN WAY 2020
CONTENT 目录 PART1 办公发展趋势 Trends PART2-3方案设计 Programme Design PART4 软装配饰 Soft assembly decoration PART5 VI导视 V1 guide PART6 灯光照明 Light illumination PART7 隐蔽工程 Light illumination AM Design Beljing - HongKong - Xian - Milan 内蒙古东源投资集团有限公司总部办公楼概念设计方案 1.38 VONS9L GRGUP INTER PESIGN WAY
01 OFFICETREND 办公发展趋势 AM Design Beijing HongKong - Xian - Milan 内蒙古东源投资集团有限公司总部办公楼概念设计方案 5%00105N0813N YUAN 4n0#5 IKTER DESIGN IAY 2020
ByteDance 川 字节跳动 北京字节跳动网络技术有限公司 北京时尚万科项目 室内方案设计-最终方案册合集 2022.08.22
CONTENTS 目录 1.项目分析 2.没计目标及略 3.设计成果
1.0项目分析
北京时尚万科字节跳动职场办公项目 项目分析 1.1 区城分析 朝阳公园 红领巾公园 北京故宫博物院 朝阳北路 北京CBD核心区 朝阳路 四惠桥
北京时尚万科字节跳动职场办公项目项目分析 1.2建筑外景
01 案例分析CaseStudy
1st CASE:THE THERME VALS 瑞士瓦爾斯温泉浴場 瓦用斯沼泉把酒店和溫泉以及常 地的景结合為壹體是卒姆托 的代表作品 整集项目包括對3座1960年代的 建进行改造瓦闻斯遥泉建立 在富地開采通石頭的原址上蕴 種石颈成為段計的量感来源運 用这種石颈給設計带来了厚里 感和幕冠
设计师的想法是造频似润穴或石碾場檬的形式 浴室置於半地下，其上是覆董草皮的屋顶由此與自然跟境相调
DGT.
DOT咖啡站是一家城市咖啡店，位于基辅最有活力的街区之一，专门售卖高品质咖啡饮品.
室内 空间是对现代城市生活的表达，将城市的活力和舒缓的节奏合在了一起.
设计的重点是墙面上的马赛克艺术，以像素主题诠释了DOT这个名字.
像素是图像的出发点 设计师特意使用奇特、真诚而通用的图像，没有在其中隐藏任何信息.
DOT中的图案表达了纯 粹的感情，一种普通的大都市居民每天都会体会数次的情绪，如以手掩面，但要更加强烈.
经历 了这种令人失落不安的感情后，人们需要用一杯咖啡搞劳自己，然后全速前进.
室内的第二个重点是一条带有滚动文字的狭窄屏幕.
它创造了一种多变的节奏，如同喝下两倍浓 缩咖啡后血管中流动的肾上腺素.
咖啡厅通过透明的立面成为了城市的一部分.
设计师用玻璃滑门代替了常见的门，让城市的能量 渗入室内.
整个空间完全开放，体现了场所的热情好客.
顾客和他所需要的咖啡因之间只有几步 之遥.
咖啡厅内的台阶和部分墙面覆盖带有像素艺术元素的白色马赛克.
其他墙壁的砖块裸露在外，强 调了这栋建于1900年的建筑的价值.
空间高度为4.75米.
设计希望创造一个明亮高耸的空间，因 此一开始就放弃了设置夹层的想法.
DOT咖啡站中设有两张小桌和一间凹室，可以容纳少量顾客就坐.
此外，人们也可以坐在咖啡店 旁沿建筑立面而设的公共长椅上.
长椅和柜台使用的木材来自老旧的横梁，多年前曾是一些谷仓 中的构件.
这种材料经久耐用，与精致而冰冷的不锈钢制品形成对比，讲述着属于它们自己的故 事.
咖啡店位于基辅中央与Bessarabska广场相邻的道路上.
这是一个充满活力的地点，各种各样的 基辅生活在此交汇.
太阳升起时，精力充沛的卖家们匆匆赶往基辅最大的有顶市场Bessarabka； 与此同时，白领们则冲向周边闪亮的办公楼.
白天，你不仅会看到大量闲逛的外国游客，也会有 许多聪明的年轻人在街角处的现代美术馆外站成一队.
夜晚，这里成为了各色人员见面和集会的 场所.
DOT的每位顾客都像是基辅拼图中的一个像素，只要有他们在，城市就充满了能量、情感 和咖啡.
这这门生意的特点，将高品质的咖啡放在首位.
我们都重视可持续设计的价值，这也是旧木梁、 裸露砖墙和可回收纸杯在项目中出现的原因.
” YoDGroup创始人DmytroBonesko 设计：YOD 地点：乌克兰基辅Baseinast.基辅1号 面积：30.6平方米/329平方英尺 完成日期：2021年 平面设计：真理报设计 摄影师：安德烈-贝祖格洛夫
DOT. Coffee station #1
#1
#1
HOTELDESIGN PORTFOLIO CHENG CHUNG DESIGN
WHYCHOOSECCD ChengChungDesign的特贴是展现其標杆新颖的建， 在割造設計、股務與環境的同時打造完美的耀验.
期化的塞际组合 T E A M EXPERIENCE 登富的酒店合作经验 VISION 视野的第人公司 COST CONT ROL 阜著的成本控制能力 紧密的地工配合 QUALITY
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CCD/Cheng Chung design (HK) was founded by Mr. Joe Cheng specializing in providing interior design and consulting services for top international brand hotels. CCD's elite team with its detailed design knowledge international services and products to their clients.The diverse background of the team and its technological expertise allows it to keep abreast of new directions and innovations in the industry. CCD香港都中设事将所系由著名设計解JOECHENG（郸忠）先生制立專莱為属网品牌酒店提供室内设計及额 同服務是图原顶级品牌源店室内设计機据之一 CCD的精英需除以其卓越的設計事案知减叠富的国察化经验以及卓著的管理技為客户提供優買服将和蓬品.
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国际认证标准ISO9001/ISO14001/0HSAS18001 G4231南京至九江高速公路 安庆月山至海口段 工程可行性研究报告 （主报告） 安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司 ANHUI TRANSPORT CONSULTING & DESIGN INSTITUTE CO. LTD. 二零二四年九月编制
G4231南京至九江高速公路 安庆月山至海口段 工程可行性研究报告 （主报告） 编制单位：安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司 资信证书等级：甲级 发证单位：中国工程咨询协会 证书号：甲142021010678 单位主管 总工程师 项目负责人 李静 参加人员： 研究总院股公 汪慧君吴涛胡胜 刘 杨海宾 干恒栋 国洋龚申袁家冬 送专角章 欢
目 录 第1章 概述 1.1 项目概况 1-1 1.2 企业概况 1-7 1.3 编制依据 1-7 1.4 研究过程及内容. 6-1 1.5 主要结论及建议 1-10 第2章 项目建设背景、需求分析及产出方案 2.1 规划政策符合性 2-1 2.2 企业发展战略分析 2-16 2.3 建设的必要性 2-16 2.4 经济社会与交通发展现状及规划 2-23 2.5 交通量预测 2-64 2.6 项目建设内容、规模和产出 2-122 2.7 项目商业模式 2-128 第3章 项目选址与要素保障 3.1 项目建设条件. 3-1 3.2 建设项目起终点论证 3-24 3.3 方案比选与路线拟定 3.4 要素保障分析 3-54 第4章 项目建设方案 4.1 技术方案 4-1 4.2 工程方案 46 4.3 先进设计理念及落实 4-103 4.4 用地征收补偿（安置）方案 4-106 4.5 建设管理方案 4-107
第5章 项目运营方案 5.1 运营组织方案 5-1 5.2 安全保障方案 5-2 5.3 绩效管理方案 5-5 第6章 项目投融资与财务方案 6.1 投资估算 6-1 6.2 融资方案 ..... 8-9 6.3 盈利能力分析 6-9 第7章 项目影响效果分析 7.1 经济费用效益分析 7-1 7.2 社会影响分析 712 7.3 生态环境影响分析 7-24 7.4 资源与能源利用效果分析 7-31 第8章 项目风险管控 8.1 风险识别与评价 8-1 8.2 风险管控方案 6-8 第9章 工程环境影响分析 9.1 主要研究结论 9-1 9.2 问题与建议 8-6
G4231南京至九江高速公路安庆月山至海口段 1.概述 第1章概述 1.1项目概况 1.1.1项目地理位置 根据国务院批复的《国家公路网规划》，本项目为规划的南京至九江高速公 路的重要组成部分：同时根据《安徽省高速公路网规划修编（2020年-2035年）》， 本项目也是安徽省高速公路网布局“五纵十横”重要组成部分.
起点位于石镜乡孙 家坂利用G4231南京至九江高速公路安庆凉亭至月山段的石镜枢纽，经怀宁县石 镜乡、月山镇、洪铺镇、海口镇，终点在海口镇镇江村北设置海口枢纽互通连接 拟建G4231南京至九江高速公路安庆海口至望江段以及拟建S82海口长江大桥.
项目总体呈南北走向，总体位于安庆市怀宁县及大观区境内.
位于北纬30°36'～ 30°29、东经116°53.1-116°53.4之间.
拟建项目地理位置详见下图.
湖 府城市 本项目 英山县 黄冈市 0 北 黄石市 图例 九江市 含能市 国家商进公站 会城布 业商建公司 江 地市行政中心运县望线 图1.1.1-1拟建项目地理位置图 拟建项目是规划G4231南京至九江国家高速公路的组成部分，是形成连接江 苏、安徽、江西等沿江地区联系的高速公路大通道，对于完善沿江综合立体交通 走廊，支撑长江经济带国家战略实施意义重大.
同时也是安徽省高速公路网规划 安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司 1-1
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 应力蒙皮力学性能实验研究 区彤，谭坚，陈星，王湛，潘建荣”，胡淑军 （1广东省建筑设计研究院，广州510070） （2华南理工大学亚热带建筑科学国家重点实验室，广州510640） 摘要：建筑结构上，蒙皮效应是指围护结构（主要是屋面和境面）对主体结构的整体加强作用.
这种效应大大加强了结构 的空间整体性.
本文以2010年广州亚运会体操馆为背景工程，考察蒙皮效应，分析此结构形式在周期荷载作用下的滞回曲 线和破坏机理，考察其抗震性能滞回性能，确定不同参数如蒙皮板厚度、蒙皮连接方式的影响，对比分析未设置蒙皮钢板的 梁自身平面外稳定性能相对较好，所以没有体现出蒙皮优势.
可以考虑用工字型截面梁来研究蒙皮效应.
关键词：蒙皮效应：实验分析：滞回性能 1引言 建筑结构上，蒙皮效应是指围护结构（主要是屋面和墙面）对主体结构的整体加强作用，这种效应大 大加强了结构的空间整体性.
蒙皮效应很难明确地量化，它受很多条件影响，不同的工程情况下，蒙皮的 作用效应也不同，工程中只将其作为一种结构上的储备.
我国的规范尚未对蒙皮效应做出规定.
英国应力 蒙皮设计规范BS5950-913对屋面和墙面维护结构所用压型钢板的应力蒙皮作用包括设计与施工作了详 细的规定.
2010年广州亚运会体操馆屋面钢结构部分有23m的悬臂端，飘带单层网壳跨度达64m.
在其局部结 构上铺设5mm厚的钢板考虑应力蒙皮作用，如图1所示.
需保证钢板和支承构件的可靠连接，为了减少 板本身的挠度，板边嵌固于钢结构上表面，节点大样见图2.
蒙皮钢板 LEO LEOX 3 界钢板 5 蒙皮钢板 图1体操馆局部铺设蒙皮钢板 图2钢板连接大样 本文以此工程为背景，考察蒙皮效应，分析此结构形式的周期荷载作用下的滞回曲线和破坏机理，考
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 察其抗震性能滞回性能，确定不同参数如蒙皮板厚度、蒙皮连接方式的影响.
对比分析与未设置蒙皮钢板 的结构形式的周期荷载作用下的滞回曲线和破坏机理.
2试验模型及循环加载方案 2.1试件选取 根据试验条件采用缩尺比例模型（比例约取0.6（模型/原型）），梁高度适当调整（为了分析梁高的变 化对蒙皮作用的影响），且取一跨进行分析，增设一个未设置蒙皮的试件模型.
每组2个，共7个试件.
具体参数和构造见表1和图3.
表1试验模型尺寸表 试件 箱型梁 跨x长x厚 角焊缝 角钢 个 (bxlxt) 数 A组 B240x120x6x6 1200×3000x3 双面 L40x4 2 B400×120x6x6 单面-贴板 B组 1200×3000x3 加强 L40x4 2 C组 B400×120x6x6 1200x3000x2 双面 L40x4 2 D组 B400×120x6x6 1200x3000 一独立 悬臂梁 1 图3-B组示意图 2.2循环加载方案 加载设备及安装如图4所示（采用了两个油压千斤顶）.
试验时，将试件固定在反力墙上，两端上下 两面分别加一荷载分配梁：两个200吨油压千斤顶放于上下分配梁中点处，分别上下推压，因此试件在往 复的荷载作用下进行试验.
应变采集和位移计采集，均采用DH3816静态应变采集系统.
加载点位置在离梁端150mm处.
力和位移都取向下为负，向上为正.
弹性阶段采用力荷载控制，屈服 后采用位移加载控制，加载量要根据屈服时的位移待定.
试验全过程，均施加反复荷载，用以得到其相应 的滞回曲线.
性连统件 图4-1加载立面示意图 图4-2采用油压干斤顶的试件加载图 根据JGJ101-96《建筑抗震试验方法规程》的要求，并参考ECCS的方法，对试件A、B和C均采用 了位移加载，并得到相应的荷载一位移曲线.
试验前对各试件进行有限元分析，参照文献分析方法以确定试件的大致屈服荷载、屈服位移以及 可能发生最大应力位置，并在试验前贴上应变花.
实验时，初始采用力控制，根据有限元模拟得到的屈服 荷载在一半屈服荷载0.5F处循环加载3次.
进入弹塑性后，改用位移控制，（屈服位移值由最大应变值和 2
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 荷载位移值是否为线性变化两者共同确定），得到相应的屈服位移.
之后，按△y、2Ay、2.5Ay、3△y， 并拉压各做三次（均以试件梁端位移计来控制位移），直至构件被破坏.
具体加载制度和屈服位移见表2.
表2各试件的加载制度 试件编号 加载方式 屈服位移（mm） 加载方案 A1、A2 位移加载 yj=55.9Ay;=49.9 ±0.5F 三次 ±Ay三次 B1、 B2 位移加戟 Ayy=44.5Ay=49.9 ±2Ay三次 C1、C2 位移加戟 Ay=45.3Ay=45.7 ±2.5Ay三次 ±3Ay三次.. D 位移加载 y =45.3 注：表中的±Ay是从0加载到AykN，接着卸载到位移为0，再反向加载到Ay 试验过程中，需始终保持循环加载的均匀性和连续性，且正、反向加载和卸载速度保持一致，以保证 所采集数据的稳定性.
2.3试验现象及破坏形态 根据加载方案，研究试件的实验现象和破坏形态.
分析其应力分布、滞回性能，了解其破坏特点.
在试验过程中，对各试件采用循环加载后破坏形态大致相同：初始加载时根据应变花上的应变值和荷 载位移曲线确定各试件的屈服位移，再根据2.2节中的加载方式往复的加载和反向加载.
当各试件的位移 在23倍的屈服位移时，梁端根部处被拉裂，构件迅速被破坏.
各试件的破坏详图见图5.
实验现象和破坏形态分析：A、B、C组试件在加载到屈服时开始在梁根部与蒙皮焊接的位置出现细微 裂缝，加载到2倍屈服位移时裂缝进一步发展，同时梁下翼缘开始出现裂缝.
继续加载到2.5或者3倍屈 服位移时，构件完全破坏，无法继续加载.
由于上部有蒙皮的作用，在梁根部处有集中应力，所以试件总 是在梁根部上翼缘先开始出现裂缝，下翼缘后出现裂缝.
因此往下加载的荷载总是比往上加载的荷载小一 点.
单根梁试件D在屈服前并没有失稳，箱形截面梁的平面外稳定较好.
最终破坏时梁根部被压鼓并出现 一点失稳弯折.
各试件的破坏图如下所示： 图5-1节点A、B、C上翼缘、下翼缘破坏图 图5-2节点D上翼缘、下翼缘破坏图 3
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 3 试件的滞回性能分析 通过对试件A、B、C和D试验分析可得，各试件的滞回性能如图6所示，屈服位移、屈服荷载、极 限荷载值如表3 A组的两个试件的荷载-位移滞回曲线最饱满.
进入届服后，由位移控制，在相同的位移下，上下两边 的力不相等.
A1上下的极限荷载相差为7.5%：A2上下的极限荷载相差为15.9%.
产生此现象的主要原因 是进入屈服强化后两边刚度不等.
B组两个试件荷载-位移滞回曲线比较饱满，滞回曲线中间略有“捏缩”.
由于B的梁截面是A的一倍， 所以B试件的承载力明显比A试件高，平均高出97.5%.
B1上下的极限荷载相差为15.7%：B2上下的极 限荷载相差为19.8%.
C试件的荷载-位移滞回曲线与B试件相似.
B与C蒙皮的厚度不同，但试件承载力基本相同，蒙皮 厚度的变化基本没有影响.
B1上下的极限荷载相差为8.1%：B2上下的极限荷载相差为14.8%.
试件D的荷载-位移滞回曲线比较饱满.
滞回曲线中间略有“捏缩”.
D与B、C梁截面相同，极限承载 力与B、C承载力的一半相比都略低，但相差不大，在5%以内，屈服时的承载力也基本一致.
表3各试件的试验参数值 试件编号 屈服位移 屈服荷载 极限荷载（下） 压力极值（上） A1 55.91mm 85KN 133kN 143kN A2 49.92mm 90KN 126kN 146kN B1 44.45mm 157.5KN 255KN 295KN B2 49.91mm 156.8KN 242KN 290KN C1 45.29mm 166.2KN 259KN 280KN C2 45.65mm 149.4KN 264KN 303KN D 44.47mm 81.5KN 129kN 140kN A1荷载-位移曲线 A2荷载-位移曲线 B1荷载-位移曲线 200 400 150 荷 150 荷 300 荷 100 载 100 载 (KN) 200 KN) KN 100 200-150 50 100 150 200 -200-150; 50 100 150 200 -150-10g 50 100150 加载点位移 加载点位移 s. (Ru) 15% 150 (mm) 加载点位 400 -300 移（mm） 荷 300 载 20 B2荷载-位移曲线 400 C1荷载-位移曲线 KN) 400 10 300 荷 300 载 200 荷 200-15 载 200 100 (KN) 109- 30-150 50 100 150 -150 50 100 150 加载点位移 加载点位 009- (u) 移 (um)
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 C2荷载-位移曲线 D荷载-位移曲线 400 200 荷载 300 荷 150 （KN） 200 100 10p （KN） 50 200-150-109 50 100 150 200 -150 -100 50 100150 加载点位移 (mm) 加载点位移 300 150 () 4结论 本文通过蒙皮试件的试验研究，可得到以下结论： 1、每个试件的滞回曲线都比较饱满，具有较好的耗能能力： 2、有蒙皮的试件，控制在相同的位移，当梁在负弯矩作用下时（千斤顶向下压，使梁上翼缘受拉， 蒙皮受拉）比梁在正弯矩作用下荷载略小.
这是因为由于蒙皮的作用，梁侧向失稳得到有效约束，但同时 在梁根部上翼缘处产生了一定的集中应力，使梁上翼缘最早出现裂缝，而下翼缘比上翼缘出现裂缝要晚， 所以上翼缘的裂缝比下翼缘的发展更厉害，导致负弯矩作用下的承载力比正弯矩作用下的承载力略低： 3、B的梁截面是A的1.67倍，所以B试件的承载力明显比A试件高.
理论计算B的承载力应该是A 的2.79倍，实际实验情况为B承载力是A的1.98倍.
主要原因是试件节点处过早开裂，节点处焊缝性能 不确定，导致构件达不到理想的材料强度： 4、B与C蒙皮的厚度不同，但试件承载力基本相同.
因此蒙皮厚度的变化对此试件没有影响.
B、C 的蒙皮连接方式也略有不同，但蒙皮与梁的连接没有出现任何破坏，所以这两种连接方式对此试件没有影 响： 5、D与B、C梁截面相同，屈服荷载、极限承载力与B、C的一半基本一致.
最终的破坏模式，有蒙 皮的都在梁根部开始出现裂缝.
而单根梁最终破坏时是失稳，但此时已经过了屈服.
箱形截面梁自身平面 外稳定性能相对较好，所以没有体现出蒙皮优势.
可以考虑用工字型截面梁来研究蒙皮效应.
参考文献： [1]周奎，叶芳菲，唐颖花.应力蒙皮设计规范BS5950-9介绍（1）[J].建筑钢结构进展，2006 8（3）：48-58. [2]周奎.应力蒙皮设计规范BS5950-9介绍（ⅡI）[J].建筑钢结构进展，2006 8（4）：49-62. [3]周奎.应力蒙皮设计规范BS5950-9介绍（I1）[J].建筑钢结构进展，2006 8（6）：45-60. [4]龚成.
王湛.半刚性端板节点在循环荷载作用下的非线性有限元分析[J].四川建筑科学研究，2011，37（6）：18-21. [5]孙利骄，王湛.弱轴顶底角钢连接滞回性能的非线性有限元分析[J].四川建筑科学研究，2012，38（4）：6-9. [6]JGJ101-96.建筑抗震试验方法规程[S].北京，中国建筑工业出版社，1997.
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文2014年 横琴发展大厦结构连续倒塌分析研究 区彤，徐昕，谭坚，张连飞 （广东省建筑设计研究院，广州510370） 提要：为防止因局部构件破坏而引起整体结构的连续倒場，针对横琴发展大厦巨型转换桁架-钢框架-支撑筒结 构的高危结构单元进行拉索松弛、前断，桁架层杆件失效，角柱失效以及角柱受汽车冲击等情况下的结构连续倒 爆分析，采用Mdas/Gen软件对剩余结构进行线弹性静力分析，构件破坏根据GSA2003简化的评估准则以及钢构 件应力控制法判断.
分析结果表明：该结构主要构件有足够的承载富余量，整体结构有较高瓦余度，可提供多种 传力途径，且在局部破坏时不会影响其他部分结构，整体结构能够很好的将内力和应力重分布，整体结构具有较 高的防连续倒爆的能力.
关键词：巨型转换桁架支撑筒结构局部破坏连续倒爆 1工程概况 横琴发展大厦位于珠海市横琴岛，功能设有办事接待中 心、展示中心、档案中心、信息中心、资料中心、办公用房 及综合性会议室等.
该工程为带巨型转换桁架-钢框架-支撑 简结构，不属于规范所列常规结构形式.
建筑高度约100m， 平面为回字形，尺寸为100m×100m，结构高宽比为 100/69.6=1.44主楼来用4个L型支撑筒形成竖向支撑体系， 支撑筒靠近建筑平面角部布置.
L型支撑筒尺寸为 18m×18m，支撑筒之间结构跨度33.6m，该结构L型支撑筒 外侧布置相应BRB形成BRB消能减震结构.
本工程抗震设 防烈度为7度，Ⅲ类场地，设计地震分组为第1组，设计 基本地震加速度值为0.1g，特征周期0.45s，安评提供特征 图1建筑效果图 周期为0.48s，抗震设防分类为标准设防类.
建筑效果图如图1所示.
复杂多样的建筑功能，建筑物的重要 性，使得其受到偶然荷载作用的概率高于普通建筑物，需要避免该结构因偶然荷载（诸如爆炸、汽车撞击 等）所造成的局部破坏致使相邻构件失效，以致造成连锁反应形成连续性倒塌现象.
2结构体系 该工程塔楼以下巨型竖筒采用混凝土柱加钢支撑，塔楼以上超级竖筒采用方钢管混凝土柱加钢支撑形 式，混凝土强度等级C60，钢材质为GJC390，混凝土柱截面1400~1600mm，方钢管柱截面1200~1400mm.
结构架空层上部楼层设置两层高巨型桁架层（转换层），桁架高度10米，并采用拉索提高巨型桁架刚度， 巨型桁架层支撑上部楼层，楼层荷载大部分通过次框架柱传递至巨型桁架，再传递至巨型支撑筒.
标准楼 层采用实腹式钢梁或者钢桁架形式，截面高度1000-1300mm.
平衡自重的索状态性价比最好，提高了桁架 层的刚度，稳定结构的受力形态，减少施工误差对结构的影响，减少楼板开裂，提高结构的安全度和安全 储备，减少结构用钢量.
本项目预应力拉索初始态即为平衡自重的状态，预应力钢绞线强度设计值f= 1860N/mm²，跨中拉索和悬臂拉索的采用如表1所示.
表1拉素的采用 预应力初始态 跨中拉索 悬臂拉索 平衡自重 两根7X283（单根破断力17099kN) 两根7X151（单根破断力9124kN） 结构整体模型图参见图2和图3.
作者简介：区形（1968一)，男，高级工程师，一级注册结构工程师
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 图2结构模型三维图 图3结构模型立面图 3分析模型建立与选取 对结构进行连续倒塌分析，即在建筑物遭受偶然荷载作用导致结构部分梁柱等构件突然失效后，防止 其在恒载、活载等竖向荷载作用下发生连续性倒塌.
美国总务部GSA2003是世界上第一个防连续倒塌设 计专业规范，其主要贡献在于深化了拆除构件法的概念，每次拆除一个承载力构件并不是为了模拟结构的 实际初始破坏，而是因为这种方式可以正确评估一个结构发生连续倒塌的风险川.
在拆除构件法的具体操 作流程上，GSA2003建议首先建立结构的有限元模型，然后瞬间拆除一根承载力构件并对剩余结构进行分 析|2.
本文采用有限元软件Midas/Gen建立结构有限元模型，根据原结构静力荷载分析和构件破坏影响程度 选取图4-6所示结构单元为连续倒塌分析研究对象，该结构单元承载能力贡献突出，且含有桁架层，是发 生意外突发状况相对高危区域，分析该结构单元在索杆件松弛、崩断以及架空层角柱失效、承受汽车冲击 荷载工况下的防连续倒塌能力.
图4横琴发展大厦连续到塌高危区域结构部分 12 18 17. 图5析架层平面图 图6连续倒塌分析结构单元立面及索、柱构件拆除序号 (1-素 1 2-累 2 3素 3 4-素 4 5-盈1 6泵 2 7-果 3 3-杆 1 9-杆 2 . 10-杆 3 11-杆 4 12-杆 5 13-杆 6 14- 7 15-杆8 16-杆 9 17-柱 1 13-柱 2)
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文2014年 4分析与评估准则 4.1连续倒塌分析 拆除构件设计是将结构中的部分杆件拆除，通过分析剩余结构的力学响应，来判断结构是否会发生连 续倒塌，这种方法的实质是提供有效的备用传力路径，因此又称为”替代路径设计法”.
一般情况下， 每次分析对易遭受作用破坏部位的一个承载构件进行拆除后进行分析，来评估整体结构的抗倒塌能力.
本文对关键敏感构件一拉索、桁架层杆件及柱子进行拆除，剩余结构以受恒载和活载等竖向荷载为主，荷 载按照相应结构设计规范及规定取值，通过以下分析来评估其各种状态下发生连续倒塌的可能性.
（1）索松弛分析，考虑索1和索2的松弛，拆除其构件并在相应荷载效应下分析该索松弛时结构的防连 续倒塌能力.
（2）索崩断分析，考虑索1和索2的崩断，拆除其构件并在其相应的节点处施加反向的索力，该索力考 虑动力系数1.3，并在相应荷载效应下分析结构的防连续倒塌能力.
（3）桁架层杆件失效分析，考虑杆1、杆2及杆3、杆6及杆7、杆8及杆9的失效，拆除相应构件， 考察其抗倒塌能力.
（4）柱失效分析，考虑柱1和柱2失效拆除相应柱子并在竖向荷载效应下分析结构的防连续倒場能力.
（5）汽车冲击作用分析，考虑柱1和柱2遭受汽车冲击作用效应，按照《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012偶然荷载10.3条撞击的规定，对其整体结构承载力进行验算.
4.2评估准则 拆除构件法采用静力分析法时需要考虑结构倒場过程中的动力效应影响，GSA2003的评估指标 DCR=QUD/QCE，QUD为线弹性分析后单元或节点的内力，QCE为线弹性分析后单元或节点的极限承载 力，材料取强度标准值，不同位置构件DCR数值做对应调整，GSA2003对楼层及跨取荷载动力 放大系数A=2.
该项目近似考虑线弹性静力计算和非线性动力计算差异，实际设计时直接简化为A=1.0， 拆除杆件的荷载取为恒载0.25活载，简化评估指标SDCR取为DCR的一半，如表2所示，以此进行评估， 分析流程如下：①整体结构模型未破坏时静力状态计算分析；②拆除相应杆件，分析剩余结构整体响应： ③根据评估指标判断构件是否破坏，评估结构整体抗连续倒塌能力.
表2简化方法 评估准则 GSA2003 简化标准 线弹性静力分析 2x(DL0.25LL) DL0.25LL 动力故大系数范围 楼层及跨度 楼层及跨度 可接受水准（钢结构） 梁、支撑DCR2（1.5) 梁、支撑SDCR1(0.75) 柱DCR 1.25(0.94) 柱SDCR0.625(0.47) 注：括号内表示不规则结构对应的限值 4.3受力构件评估标准 钢结构的构件评判标准可将表2中的标准换算成应力控制法，其中Wp为截面的塑形模量，W为截 面模量，为钢材强度标准值，钢梁和钢柱参考表3中的规则结构取值，受拉支撑主要承受轴拉力，直接 参考规则结构SDCR值，如表3所示.
表3钢构件应力控制法 构件类别 控制应力[d] 梁 SDCR =f(Wp/W) 柱 SDCR ≤f(Wp/W) 受拉支撑 SDCR / 受压支撑 SDCR wy 5正常设计状态下结构性能分析
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 整体结构未破坏时梁1中点竖向位移为27.48mm，梁2左端点竖向位移为15.66mm，梁3中点竖向位 移为23.981mm，杆4竖向位移为19.08mm，杆5竖向位移为15.78mm，均小于其L（跨度）/400，满足要 求；柱1竖向位移为7.14mm，柱2竖向位移为6.57mm.
索1受拉力为9199.3kN，索2受拉力为4860.9kN，索3受拉力为9099.6kN，索4受拉力为4749.8kN； 索最大应力值为242MPa，各构件应力值如附表所示，均未超过容许值，满足承载要求，位移、应力图如 图7~8所示，结构单元主构件应力值见附表所示，均满足要求.
图7整体结构荷载作用下竖向位移 图8整体结构荷载作用下构件应力图 6结构连续倒塌性能分析 6.1索1索2松弛失效 索1松弛失效后，子结构其余部分承受荷载增大，梁2左端点竖向位移增大到16.12mm，梁1中点竖 向位移增大到30.07mm；其余构件位移变化不大，均可满足要求.
索1失效后索2索3拉力均有减小，索 4拉力增大4.5%，说明梁1附近的结构随索1失效影响较大，使得竖向变形增大，索1松弛失效造成索2 和索3预紧力减小，索4则拉力随之增大，但索1失效仅对其周边结构影响明显，其余结构影响有限；索 1失效后梁1应力值为-107.1Mpa，增大约23%，杆4应力值为57.1Mpa，减小约50%，杆5应力值为37.7 Mpa，基本不变，所以索1失效时桁架层中梁1承担荷载较大，对索1周边构件应力值影响较大，对其余 构件应力值影响有限，但均未超过构件的应力屈服值和容许值，应力重分布后整体结构可继续承载，也不 会发生连续性倒塌，位移及应力图如图9~图10所示.
图9索1拆除后荷载作用下竖向位移 图10索1拆除后荷载作用下构件应力图 索2失效后梁2左端点竖向位移为20.12mm增大了28.5%杆5竖向位移为20.23mm增大了28.2%， 其余构件位移变化不大.
索2失效后，其余索力总体变化不大，索1、素3和索4的应力值分别为233.7Mpa、 244.0Mpa和122.8Mpa，变化均不大；可知索2失效对其他索的影响不大.
杆2应力值变为-123.5Mpa，由 原来受拉变为受压，以作为传力途径调整：仅索2附近构件梁2为96.5Mpa，增大较多，其余部分应力值 影响不大.
综上可知索2失效对其周边结构影响较小，较为安全，位移及应力图如图11~12所示.
图11素2拆除后荷载作用下竖向位移 图12素2拆除后荷载作用下构件应力图 6.2索1索2崩断失效
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 索1崩断后，梁1中点竖向位移为32.979mm，梁2左端点竖向位移为16.917mm，均有所增大；索2 减小了22.3%，索3和索4拉力影响较小；柱1及柱2应力值为-119.6Mpa和-56.3Mpa，基本不变，杆2、 杆4应力值分别为119.1Mpa和-101.4Mpa，杆2增大了61%，杆4则由原来受拉变为受压，起到支承作用， 以进行传力途径调整.
索1崩断造成结构单元左边部分应力重分布，桁架层梁和部分杆件应力增大，但仍 在承载范围内，结构其余部分影响不大，位移及应力图如图13~14所示.
图13素1崩断后荷载作用下竖向位移 图14素1崩断后荷载作用下构件应力图 索2崩断失效后，梁2左端点的竖向位移变为26.615mm，增大了约70%，梁1中点竖向位移为 27.164mm，变化不大；索1、索3及索4拉力均变化不大；索1、索3和索4应力值分别为228.9Mpa、 244.9Mpa和121.9Mpa，相比初始结构变化不大，梁2应力值为156.4Mpa，增大了约3.5倍：柱1和柱2 应力值分别为-113.1Mpa和-70.3Mpa，变化也不大；杆1应力值为-168.7Mpa，增大了1.75倍，其余杆件 变化不大.
可知素2崩断仅对其周边梁及支撑构件变形和内力影响较大，索2周边部分构件承载能力及变 形仍能满足需求，且破坏后并不影响其余部分结构，不会引起连续性倒塌，位移及应力图如图15~16所示.
图15索2崩断后荷载作用下竖向位移 图16素2前断后荷载作用下构件应力图 6.3桁架层杆件失效 杆1失效后，梁1、杆5竖向位移基本未变，梁2位移增大；柱1和柱2变形变化不大；，可知杆1 失效仅引起悬挑部分变形增大，局部影响较大.
索2为6153.1kN，增大26.6%，索1索3索4基本不变， 杆1失效后造成索2拉力增大；杆5应力值为-114.9Mpa，由受拉变受压；说明杆1失效对桁架层悬挑结 构部分影响较大，应增多杆1附近构件的元余度.
位移及应力图如图17~18所示.
15211355135 11112111 图17杆1拆除后荷载作用下竖向位移 图18杆1拆除后荷载作用下构件应力图 杆2及杆3失效后，柱1、柱2、梁1、梁2及杆5位移变化细微：杆4竖向位移为26.049mm，增大 36.8%，可知杆2及杆3失效对结构单元桁架层中间部分构件位移影响较大，其余部分影响有限.
杆2及 杆3失效后索1拉力变为11362.2kN，增大23.5%，索2为5151.6kN，增大5.98%，索3为9822.5kN，增 大7.94%，索4为4617.9kN，基本未变：杆2及杆3失效后梁1应力值为-66Mpa，杆4应力值为94.8Mpa， 杆2及杆3附近的结构影响较大，其余结构影响有限，桁架构件应力值均未超过其应力屈服值和容许 值，应力重分布后整体结构可继续承载，也不会发生连续性倒塌.
位移及应力图如图19~图20所示.
5
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文2014年 气动噪声模拟及其在横琴发展大厦的应用 区彤，张艳辉，许伟.
，谭坚！
（1.广东省建筑设计研究院，广州510010；2广东省建筑科学研究院.
广州510500） 提要：对横琴发展大厦特殊的百叶系统的典型布局，进行了常态风作用下的稳态流场模拟分析，获得百叶周围 区域流场情况及噪声源-用大涡模型和FW-H方程模拟声音的产生与传播，利用谱分析得到幕墙的总声压级和A计 权声压级，从而对其气动噪声的影响进行评价，指导工程设计.
关键词：气动噪声：数值模拟：横琴发展大厦；A计权声压级 1引言 气动噪声是在气体在流动过程中由于自身消流发展或气体与固体的相互作用而产生的一种噪声，其目 前在汽车工业、航空航天及交通运输等方面得到了重视和深入研究，在建筑领域研究和应用的还较少[1].
但随着高层建筑外立面的复杂多样化，特别是幕墙、百叶等的大量使用，气动噪声有时会给使用者造成不 舒适感.
因此有必要对气动噪声对建筑使用功能的影响进行深入研究，以优化建筑设计和提高使用舒适性.
本文针对横琴发展大厦外立面的特殊百叶系统，进行了常态风作用下的稳态流场模拟分析，获得百叶 及其周围区域流场的分布情况：分析风致噪声产生的原因，从而获得气动噪声源.
在此基础上结合LES和 FW-H方程模拟声音的产生与传播，并通过谱分析得到幕墙的总声压级和A计权声压级，对噪声进行评价 分析.
2气动噪声数值模拟 气动噪声的数值模拟是将计算流体力学与声学结合并采用数值计算方法的一门交叉学科，目前模拟方 法有：1）直接计算法：不需要任何声学模型，可直观和清晰地研究气流中的涡旋与势流以及涡旋之间的 相互关系、声波能量的形成和转换以及流体内部的发声机理.
但其计算量大对硬件要求高，还应用的较少 2）CFD结合莱特希尔声类比方法，其将声源的产生与传播分开计算，明显提高计算效率和减小工作量.
本文采用后者.
根据分步求解思想，先需要对目标物体周边通过N-S方程进行外流场的计算，即可获得目标表面的压 力脉动，再应用声学方程计算得到气动噪声.
获得非定常流场解的CFD技术主要有DNS、RANS和LES， 但前两者具有诸多局限性，而LES在计算量和计算精度上都具有优势，可捕捉到旋涡脱落、消流脉动等的 流场特征，能满足气动噪声模拟中的流场计算.
根据CFD模拟结果可得到目标物周围的声源的强度及分布规律，应用基于FW-H方程的积分外推法计 算远场（监测关注点）噪声的声压级频谱和总的声压级.
但仅局限于声波在自由空间传播，不能考虑障碍 物影响及波的反射散射.
3应用研究
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 3.1项目简介 横琴发展大厦位于珠海市横琴岛，南望天沐河，北靠小横琴山.
主楼建筑高度100m，建筑平面外轮廊 从3层开始竖向外挑12.5m.
在建筑外立面悬挑端悬挂安装有装饰百叶系统，典型宽度为750，百叶到内幕 墙的典型间距为2600，竖向布置典型间距为400~1100不等.
3.2典型百叶系统算例的选取 综合建筑立面效果，根据百叶系统的构造以及楼板、横梁、立柱的布局，按照最不利的原则，选取 15F~16F（共20F）楼层间一个标准柱距内的百叶作为模拟对象.
典型几何尺寸及模型建立图1所示.
000 2600 a)建筑立面效果图 b）百叶典型布置示意图 c)噪声监测点示意图 图1建筑立面效果及百叶布置示意图 3.3稳态流场模拟 3.3.1计算模型建立 根据百叶实际外形尺寸和间距建立几何模型，对门式造型流场进行稳态计算，合理创建网格，实现对 计算区域的离散化.
网格划分见图2所示.
图2百叶表面及其周围网格划分 选取RNGk-e淄流模型，取各风向上最大月平均风速换算至建筑顶部后，设定入口和出口的边界条 件，并对流场进行初始化设置，设定整个流场的初始化情况，进行流场的数值模拟计算.
3.3.2噪声源模拟结果 在最大月平均风速作用下，百叶系统表面声功率级分布见图3所示，百叶系统周围噪声源分布见图4所 示.
从图可以看出，百叶系统周围的噪声源主要来自百叶形状本身引起的流动分离，并与百叶条间的间隔 2
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 有关.
最大声源功率级分布在从上至下第二百叶条，同时主要的声源功率级分布在第一、第二、第八百叶 条.
这是因为气流在角部发生分离，形成涡脱落，形成声压，百叶间距突变时在较小间距处流动加速， 使得声压较大.
后续气动噪声模拟时将确定全部百叶条作为噪声源.
el0 图3百叶系统表面声功率级分布（dB） 图4百叶系统横断面上声功率级分布（dB) 3.4气动噪声模拟 3.4.1计算模型建立 以稳态流场分析结果作为初始条件，选定全部百叶条作为噪声源.
对流场进行大涡模拟（LES）获得 非稳态计算结果，进行非稳态模拟时，时间步设为5×10-6s，以捕捉人体敏感的主要声音频段.
总共进行 了30000个时间步的计算.
声音计算时，采用FW-H方程模拟声音的产生与传播，这个方程中采用了Lighthil的声学近似模型.
在 用FW-H方程通过积分计算声音压强时，用"前向时间投射法（forward-time projection）"将声音从发射到接 收之间的时间延迟考虑进去，从而可以在非定常流场计算的同时计算声音压强，从面获得声压级.
在进行非稳态计算时，声模拟时将百叶和门式造型上部各壁面设置为噪声源，每200个时间步保存一 次声压信号文件，计算完成后可以得到一系列的声压时程数据，为了分析百叶周围流场产生的噪声，分别 在百叶后方的玻璃幕墙上布置了一系列声压接收点，以获取不同部位的声压等级，接收点具体位置如上图 1所示.
3.4.2模拟结果 将声源在接收点处产生的声压级进行累加，可获得各接收点的总声压级：在计算A计权声级度时， 在低频率及高频率的声压级值加在一起之前，声压级值会根据公式减低.
声压级值加在一起后所得数值的 单位为dB（A），表1给出了各接收点处的总声压级和A计权声级.
表1不同接收点处声压级 接收点 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 总产压级(dB) 85. 4 88.6 86. 1 86. 8 90.4 88.1 84.6 88.2 85.5 计权声压级（dB(A)) 58. 5 62.2 9°65 09 64.2 61.9 58 61.8 59. 3 3.5结果分析 3.5.1噪声评价 正常人耳能听到20Hz~20000Hz频率的声音（人耳可听声范围"）.
对于2500Hz到3000Hz的声音，人类耳 朵的反应最灵敏，而对低频率的声音，敏感度则较低.
总声压级并不能全面反映人类耳朵对声音频率的非 线性反应.
相对于而言，A计权声级度更能准确地反映人类耳朵对频率的反应.
对噪声的评价一般采用的 是A计权声级度指标叫 从表1中可以看出，百叶后方幕墙中部接收点声压大于两侧，最大点为5号监测点，最大总声压级为 90.4dB，A计算声压级在64dB左右.
参考《住宅设计规范》GB50096-2011中7.3条，起居室（厅）等效连续A声级不应大于45dB，且在建筑 设计中要求建筑幕墙的隔声量大于等于45dB.
因此本结果作为为在建筑外墙面处的室外噪声，室外噪声受 3
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文2014年 到幕墙、墙体的阻隔，会有较大的衰减，而且本文模拟中没有考虑声波在传播过程中发散及障碍物的阻挡 等作用.
所以考虑以上有利因素后，室内噪声等级能够满足办公楼使用要求.
3.5.2接收点噪声频谱分析 通过频谱分析可得到接收点R1~R9各点在各频率时的声压级以及1/3倍频程声压级分布情况.
图5和图6 为5号点的结果，从图中可以看出：各接收点声压频谱图排列密集且连续、平坦，未出现特定频段上的能 量集中，表明建筑周围未出现单频风致啸叫.
0 700e01 Prsn 1002 10ted 00 1(±(5 Awegies Densty 1te 20tedr 1.0erer te-94 1e043-04 Pe04 D64 er04 Frequency (Hz) (ZH) pueg enepO-C/1 e04 图5R5点声压级频域分布曲线 图6R5点A计权声压级频域分布曲线 3.6设计建议 基于以上数值模拟结果，对本项目提以下几点建筑设计建议： （1）百叶系统的百叶条间隔在满足建筑立面效果前提下，间距尽量均匀布置，减少突变和百叶条外 形避免尖角出现，线条流畅，以利于流场发展，减少激涡出现，从而减弱噪声源.
（2）本项目的百叶系统与幕墙之间的建筑功能为检修马道和阳台且间距较大，建议可进行绿化处理， 对噪声的传播起到阻挡和发散的作用，减小室内噪声.
（3）建议对幕墙采用较高的隔音技术措施，在幕墙上不设置常开启的门窗.
4结论 本文针对横琴发展大厦的百叶系统的典型布局，分别进行了常态风作用下的稳态流场噪声源模拟和非 稳态的气动噪声模拟分析，可以得到如下结论，并提出建筑设计建议.
（1）百叶系统周围的噪声源主要来自百叶形状本身引起的流动分离，并与百叶条间的间隔有关.
最 大声源功率级分布在第二百叶条.
（2）百叶后方墙面处中部接收点声压大于两侧，最大总声压级为90.4dB，A计算声压级在64dB左右.
考虑障碍物、幕墙隔音等有利因素，室内噪声等级满足办公楼使用要求.
（3）各接收点声压频谱图排列密集且连续、平坦，未出现特定频段上的能量集中，表明建筑周围未 出现单频风致啸叫.
参考文献 [1] Becker S kaltenbacher M Ali I. Aeroacoustic investigation of the flow around cylinder geometries - a benchmark test case[C]// 13th AIAA/CEAS Aeroacoustics conference (28th AIAA Aeroacoustics Conference). Rome Italy: AIAA Inc 2007. 1-14.AIAA-2007-3511. [2] Fluent A. 12.0/12.1 Documentation[J]. Users Guide Manual Ansys Inc 2009. [3]蒋国荣，王季清厅堂中总声压级的修正计算[J].应用声学，1998（17） [4]GB 50096-2011住宅设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2011.
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文2014年 白云二期航站楼风洞试验及风压数值模拟研究 区彤，刘润富，张夏萍，谭坚 （1.广东省建筑设计研究院，广州510010；2广东省建筑科学研究院.
广州510500） 提要：广州白云机场二号航站楼屋盖属于大跨空间结构，且体型复杂，风荷载对其影响比较大，对其进行风洞 试验很有必要性.
同时，随着计算机的发展，计算流体力学数值模拟（CFD)在风工程中逐渐成为风洞试验的辅助 计算途径.
本文采用风洞模型试验和计算机数值模拟相结合的方法，对主航站楼屋盖的风荷载分布进行了系统研 究，为建筑结构设计提供有用的设计依据.
关键词：白云机场二号航站楼：复杂体型：风荷载：计算流体力学：风工程 1前言 新白云国际机场二号航站楼位于广州市花都区广州新白云国际机场，其南侧为已建成使用的一期航站 楼.
本工程包含白云机场二号航站楼主楼、指廊、主楼入口膜结构、交通中心GTC.
其中主楼、指廊属于 大跨空间屋盖，主楼平面大致呈矩形，屋盖结构采用预应力网架的形式，主楼入口雨棚为大跨膜结构，膜 面跨度18m，含指廊整体尺寸（含规划东西四指廊）约1080m×900m，主楼最大高度为43.5m，屋盖悬挑 长度约21米.
由于建筑屋盖具有大跨、曲面、大悬挑的特殊结构造型，对风具有很高敏感度的原因，风荷载成为此 类结构设计的主要控制荷载之一，因此须对建筑进行风洞试验，获取建筑的风致数据，为建筑结构的设计 提供重要的指导性依据.
另一方面，CFD数值模拟的快速发展，可方便的将建筑周围的流场可视化，同时 也使得抗风研究成本更低，效率更高.
在近十年，CFD数值模拟已经成为风洞试验很好的辅助手段.
图1白云机场俯瞰图 图2白云机场侧视图 本文针对新白云机场二号航站楼、指廊及交通中心GTC（由于GTC高度较主航站楼屋面低，数值模 拟中暂不考虑）采用风洞试验及CFD数值模拟两套方法对建筑的表面的风压分布进行研究，并通过比较 对CFD数值模应用于复杂造型建筑工程的可行性研究评价.
本文主要有两部分构成：（1）风洞试验，刚 性模型动态风压试验.
（2）经典CFD软件FLUENT对主航站楼部分进行平均风压的数值模拟.
2风洞试验
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文2014年 2.1试验设备和模型 风洞试验在广东省建筑科学研究院CGB-1大气边界层风洞内进行，采用了刚性模型多点同步测压试 验技术对模型立面及顶面上的风压时程进行测量.
模型的几何缩尺比为1:400.
试验采用我国建筑荷载规 范（GB50009-2012）中的B类风剖面.
模型在风洞中照片见图3.
本次试验0风向角定义为来流与指北向，以10为间隔逆时针旋转共测试了360°风向角范围内下的36 个工况，风洞试验风向角定义见图4.
-8 17 图3模型试验照片 图4模型方位与试验风向角 2.2实验数据处理 本次模型试验中各测点风压系数按下式计算： C=P-P =P-P (1) 式中，C是建筑物表面某测点i的风压，P为模型上测i的压力平均值，P.
和P分别为参考点处（本 试验为建筑高度43.5m处）的总压和静压平均值，P-P即参考点处来流平均风压，C为测点i的平均 风压与参考点处平均风压之比，称为风压系数平均值.
体型系数可由测点的平均风压系数计算得到 μe= (Z /h)²o (2) 其中μ均称为测点i处的体型系数，Z为测点i所处的高度，a为地貌粗糙度指数，B类地貌a取 0.16. 2.3实验数据分析 2.3.1结构整体风压分布特性 由于来流分离、濮涡脱落以及再附等因素，屋面风压分布较复杂，图5给出了正交风向下结构上表面 的平均风压系数云图分布.
从图中可以看出：①屋面以负压为主，局部因为气流淡涡回流，在屋面形成下压状态，但压力较小： ②在迎风屋面边缘附近出现了高负压区，且平均风压系数的变化梯度较大，在其他区域变化相对平缓，这 说明来流在迎风屋面前缘严重分离，180°风向下，指廊区域屋盖迎风边缘上表面平均风压系数达到1.7： ③由于自身形状较对称，屋面风压系数在0°及180°风向下也基本呈左右对称分布.
本建筑屋盖其他区域，如立面最大正压为迎风立面，最大负压出现在立面转角部位，数据结果与理论 分布符合.
根据测点的脉动风压系数可知迎风屋面边缘脉动风压较屋面中间部位大，一般平均风压较大的区域脉 动风压一般也较大，所以在结构设计时，要采取必要的构造措施，防止围护结构破坏，本项目风压不利区
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 域出现在指廊屋面边缘悬挑区域.
(a) 0° (b) 90° (a) 180° (b) 270° 图5屋盖表面风压系数分布 2.3.2典型区域体型系数分布 如图6所示，区域1为结构横向指廊，区域2为主楼屋盖，区域3为结构竖向指廊.
分别分析0°风 向下区域1和区域2的体型系数分布，90°风向下区域3的体型系数分布.
(a)区域1 (b)区域2 (c)区域3 图6屋盖典型区域示意图 图7和图9分别给出了区域1和2在0°风向下的体型系数分布，由图可知，区域1在迎风边缘上表 面体型系数达到了1.8，此处为悬挑区域，和下表面体型系数叠加后边缘体型系数可达到2.1，为结构体型 系数最不利的位置，其他指廊在对应风向下体型系数分布与其相似，呈阶梯状分布：区域2在迎风边缘体 型系数为1.2，小于区域1的迎风边缘体型系数，主要是由于交通中心GTC的遮挡，其悬挑底部为很小的 负压，叠加后体型系数为1.1，后部区域体型系数变化平缓，大面积的区域体型系数为0.4.
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 图70风向下区域1体型系数分布 图8区域3横截面图 10.0 图90°风向下区域2体型系数分布 图1090”风向下区域3体型系数分布 图8给出了区域3竖向指廊的横截面图，由图可知，屋面呈不规则的曲面形状，内侧为沿立面弧形过 渡至屋面，在顶部形成最高点后再向外侧延伸，从图10给出的体型系数分布图，屋面内侧圆弧边缘体型 系数较小，由于曲屋面最高点处气流分离较强烈，出现较大的负压，其最大体型系数可达到-1.4，外侧区 域气流渐趋平稳，故体型系数较为均匀地分布在-0.4~-0.6之间.
该体型系数分布符合其建筑造型特点.
其 余竖向指廊区域体型分布与此相似.
3CFD数值风洞模拟 3.1计算模型建立及网格划分 白云机场二期项目的屋盖由流线性曲面组成，由于曲面不是由特定的数学方程确定，因而提高了屋面 模型建立的难度.
为了能最大程度的模拟出屋面的建筑造型，同时又保证计算精度，本文采用犀牛软件进 行模型的初步建立实体模型.
犀牛软件建模，能使曲面的模拟精度大大提高.
完整的数值模型如图11(a).
(a)侧视图 (b)网格划分图 图11CFD计算模型
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文2014年 本模型采用TGIRD（立面体）单元进行网格划分，这是由于该单元能在容易满足网格划分的协调性的 同时，又能保证模拟计算的精度.
由于在建筑表面的风场比较复杂，本模型在建筑表面的一定范围内采用 了细网格划分，这样就能对建筑表面的风场进行更好的模拟，网格划分如图11(b)所示.
3.2边界条件设置 数值模拟的边界条件与风洞试验相同，边界范围取22Dx15Dx5H，其中D为建筑物的宽度或直径，H为 建筑物总高度.
计算模型放置与距离入口边界为7D的位置处.
入口边界：设置为速度入口（velocity-inlet），模拟B类大气边界层风剖面，采用Fluent提供的UDF编 程与Fluent作接口实现.
出口边界：设置为压力出口（presure-outlet），变量的梯度均为零（充分发展流动）.
计算域顶壁及侧壁边界：设置为滑移壁面.
建筑物壁面和地面：设置为无滑移壁面.
3.3计算结果分析以及与风洞试验对比 本文给出本建筑在典型风向角下三维风压系数分布图，具体如下列图示： (a)0度 (b) 180 度 (c) 90°和 270° 图12典型风向角下模拟计算风压系数 对比风洞试验、CFD数值模拟得到的风压系数云图，可知两种方法得到风压分布规律基本一致，指廊 部位最大风压系数出现位置及数值也基本一致.
由于数值模拟忽略了机场交通中心GTC，所以主楼悬挑部 位在迎风状态下CFD模拟数值大于风洞试验数值.
详细研究图13所示区域在各风向角下的平均风压系数.
图14给出了数值模拟和风洞试验分别得到的区 域平均风压系数随风向变化图，由试验结果数据可以看出，两种数据基本上都呈对称分布，虽然数值上存 在着一定误差，但总体的变化趋势是相符合，相一致，出现数值误差的原因一部分是因为网格的划分，因 为在负压区，气流激涡大小可以达到分米数量级，而在网格划分时只能达到米数量级，因此在选代过程中 存在着误差的积累，另一原因是数值模拟未考虑交通中心GTC的影响所致.
至于其他区域的数据，与试验
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 某超高层建筑结构体系方案比选 包联进钱鹏陈建兴 （华东建筑设计研究院总院.
上海200002） 提要：本文以一400n高的超高层建筑为对象，假定风荷载，各体系的楼面布置、核心筒和竖向构件的总面积均相同的情况 下，比选了5种不同方案的外围结构体系.
首先，从结构抗侧的效率来评判各个方案的优劣，然后再结合建筑功能和立面要 求以及对施工速度和结构造价等指标对这5个方案综合进行了评定，最后给出了相对较优的两个结构方案.
关键词：结构选型，方案比选，结构效率，造价，楼面效率 1工程概况 本工程为一建筑方案竞赛项目，位于深圳福田区，建筑主要功能为办公和酒店，地上共86层，地下3 层，总建筑面积约为28.5万m².
建筑高度为400m，塔楼和核心筒平面形状均为正方形，底层平面尺寸分 别为54m×54m与27m×27m（如图1、2所示），塔楼高宽比约7.4，基本层高为4.5m.
VIP 5400O 图1建筑效果图 图2标准楼层平面图 本项目场地抗震设防烈度为7度，设计地震加速度0.1g，设计地震分组为第一组，场地类别为IⅢ类， 场地设计特征周期为0.45s.基本风压按50年重现期的基本风压值0.75kN/m²计算.
2结构选型 结构体系的选型必须基于安全、适用和经济的原则，同时需考虑结构抗侧刚度、抗震性能、重量和施 工可建性等问题的要求.
结合本项目特点，对于此类超高层建筑可采用的结构抗侧体系主要有：稀柱框架 -核心筒（带伸臀）、巨型框架-核心筒（带伸臂）、支撑桁架筒-核心筒、斜交网格-核心筒、筒中筒（框筒- √ 基金项目：“十二五*国家科技支撑计划课题（20128A07801) 作者箕合：包联进，（1971-)，男，工学硕土，教授级高级工程师
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 核心筒）等结构体系.
结构内筒采用钢筋混凝土核心筒，与外围结构体系组合形成双重抗侧体系，共同 承担风荷载、地震作用等引起的水平剪力和倾覆弯矩.
为了简化分析，假定这5种结构的楼盖结构和核心筒的布置均保持不变，变化的是外围结构体系.
变 化时外筒的竖向构件及支撑在水平面内的投影面积总和均相同.
此外，前三种结构体系每隔15层设置一 道两层高的环形桁架，共6道：前两种体系每隔30层设置一道伸臂桁架，共3道.
不同体系的平立面布 置如图3所示： 1稀柱框架 2巨型框架 3支撑析架简 4框筒 5斜交网格 图3不同结构体系的外框平立面 以筒中筒为例，结构从底部向上主要构件的截面尺寸变化如下：柱子截面从1.8mx1.2m变化为 1.0mx0.8m，角柱面积取为中柱面积的两倍：外框梁截面从1500x500x30x40mm变化为1200x300x20x30m： 结构立面开洞率从40%变化为57%，核心筒墙厚度从1.0m变化为0.6m.
外框柱主要采用含钢率为6%的 SRC柱，混凝土采用C70，核心筒采用C60混凝土，框架梁采用Q345GI钢材.
3方案比选 对于结构方案的评价主要可以从结构效率的角度出发，采用楼面效率、单位面积重量、结构的周期、 顶点位移和底层柱轴向应力比等指标来衡量.
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 整构件面积比楼层有效育积比 915% 本项日 长沙国金中心广州西塔 广州东塔 环球金融中心 图4国内类似工程楼面效率分析 本工程采用CSI的ETABS有限元软件对以上5种方案进行整体建模分析，模型嵌固端在土0.000.
计算 的结果表明，风荷载是本项目的主要控制工况，在50年风荷载作用下，除了前两种方案，其余3个方案 均满足结构规范层间位移角1/500限值的要求.
楼面效率是指扣除竖向构件后楼面实际可以使用的面积与楼面总面积之比.
图4给出本工程与国内类 似工程的底部楼层的楼面效率分析，可以看到本项目的楼面效率为91.1%，与其它已完成工程相当，说明 本工程的竖向构件面积处于合理区间内.
↓690 1-685 9.00 1.680 L673′ 8.00 7.96 7.96 (xw/1) 1.670 1.660 7.00 75 1.650 1.649 L646 6.00 1.640 s0 1.630 1620 3.00 1610 2.00 1.600 1.00 1.590 0.00 2-巨型概架1-稀柱 4-框岗5-斜交网格3-支撑架前 1-秘柱2-巨型框架4-枢筒5-剑交网格3-支撑聚 结构体系 结构体系 图5不同结构体系的单位面积质量对比 图6不同结构体系的基本周期对比 图5给出了不同方案结构单位面积的重量，巨型框架一核心筒体系最重，为16.9kN/m²：然后依次为 稀柱框架一核心筒，筒中筒，斜交网格一核心筒，最轻的是支撑桁架筒一核心筒体系，为16.2kN/m².
与 国内类似工程相比，这5种体系单位面积的结构重量均在合理范围之内，如表1所示.
总的来说，巨型框 架一核心筒体系每平米重量要多一些，支撑桁架筒一核心筒体系和斜交网格一核心筒体系用量最少.
表1国内类似工程单位面积质量分析时制 项目名称 结构体系 高度 设防烈度 基本风压 单位面积质量 (m) [度] (kN/m²) (t/m²) 本文项目 5种方案 400 7 0.75 1.62°1.68 广州西塔 斜交网格外筒-核心简 425 7 50 1.57 长沙国金中心 框架-核心筒-伸臂桁架 438 6 0.35 1.83 广州东塔 巨型框架-核心筒-伸臂桁架 530 7 5°0 1.85 环球金融中心 巨型支撑筒-核心筒-伸臂桁架 492 7 0.55 1.55
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014 年 图6给出了5种结构方案的前三阶结构自振周期，平动周期与扭转周期最长的为方案1与2，框筒剧 中，斜交网格和支撑桁架筒最小.
斜交网格的扭转周期较支撑桁架筒要小，这说明这5种体系扭转刚度最 大的为斜交网格体系.
图7给出了在50年风荷载作用下，5种结构方案的顶点位移示意图.
变形由大到小的顺序与结构平动 周期的顺序相一致，从最大的702mm变化到最小的533mm.
这说明结构的抗侧刚度从小到大依次为：稀 柱，巨型框架，框筒，斜交网格和支撑桁架筒.
图8给了不同结构方案在规定水平力作用下底层外框筒承担的倾覆力矩比，最小的是稀柱框架体系， 59.4%，然后依次为巨柱框架、框简、支撑桁架筒，斜交网格体系最大为73%，最大比最小要高出约23%.
这反映了在各方案中，斜交网格筒的整体抗弯刚度最大，该结构体系的楼层平面变形最接近于平截面假定， 整体效率高.
800 800% 702 699 .673. 69.4% 73.0% 00 %00 力矩比例 59.4% 60.3% 64.3% 600 533 60.0% 500 50.0% 项点位移（ 40 40.0% 300 30.0% 200 20.0% 00 10.0% 0.0% 1秘柱2-巨型框架4-枢院 1秘柱2-巨型框架4-枢筒3支撑和规筒5-斜之网格 结构体系 结构体系 图7不同结构体系的顶点位移对比 图8不同结构体系的底层外框筒承担的倾力矩对比 图9，10分别给出了风荷载作用下，腹板框架与翼缘框架底层柱相对应力比（取为各柱由轴力产生的 正应力与相应角柱正应力之比值）沿的示意图，横坐标为各根的位置.
由图可知，对于腹板框架，除了框 筒结构外有较大的剪力滞后外，其它体系的各柱的相对应力比的连线接近直线，所以剪力滞后现象不明显.
相对于腹板框架，则翼缘框架的剪力滞后现则比较明显.
剪力滞后最大的是框筒结构，其中柱的相对应力 比只有0.56.
其次，稀柱框架体系，由于伸臂与环形桁架的带动作用，翼缘中柱的相对应力比为0.76，较 框筒提高了36%.
再次是斜交网格，由于斜杆的作用，结构的整体性好，中柱的相对应力比为0.82，整个 结构抗侧效率较高.
而对巨型框架与桁架支撑筒体系，由于只有两根柱，该图不能反映柱的剪力滞后.
1.5 1.2 相对应力比 0.5 0.8 06 0.5 一任一姓心院 0.4 → 0.2 交网格-核 →-共七 -1.5 新交网-核心简 10 02 30 40 50 60 10 20 30 40 50 60 柱位置(m) 柱位置（m） 图9腹板“框架”底层柱轴力相对值比较 图10翼缘“框架”底层柱轴力相对值比较 综合以上各项指标，即从结构抗侧效率来评判结构体系的优劣依次为：3-支撑桁架筒>5-斜交网格>4- 框筒>2-巨型框架>1-稀柱框架.
第二十三届全国高层建筑结构学术会议论文 2014年 综合评价 在进行方案比较时，除了从结构效率的角度来评价结构方案的优劣之外，还要综合考虑是否能够很好 的满足建筑的使用功能和立面要求，对施工的速度和结构造价的影响.
因此，表2从结构造价，施工难度、 周期以及对建筑的影响三个方面给出各个方案的劣势.
表2各方案的劣势 结构方案 体系劣势 结构效率低，造价较高： 1稀柱框架-核心简 伸臂析架层影响建筑布置、施工周期长： 芯简刚度需求增加.
2巨型框架-核心简 巨柱截面大，影响局部建筑功能： 伸臂析架层影响建筑布置、施工周期长.
巨柱截面大，影响局部建筑功能： 3布架支撑筒-核心简 立面有斜撑，室内效果差： 施工周期长.
4框筒-核心简 立面开润率影响室内采光： 柱网基本固定，低区建筑大开洞需要结构转换.
5斜交网格-核心简 立面有斜撑，室内效果差： 节点施工复杂，施工周期长.
由表2可以看到，每种方案都有其不足之处.
为了综合评价这5种方案，表3按照结构效率、结构造 价、建筑的影响和施工速度这4个指标对这个5个方案进行综合打分，其中A表示最优，C-表示最差.
表3各方案的综合比较 方案 结构效率 结构造价 建筑使用功能、 施工难度 立面效果 与速度 综合评价 1稀柱框架-核心筒 c B A B B 2巨型框架-核心筒 A- A- A B A- 3布架支撑筒-核心筒 A B B B B 4框筒-核心筒 A- A- A- A A- 5斜交网格-核心筒 A B C c B- 从表4的分析结果看：框筒-核心筒与巨型框架-核心筒是相对较优的两个方案，其次分别为桁架支撑筒 -核心筒与稀柱框架-核心筒，最差为斜交网格-核心筒.
5结语 本文以一400m高的超高层建筑为对象，假定相同风荷载、楼面布置、核心筒和竖向构件的总面积， 比选了5种不同方案的外围结构体系.
若从结构抗侧的效率来评判各方案的优劣依次为：3-支撑桁架筒>5- 斜交网格>4-框筒>2-巨型框架>1-稀柱框架.
若综合考虑施工速度、结构造价从及对建筑的使用功能和 立面要求的影响，本文认为较优的结构方案为筒中筒与巨型框架-核心筒体系.
本文在方案比选时，为了突出不同结构体系对结构抗侧效率影响，对荷载的大小、内外筒刚度的协调 5