第一章工程概况

第一节工程概述

工程名称：上海XXXXXX公司总部办公大楼改造装饰工程建设单位：上海XXXXXX公司设计单位：上海市XXXXXX有限公司设计所施工监理：投资监理：上海XXXXXX投资咨询有限公司施工单位：上海市XXXXXX有限公司开工日期：2006年1月4日（暂定）峻工日期：2007年2月14日（共40天）单体名称：集团总部办公大楼结构类型：框架结构建筑类型：办公楼拆除面积：约8800平方米编制时间：2006-12-28

第二章编制说明

第一节编制依据

1.上海XXXXXX公司总部办公大楼改造装饰工程施工招标文件及合同.2.上海XXXXXX公司总部办公大楼改造装饰工程答疑文件.3.上海XXXXXX公司总部办公大楼改造装饰工程墙体尺寸定位图.

4.现场勘察资料，现场建筑物及管线布置，周边环境对拆除工程的要求.

《施工机械安全操作规程》《上海市房屋拆除工程施工安全管理规定实施细则》《建筑物.构筑物拆除技术规程》（DBJ08-70-98）市建委.公安局《施工现场防火规定（试行）》建设部《建筑施工高处作业安全技术规程》《上海市防尘降噪规定》

6.有关安全生产.文明施工的规定；

7.公司ISO-9001贯标档（2000标准），《管理手册》；

8.公司编制的《质量验收评定的企业标准》；

9.总公司和本公司制定的行业与企业标准化现场管理有关规定.细则：

10.现场客观条件和本公司长年从事装饰施工所积累的专业施工经验.

第二节编制范围

本拆除工程专项施工组织设计是严格按照甲方提供的墙体尺寸定位图及要求进行质量策划后编制的，在人员.机械.材料供应.平衡调配.施工方案.质量要求.进度安排等方面统一部署的原则下，编写而成的.本着对业主负责和资金的合理使用，对工程质量的高度责任感，针对本工程设计特点和使用功能要求，我们的编制原则是：“确保工程质量优.速度快.操作性强”.同时保证周边和施工现场的良好环境.

依据投标书及合同范围，本工程施工范围：上海XXXXXX总部办公大楼改造装饰拆除工程.

第三节移交后施工现场检查和踏勘

1.检查拆除部分的现状：

是否影响周边保留部分，是否需要拆除前保护，并采取一系列保护措 根据业主提供的墙体尺寸定位图，施工层面需拆除部分，拆除时施.

2.检查保留部分现状：

损坏.破损等情况. 根据墙体尺寸定位图中需要保留部分的现状，发现有开裂.局部

3.施工层面：

1-8F室内未拆除前，现场杂乱，部分墙面破损

IF原展示厅

4.大楼外立面：

外立面为外墙砖饰面，古铜色铝合金90系列推拉窗；同时有部分空调外机支架分布于立面.

5.电梯厅及电梯：

锈迹斑斑，开关面板已破损. 大楼内原有货运电梯两部，基本可以使用，但比较破旧，轿箱内

6.屋面：

屋面有二个电梯机房及零星办公室；破旧风机管道；无利用价值的水箱：屋面透气孔等.

7.楼梯：

大楼内原有楼梯二部，其中一部为室外梯，栏杆比较破旧.

楼梯

第四节拆除工程主要内容

本拆除工程具体包含：

墙体等，要求保留北面外墙.经过现场勘察了解，现场已经搬迁完毕，部门实施切断，再移交施工单位进行拆除施工.主要内容包括：室内原有装饰（吊顶.隔墙.护墙板.窗帘箱.卫生间隔断.地板等）：外立面原 有铝合金窗：部分窗间墙；入口雨蓬：部分梁.柱：屋面电梯机房、水箱

本次拆除工程，主体为框架结构，共8层，外加屋面层，总高度为33.6米，总面积在8800平方米左右.要求拆除该房屋内的内部装修及地块内的各种管线.管道，要求建设单位在拆除工作开始前，配合有关等.

第五节工程主要特点及施工总体思路

（一）工程主要特点

1.工程性质方面：

前，本次改造使为了配合XXXXXX总部的搬迁，所以在施工时一定要 本工程建设单位为上海XXXXXX公司，由于该楼建造于10数年

目录

第一章总体概述..第一节工程综述 第二节工程概况 .2第三节工程总体设想及施工部署. .24第四节施工区段的划分及主要施工内容 ..32第五节工程实施的重点、难点分析和解决方案. .34第六节主要分项工程施工分析及质量控制.. 第七节施工管理主要策略. ...43 .37第八节施工承诺.. .44第二章技术设计保障体系. ..46第三章对材料的品质控制及样板制度.. .48第四章施工组织机构. 第五章施工平面布置和临时设施布置... ..56 .51第一节施工平面布置 ..56第二节施工平面管理 .57第六章工程协调管理与配合 第三节施工临时用水、用电计算. ...59 ..61第七章劳动力投入计划及其保证措施 ...64第一节主要劳动力投入计划 64第二节劳动力投入保证措施. .5第八章施工机具投入计划.. 第九章材料投入计划及保证措施 ...67 ..71第一节材料投入计划 .71第二节安装设备及材料保证措施 ..2第十章施工进度计划和各阶段工期保证措施及违约承诺.. 第一节编制依据及原则. .74 ..7.4第二节施工进度总控制计划 ..7.第三节工期保证措施 .76第四节工期奖罚措施 ...79第十一章主要施工方法和技术措施. 第十二章文明施工管理及环保措施 ..113 ...81第十三章安全管理措施 ..116第十四章项目质量保证措施及质量承诺. 122第十五章工程成品保护.. 第十六章工程创优计划. ..132第十七章如何在短期内消除室内装修留下的异味措施 ..44 ..135第十八章工程保修承诺及主要措施. ...145附件：施工进度计划横道图

施工进度计划网络图施工总平面布置图

一、工程概述

工程名称：东莞移动通信服务楼二次装饰装修工程招标单位：广东移动通信有限责任公司东莞分公司工程地点：东莞市东城大道10号设计单位：广东省集美设计工程公司

二、工程规模

本工程共21层（含地下一层），总建筑面积为25000m².

三、现场条件

已完成“三通一平”（红线以外通水、通电、通道路及红线内范围场地平整）.

四、招标范围

按招标图纸及工程量清单要求，东莞移动通信服务楼二次装饰装修工程包含的主要内容有：

各楼层总配电箱之后的电气工程、卫生洁具、卫生间成品隔断、标志、窗帘盒、服务楼外墙方柱室内部分装修、攀岩区、新墙分隔等.

不属于本次招标范围的主要内容有：各层电房、机房和消防气瓶室的室内装修、6～13层通信机房的室内装修及首层外墙部分的玻璃门（已招标）：图中示意的活动家具、陈列板、充电站、手机模型、自动售卖机、饮水机、排队机终端、自助终端、媒体演示区、新业务展示区、资料架、移动新业务演示屏、自动多媒体终端、装饰挂画、投影幕、室内植物、艺术雕塑等.

五、承包方式
轻积成膏，激特所，西饰进口1C1
招明龙量：2原单折违面
日光红 轻担出量，2厚报单班违面 亮抗找，友胶
轻据发骨，2m厚品单板面 10宽抗线，灰胶 日光T
楼木饰面有壶消光 限西旺牙重花石 带桃木饰面商率消光 睡贴花肉石饰面
扶木拌面壳消选，凸出水李消光
白色丝印玻璃
RIEBRE

（一）一层装饰装修概况：

1、一层主要部位地面面层装饰作法：

序 施工部位 装饰作法号1 全球通服务大厅 美国白麻咖啡厅、上网区、会议室2 等 美国白麻3 手机展示区、新业务展 塑料地板拼纹示厅、媒体展示厅4 动感地带 塑胶地板客户接待室、接待室、办公室、更衣室、值班室、 塑胶地材5收发传达室6 荣誉展示室、投影区 进口地毯7 消防控制中心 圣象牌防静电架空地板8 办公楼大堂 大咖啡大理石、微晶石地面螺旋楼梯面层 微晶石地面6

层主要部位天花面层装饰作法：

序 施工部位 装饰作法号1 全球通服务大厅 轻钢龙骨铝单板天花乐思龙吊顶、穿孔铝板吊顶、埃2 动感地带等部位特板天花，面饰立邦漆3 客户接待室、接待室、更 埃特板天花，面饰立邦漆

衣室、值班室、收发传达室轻钢龙骨条状金属天花、埃特板4 荣誉展示室、投影区 天花（面饰立邦漆）消防控制中心5 埃特板天花，面饰立邦漆6 卫生间 150宽金属扣板天花办公室、 开放天花原建筑楼板（油灰色7 漆）、埃特板天花（面饰立邦漆）8 办公大堂 轻钢龙骨铝，2mm厚铝单板饰面8mm钢化砂玻璃贴散光灯箱片、9 一层电梯间 镜面不锈钢饰面及轻钢龙骨埃特板吊顶10 其它 原建筑天花，面饰立邦漆

3、一层主要部位墙面面层装饰作法：

序号 施工部位 装饰作法1 首层办公大堂1E/1-A立面 主要采用微晶石饰原建筑点式幕墙、二层走廊2 首层办公大堂2E/1-A立面 1010夹胶清玻璃栏板、局部微晶石及铝单板饰面3 首层办公大堂3E/1-A立面 主要采用微晶石饰面4 首层办公大堂4E/1-A立面 主要饰面为原建筑点式玻璃幕，局部采用微晶石饰面主要采用微晶石饰面，局部5 办公大堂接待台立面 采用拉丝不锈钢饰面2mm厚铝单板、哑光不锈钢6 一层营业厅1E/1-B立面 饰面脚线、5mm厚有机玻璃透光片，内藏霓虹管、1010夹胶清玻璃7 层营业厅5E/1-B立面 2mm厚铝单板、原建筑点式

科技圆创新中心工程 三台塔吊安装施工方案

编制：审核：审批：项目认定：编制日期：2001、5、7

目录

二、塔吊起重性能

三、前期准备

四、基础施工程序

五、塔机安装

六、施工技术资料准备

八、安全措施

一、编制说明

清华科技圆中心工程位于北京海淀区清华大学南侧，由中建一局谊发公司总承包施工.该工程建筑物檐口高度65.4米，为完成垂直吊物任务，必须在现场必须安装三台塔吊，它们分别是1#H3/36B、2#H3/36B、3#F0/23B，三台塔吊的现场布置见图1：塔 吊现场平面布置图.绝对控制1#塔吊中心与3#塔吊中心50.2米间距，以便1#塔吊能够拆装3#塔吊，并且3#塔吊安装45米起重臂，不至于碰撞1#塔吊塔身.

H3/36B，基础形式为承桩式基础安装方式，起重臂长为55米，臂 1#塔吊主要保证西侧17层建筑物的施工，其型号为端起重量为4.4吨，最大起重量为12吨，此塔须3道附着，其中第一道为临时附着，共需安装26节标准节，塔吊最终吊钩高度为86.2米：2#塔吊主要保证东侧17层建筑物的施工，其型号为H3/36B，基础形式为承桩式基础安装方式，起重臂长为60米，臂 端起重量为3.6吨，最大起重量为12吨，此塔须3道附着，其中第一道为临时附着，共需安装25节标准节，塔吊最终吊钩高度为83.2米：3#塔吊主要保证13层建筑物的施工，其型号为F0/23B，基础形式为底板承台混合体基础安装方式，起重臂长为45米，臂 端起重量为2.65吨，最大起重量为10吨，此塔须1道附着，共需安装26节标准节，塔吊最终吊钩高度为73.3米.

1#、2#塔吊由于定位在基坑旁，塔吊的基础块必须承放在特制桩上，且保证特制桩钢筋伸入到基础块内，伸入量不低于1米.

用说明书》和过去成功的技术方案. 方案编制参考了《F0/23B塔机使用说明书》、《H3/36B塔机使

方案中的基础数据源于项目经理部前期提供.

二、塔机起重性能

F0/23B塔吊45米臂起重性能表

幅度 （8） 14.5 16 18 22 24 28 30 32 36 38 40 42 44起重量 4.44.053.753.53.33.1(e吨) 10 2.9 7 2.65

H3/36B塔吊60米起重性能表

幅度 () 21.7 26 30 32 36 39 40 42 44 46 48 50 54 60量 9.7() 12 8.2 7.8 7.1 6.8 6.0 6.0 6.7 15

H3/36B塔吊55米起重性能表

幅度 （8) 23.2 26 29 31 36 37 68 42. 8 45 9起重量(吨) 12 10. 1 9.3 8.6 .4

三、前期准备

一）塔吊入场前项目经理部前期准备

1、根据方案对塔吊在现场进行准确定位，见图2：三台塔吊轴线定位图.2、根据本方案提供的力学数据对1#、2#塔吊的承桩进行科学设计和制作，并提供承桩设计说明书，见图3： 1#、2#塔吊基础施工图.3、两台塔吊的承桩施工，并提供完备的施工资料.4、塔吊专用电箱.为了满足塔吊正常工作，塔吊必须配用专用电箱，项目应根据塔吊的定位对塔机电箱合理5、1#、2#塔吊（H3/36B）正常工作所需的电容量为 布置，塔吊专用电箱距塔吊中心不得大于5米.90KW，3#塔吊（F0/23B）正常工作所需的电容量为70KW.6、提供场地，便于塔吊部件的摆放和汽车吊的入场选位. 由于2#塔吊需在土方施工过程中安装，项目必须提供50吨汽车吊到槽底的坡道.7、准备标号为C35以上的混凝土和钢筋，见图5：塔吊基础块布筋图.9、在塔吊安装当日，项目必须满足安装提出的现场施工 8、对三台塔吊基础块区域进行钎探.条件并派专人负责联系.

10、对架空输电线或通讯线架设防护设置.

二）塔吊专业公司前期准备

1、准备三台合格塔吊.2、安装起重臂和平衡臂时常用的牵引麻棕绳.3、旋紧螺栓的电动扳手以及其他扳手和装拆销轴的榔头.4、运输塔吊部件所必须的车辆. 5、入场安拆人员必须持证上岗.6、必须按照项目经理部统一要求，对设备进行CI准备.

四、基础施工程序

一）1#、2#H3/36B基础施工（由项目经理部完成）

1、根据图2：三台塔吊轴线定位图，对塔吊在现场进行定位.2、按图示3所示和基础施工公司的承桩设计要求进行承桩的施工.3、开挖塔吊基坑，塔吊的基坑大小为5.6米×5.6米 ×1.45米，塔吊基坑底部应为老土层，并夯实坑底.塔吊坑底土壤承载力不小于20吨/平方米.4、项目制作塔吊基础素混凝土垫层，垫层素混凝土垫0.2%，混凝土垫层强度达到60%，方可进行基础予埋 层标号不小于C20，垫层要求平整，水平度控制在工序.

5、在垫层上标记2米×2米的正方形，此正方形中心必

须分别素混凝土垫层中心重合.

6、塔吊专业公司安放马、予埋节，并用斜铁找平.予埋节檐口水平度控制在1%内，达到要求后将马、斜铁及予埋节点焊好，以免由于后面工序的操作，动摇了已经调整好的水平度.

7、项目绑扎塔机基础钢筋，塔吊基础钢筋与承桩探出的1米左右的钢筋必须绑扎相连.此道工序施工质量管理部门必须做好过程控制、施工记录、质量验收.

8、项目测量人员再次测试予埋节的水平度，水平度必须控制在规定的范围以内，作好测量记录.

9、浇注C35以上的混凝土，并捣实，项目在此过程中必须随时监测予埋节檐口水平度，如有变化，则随时进行调整，确保塔吊予埋节檐口水平.混凝土不得往一个方向浇注，以免动摇预理节.

10、塔吊基础保养，作好混凝土强度报告.

11、将接地电阻与予埋节焊接好，并将接地电阻的另一端插于土层里.

12、 验收合格后方能安装塔机. 当混凝土强度达到70%以上时，经质量、安全部门

注：塔吊的予埋施工采用11吨以上汽车吊作为起重设备，汽车吊定位按规范进行.

二）3#F0/23BB基础施工（由项目经理部完成）

1、根据图2：三台塔吊轴线定位图，对塔吊在现场进行定

位.5、在垫层上标记2米×2米的正方形，此正方形中心必 4、混凝土垫层强度达到60%，方可进行基础予埋工序.须分别素混凝土垫层中心重合.6、塔吊专业公司安放马、予埋节，并用斜铁找平.予埋节檐口水平度控制在1%内，达到要求后将马、斜铁及予埋节点焊好，以免由于后面工序的操作，动摇 了已经调整好的水平度.7、项目绑扎塔机基础钢筋.此道工序施工质量管理部门必须做好过程控制、施工记录、质量验收.注：建筑物底板上层钢筋强度大于塔吊基础混凝土块上层钢筋8、项目测量人员再次测试予埋节的水平度，水平度必须 时，按建筑物底板钢筋配置.控制在规定的范围以内，作好测量记录.9、浇注C35以上的混凝土，并捣实，项目在此过程中必须随时监测予埋节檐口水平度，如有变化，则随时进 行调整，确保塔吊予埋节檐口水平.混凝土不得往一个方向浇注，以免动摇预埋节.

2、按图示4所示进行底板防水及垫层的施工.

3、塔吊坑底土壤承载力不小于20吨/平方米.

10、塔吊基础保养，作好混凝土强度报告.

投标人：**********法人代表：代理人：电话：传真：日 期：

一、 投标函

二、 授权委托书

三、 综合说明

四、 优惠条件承诺

五、 投标报价汇总表

详细的预算书六、

七、 设备明细报价表

****工程火灾自动报警及 消防联动控制系统工程

投标文件

*****

(商务标）

目

八、主要材料、零部件、配套件清单九、备品备件一览表

一、投标函

致：***招标代理有限公司

1.根据已收到招标编号*******#招标文件，我方经考察现场并研究上述工程招标文件，我方愿以（小写：元整） 人民币的投标报价按招标文件要求承包本次招标范围内的全部工程设备及材料采购、制作，系统安装调试、试运行及最终验收，技术协助与培训，工程保修和售后服务等全过程的服务工作.

2.我方承诺响应招标文件的条款.

3.一旦我方中标，我方保证立即进行开工前的准备工作，并在开工令下达后立即开工，并在招标文件要求的峻工时间内峻工.

4.我单位保证工程质量达到国家验收规范标准，工程承诺满足总包单位申报省优“**杯”要求.

5.如果我方中标，我方将按照招标文件的要求向贵方提交规定数额的履约保证金.6.我方同意在招标文件中规定的投标有限期内，本投标书始终对我方有约束力且随时可能按此投标书中标.7.除非另外达成协议并生效，贵方的中标通知书和本投标书将构成约束我们双方的合同.8.我方金额为人民币贰万元的投标保证金的交纳证明与本投标书同时递交.9.投标人认为有其他需承诺的内容：若无不可抗拒因素影响，承诺在年月日完成.

投标人：

法人代表或授权代理人：（签章）

日期：年月日

二、授权委托书

致：*****

本授权书声明：在本书上签字的*****公司**总经理合法代表本公司任命在本书上签字的****公司的业务经理****先生为本公司的合法代理人，就*****工程火灾自动报警及联动控制系统工程的投标活动，以本公司的名义签署投标书、与招标人进行谈判、签署合同协议书以及执行一切与此有关的事项.

代理人无转委权，特签字如下，以资证明.

授权人名称：（盖章）*****公司

法人代表：（签章）

授权代表：（签字）

日期：_年月二日

三、综合说明

1.本投标书中工程预算表依据《全国统一安装工程预算定额***省单位估价表》（2000年）标准执行.2.综合费率按0%计取，让利于建方.3.火灾报警及控制设备选用******公司生产的GST智能型系列产品.该产品被全国质量学会评比为“同行业第一品牌”.4.本工程选用的GST5000系列产品为智能新型产品，其探测器与模块的编码采用世界全新技术，用电子编码器进行写码而非传统手动拔码.5.如我公司有幸中标，我公司将严格遵守招标文件中各项条款，响应合同条款的各项要求.

某工业园二期厂房 施工组织设计

第一章编制说明及编制依据

第一节编制说明

在人员、机械、材料调配、质量要求、进度安排等方面统一部署. 1.1本施工组织设计严格按照工程设计图纸及招标书对施工组织设计的要求进行编制.

高度负责的原则，以业主的要求为准绳，对工程质量终身负责，以“科学、经济、优质、高效”为本施工组织设计编制的指导思想.

第二节编制依据

2.1湖南省建筑工程集团设计研究院设计的工程设计图纸.2.2ISO9002质量体系对施工企业的具体要求.2.3国家和行业现行的施工及验收规范.2.4地方和行业现行的施工工艺和工法.

第二章工程概况及工程特点

第一节工程环境

本工程位于湘潭市某开发区，三通一平已具备.该地的温度最热月平均32.6度，最冷月1450mm，日最大降水强度192mm，1小时最大降雨83mm，基本雪压350350N/M，最大冻土深度 平均最低气温3.2度.主导风向夏季南风，冬季西北风，基本风压350N/MF，平均年降雨量0.00mm.该工程公用配套设施完善，水、电供应能满足工程要求.

第二节工程概况

2.1建筑概况（见工程概况表）

工程概况表

建设单 湖南湘电电气有限公司 工程名称 湘电电气工业圆二期厂房位设计单 湖南省建筑工程集团设 工程总工期 183日历天（自定工期）位 计研究院工程地 址 湘潭市某开发区 安全等级 建筑物 二级抗震设防等级 6° 结构类型 框架-剪力墙结构体系建筑主 地上二层体层数

建设规模 总建筑面积1184.6㎡（据设计图所示）地 持力层为强风化泥质粉砂岩基基 础 夯压成型灌注桩墙体 内墙：厚度200mm，采用砼空心砌块，M5混合砂浆础结. 外墙： 厚度240mm，采用MU10烧结空心砖，M5混合砂浆砌结柱 矩形框架柱梁、板 现浇钢筋混凝土梁、板，板厚100mm，120mm.屋面 防水材料为高聚物改性沥青卷材防水屋面：内墙 混合砂浆墙面：釉面砖墙面：装饰 装 顶棚 钢筋混凝土板嵌缝批灰修外墙 涂料外墙面（面层改防水墙漆）：面砖外墙面（面层改为仿蘑菇石 面砖）水泥砂浆楼面：陶瓷地砖卫生间间楼面.踢脚为水泥砂浆踢脚.细石混凝土防楼地面 潮地面：陶瓷地砖地面.门 甲级防火门、木门扶手 门窗栏杆窗、栏杆、扶手 铝合金门窗：不锈钢楼梯栏杆、扶手：不锈钢护窗栏杆.

2.2结构概况

实长由现场打桩贯入度控制，以桩锤重3吨，落距1.2m，最后三十锤计每十锤为一阵，每阵的贯 本工程基础采用夯压成型灌注桩，桩径为400mm，桩端夯扩头直径700mm，桩长14-17m，桩入度不得大于25mm，持力层为强风化泥质粉砂岩.

本工程结构采用现浇钢筋砼框架-剪力墙结构.砼强度等级如下表：

标高 层号 砼等级 备注梁板 柱 基础柱、梁0. 000~ 12 C30 C30 C2512.300

第三节 工程特点

3.1土建部分工程特点：

3.1.1该工程总建筑面积1184.60m²，需分段合理组织，科学优化.

3.1.2质量要求高，施工测量非常关键.

3.1.3该工程的各专业、工种间的协调配合工作一定要事先有安排、过程有监督，事后有检查，始终有记录，具备责任可追溯性.

第三章工程管理目标

第一节质量目标

质量目标：确保优良.

第二节工程进度目标

第三节安全生产目标

文明施工，让建设方满意，争创标准化文明工地.

第四章施工部署

第一节施工准备

1.1技术准备

在工程开工前，组织现场施工人员熟悉、审查图纸，领会设计意图，明确工程内容，着重应注意以下几个方面：

1.1.1组织施工人员认真熟悉施工技术文件，检查土建和其它专业施工图纸有无矛盾，并考虑好施工时交叉衔接方法，并通过熟悉图纸明确工程项目，确定与单位工程施工有关的准备工作项目.

1.1.3作好图纸会审准备工作，进行图纸预审.对图纸存在的问题以及工程有关的问题以书面的形式提前呈报业主或监理，使于图纸正式会审.

1.1.4组织有关人员进一步熟悉规范、规程、标准及图纸会审纪要，及时完善施工组织设计，施工前分级作好技术交底工作.

准备. 1.1.5提出详细的材料、设备、劳动力等计划.提前作好施工物资加工订货的运输供应

1.1.6对本工程采用的新工艺、新技术、新材料进行比较论证，及时确定方案.

1.1.7组织内业技术人员学习资料档案管理条例.

1.2现场准备

1.2.2根据基础平面布置图，作好测量放线及复核工作，并做好记录及标识，为基础施工做准备.

1.2.4为进入现场的人员办理出入证，以便于现场管理.

第二节施工总体安排

2.1在基础、主体及装饰、安装工程施工中，施工总体上分为四个阶段，进行质量、安全和成本控制.第一阶段基础施工：第二阶段主体结构：第三阶段装饰、安装：第四阶段室外散水和收尾等.

2.2主体施工分两个大阶段，基础为第一阶段，1~2层为第二阶段.

2.3装饰、安装质量控制引入样板间作法，在标高、作法及功能全部矛盾解决的情况下再大面积展开，杜绝质量通病和返工.

2.4基础及主体结构施工考虑安装1台起重机或龙门架吊，1台施工电梯做辅助运输工具（具体布置详见施工总平面布置图）.

第三节主要周转材料需要计划

根据本工程的工程特点及工程量，以经济实用的原则，对主要的周转材料作如下选择，具体详见下表：

主要周转材料表

序号 材料名称 单位 数量 备 注2 Φ48钢管 十字扣件 T 套 200 2000 内外架、防护设施等 与钢管配套使用3 接头卡 套 500 与钢管配套使用4 旋转卡 套 1200 与钢管配套使用5 组合钢模 平方米 000 柱、梁支模6 竹胶合板6=12 回形卡 平方米 个 600 5000 与钢模配套使用7 8 密目式安全网 平方米 2000 防护架、提升架围护、安全 板底支模、梁模水平防9 木栋 立方米 200 用于支模板底搁栅等10 5cm厚板 立方米 65 等 用于脚手架板、安全通道

第四节 材料、机具、设备供应保证的应急措施

4.1材料方面

4.1.1各阶段施工前，现场材料组，尤其是采购人员需与甲方一起落实好厂家货源，采用“货比三家”一比质、比价、比服务的原则进行，特别是结构所用钢材、水泥一律采用大厂材 料，确保工程质量.一旦当地物资供应紧缺，在确保质量、不增加或最少增加成本的前提下，从离施工地点最近的地区调入物资，确保工程质量、进度.

4.1.2砂、石、砖等材料受季节性变化影响较大，应根据市场供需变化在丰产期内根据施工需用数量，尽可能储备多一些，以便顺利渡过材料低产期.

4.1.3为确保工程顺利进行，现场材料应增加一定的贮备量.

4.2机具、设备方面

4.2.1施工阶段的机具，根据所提需用量计划，再附加一定的备用量.

4.2.2施工大型设备如起重机、砼泵、搅拌机等，需配备足够的易损零部件或总成件.

4.2.3现场设置施工机具设备，管、用、养、修专人负责及抢修.

第五章基础施工方案

第一节基础工程施工部署

该工程地基为强风化泥质粉砂岩，夯压成型灌注基础.

钢筋笼→浇筑混凝土→成桩→验收. 一、施工顺序：基础放线一桩定位→人工挖孔→验测孔深一→安放混凝土浇捣机架一放置

二、主要质量保证措施

(1)技术保证措施

a、开挖前，组织有关人员学习施工组织设计，并对可能出现的问题预先提出处理意见.b、施工过程中实行岗位责任制，并由各施工员负责施工质量监督检测工作.

c、做好隐蔽工作施工记录，对砼的拌制严格按施工配合比进行.

d、各种材料严格把关，须有材料检验合格证.

(2）安全保证措施

1、建立完善的安全生产责任制，把安全生产落实到人，做到安全生产有奖，违章受罚.

2、进入施工现场必须戴好安全帽，穿好工作服，上班前和上班时不得饮酒.

3、专职安全员应随时检查工地安全情况，在每个施工点设置安全标志，发现事故隐患及时上报并尽快消除.

4、施工中如遇到地下管线等市政设施，应立即报告现场施工负责人，经有关部门处理后方可继续施工.

三、施工组织及工期

（一）施工机械组织

1、挖孔设备配套 10套2、搅拌机 1台3、电焊机 4、切割机 4台 若干5、振动棒 若干6、斗车 若干辆7、空压机 1台8、压浆机 1台

（二）施工工期及劳动力详见相关章节.

第二节人工挖孔桩施工方案

2.1挖孔灌注桩的施工程序是：场地平整一放线、定桩位→挖第一节桩孔土方→支模浇筑第一节混凝土护壁→在护壁上二次投测标高及桩位十字轴线→安装活动井盖、垂直运输架、起 重电动葫芦或卷扬机、活底吊土桶、排水、通风、照明设施等一第二节桩身挖土→清理桩孔四壁校核桩孔垂直度和直径一拆上节模板，支第二节模板，浇筑第二节混凝土护壁→重复第二节挖土、支模、浇筑混凝土护壁工序，循环作业直至设计深度→检查持力层后进行扩底→清理虚土、排除积水、检查尺寸和持力层→吊放钢筋笼就位一浇筑桩身混凝土.

~15cm，内配中8@200双向钢筋，混凝土C20. 2.2为防正坍孔和保证操作安全，按规范要求，桩孔均设混凝土护壁，每节高1.0m，厚8

2.3护壁施工采取一节组合式钢模板拼而成，拆上节支下节，循环周转使用，模板用U形卡连接，上下设两半圆组成钢圈顶紧，不另设支撑，混凝土用吊桶运输人工浇筑，上部留100mm高作浇筑口，拆模后用砌砖或混凝土堵塞，混凝土强度达1Mpa即可拆模.

中间部分后挖桩身圆柱体，再按扩底尺寸从上而下削土修成扩底形.弃土装入活底吊桶或萝筐 2.4挖孔由人工从上而下逐层用镐、进行，遇坚硬土层用锤、针破碎：挖土次序为先挖内.垂直运输，在孔上口安装支架、工字轨道，用电葫芦慢速提升，吊至地面上后，用翻斗车运出.人工挖孔桩底部如为基岩，一般应伸入岩面150～200mm，底面应平整不带泥沙.

线，用水平尺杆找圆周. 2.5桩中线控制是在第一节混凝土护壁上设十字控制点，每一节设横杆吊大线坠作中心

2.6直径1.2m以内的桩，钢筋笼的制作一般在主筋内侧每隔2.5m加设一道直径25～30mm的加强箍，每隔一箍在箍内设一井字加强支撑，与主筋焊接牢固组成骨架，为便于吊运，制平整度误差不大于5cm，钢筋笼四侧主筋上每隔5m设置耳环，控制保护层为5～7cm，钢筋笼 一般分为二节制作，钢筋笼的主筋为通长钢筋，其接头采用对焊，主筋与箍筋间隔点焊固定，控外形尺寸比孔小11~12Cm.钢筋笼就位用履带式起重机起吊（塔吊安装就位后，采用塔吊吊装），上下节主筋采用帮条双面焊接，整个钢筋笼用槽钢悬挂在并壁上，借自重保持垂直度正确

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第一章概述

1.1工程概况

4km，现有护堤公路通至坝址右岸. 潮州供水枢纽工程坝址位于广东省潮州市境内的韩江干流，距潮州市区约

潮州供水枢纽工程是合理调配水资源、为城镇及工农业用水创造条件，结合发电、兼顾航运、水环境保护等综合利用的枢纽工程，工程等级为I等，主要建筑物级别为2级.

韩江由北向南流经坝址，坝址处河床较为宽阔，被江东洲分割成东溪和西溪两道河槽，江东洲顺水流方向绵延十几公里.东溪河床宽约500m，河床高程1.5 ~2.5m，西溪河床宽约400m，河床高程1.2~2.2m.西溪为主河槽，水较深，东溪水较浅，两河床坡降平缓，水流缓慢，坝址处河床剖面呈“W”字形，两岸及江东洲均有堤围防护.

枢纽由拦河闸、发电厂房、船闸、土坝等建筑物组成.东、西溪各布置16孔拦河水闸，东溪右岸及西溪左岸各布置一座厂房，装机容量分别为16MW和24MW，船闸布置在西溪右岸，发电厂房与江东洲、船闸与南堤、东溪拦河闸与东厢堤之间 用均质土坝连接.地震设防烈度为8度.

1.2水文气象和工程地质

1.2.1水文气象

枢纽所在的韩江流域属亚热带季风气候，受海洋性东南亚季风影响很大，高温多雨湿润，雨量充沛.多年平均降雨量1610mm，年雨量分配不均匀，约占全年雨量的80%左右集中在4~9月，其中4~6月多为锋面雨，7~9月多为台风雨.多年平均气温21.4C，年内气温变化较大，最高气温为39.6℃，最低气温-0.5℃，日22m/s，风向多为NW. 内温差变化不太大.相对湿度多年平均为81%，一般在70%~90%之间.最大风速

1.2.2工程地质

坝址处河床地层自上而下为砂层、淤泥质粘土或淤泥层、含卵砾砂或砾砂卵石层.其中东溪河床覆盖层自右向左逐渐递增，上覆1~7m砂层，以下淤泥质粘土或淤泥厚12~15m：西溪河床砂层厚2~4.7m，以下淤泥粘土或淤泥厚13~20m.由于覆盖层深厚，承载能力低，对围堰稳定非常不利.

位于坝址上游右岸约16.2km处的石料场，岩石主要为中粒花岗岩和中粒黑饱和抗压强度为50.9~166Mpa，软化系数为0.45~1. 云母花岗岩，料场内有8条较明显的断层岩脉，岩石饱和密度为2.55~2.76t/㎡，

1.3对外交通条件

潮州市与广州相距463km，与梅州市相距173km，与汕头市相距38km，这三市均有公路可通至潮州市.自广州经广深、深汕高速公路可至澄海，然后经横陇桥可达江东洲坝址处.

广梅汕铁路已全线开通，部分原材料及大型机电设备可通过铁路运至潮州火

车站，再转公路运至工地.

韩江是广东省内重要航道之一，坝址处西溪上、下游可通航载重50t的船只

本工程对处交通尚属方便，主要设备和建筑材料的运输可采用公路为主，水路、铁路为辅的方式.

1.4通讯条件

潮州市电讯部门可提供本合同范围内任一地点的电讯服务，移动通讯网覆盖整个工地.

1.5合同项目、工期及主要工程量

1.5.1合同项目和工作范围

（2）西溪下游灌溉供水工程（指西溪供水明渠和安揭引韩下游水坝）：(3)护堤公路扩建：（4）为完成（1)、(2)、(3）项内容所需的施工房屋、施工辅助企业、施工临时道路工程和其它临时工程：(5）石料场开采（供应（1)、(2)、（3)项内容所需的石料、碎石、石渣及后续的主体和临时工程所需石料、碎石、石渣）.

（1）西溪上、下游围堰（含西溪截流工程及基坑排水）：

1.5.2开工通知

监理人在2002年6月15日前发出开工通知.

1.5.3完工日期

（1）截流护底在2002年9月15日前完成：(2）截流工程在2002年10月10日前完成：（3）围堰堰基水泥土防渗墙施工在2002年10月25日前完成：（4）围堰工程在2002年11月30日前完成.

1.5.4主要工程量

表1-1 主要工程量表

编号 项 日 单位 工程量 备 注1 截流备料 786982 截流抛投 252703 截流战堤填筑 573274 截流拆除 658275 截流护底土工布 23500 300g/m²6 围堰填筑 围堰抛填 m 159448 围堰土工布铺设 36660 200g/m²9 围堰干砌块石护坡 3150

10 围堰土石方拆除 西溪供水明渠土方开挖 江东围堤恢复土方填筑 尼龙袋砂包填筑 576014 尼龙袋砂包拆除 576015 护堤公路扩宽 41816 石料场开采 项 1

1.6主要工程特点

(2）全部工程为临时工程，无保修责任事故：(3)围堰施工期采用东溪导流，施工导流比较简单：（4）围堰备料较多，堤进占时施工强度大，施工机械要求较高；

(1）工程位于潮州市郊，交通方便，施工材料便于采购：

(5）坝址处河床覆盖层深厚，承载能力低，对截流和围堰稳定非常不利.

序号 设施用途 建筑面积（m） 备注1 行政办公楼 260 租用2 职工宿舍 2100 租用3 食堂 90 租用4 医务室 公共卫生设施 30 租用 包括厕所、澡堂等，租用5 9 保卫值班室 100 60 租用7 合计 2640

2.2.3弃渣场规划

根据招标文件和图纸，业主指定弃渣场布置在坝址上游江东围堤内，此渣场堆放西溪上下游围堰、俄堤、下游水坝拆除的渣体及西溪明渠开挖的土料.在使用之前作为上下游围堰施工的材料堆场.

2.2.4土料场、石料场、砂料场规划

坝址附近无储量丰富、质量优良的天然料场分布，土料场选用右岸坝址上游11km处，石料场位于坝址上游16km处，砂场位于距坝址0.5一1.5km处.各料场供应量满足施工需要.

水坝填筑土料采用供水明渠开挖料.

2.2.5材料堆场规划

石堆场、石渣堆场、混凝土块堆场、预制场等），占地面积35658㎡：另一个位于江 根据招标文件及图纸要求，布置两个材料堆场，一个位于西溪右岸（包括块东洲上，用于堆放截流材料，占地面积13937m²，堆场在使用前用推土机平整场地.

第一章施工总说明

1.1工程概况

沙坡头水利枢纽位于宁夏回族自治区中卫县境内的黄河干流上，工程区距自治区首府银川市200Km，距中卫县城20Km.沙坡头水利枢纽工程是以灌溉、发电为主的综合性水利工程.

坝址左岸一级台阶为腾格里沙漠边缘地带，地势较为平坦，可做为工程施工期主要布置场地.

沙坡头水利枢纽工程总库容0.26亿m3，装机容量120.3MW，总灌溉面积为87.7万亩，最大发电水头11.00m，枢纽电站保证出力51.0MW，装机多年平均发电量6.06亿kw.h.主要建筑物包括：南干渠首电站、泄洪闸、隔墩坝段、河床电站、北干渠首电站和土石副坝.坝顶高程1242.6m，坝顶长度867.65m，河床电站坝段坝顶宽度18.15m，河床电站最大坝高37.8m，泄洪闸坝段最大坝高28.4m.

本标段范围为：隔墩坝段以北，土石副坝以南的全部永久建筑物.包括隔墩坝、河床电站、北干渠首电站、安装场坝段、主副坝连接段和开关站等.

隔墩坝段位于河床电站与泄洪闸之间，隔墩坝段上、下游设纵向导墙将电站与泄洪闸分开.上游导墙顶高于泄洪闸底板3.00m顶宽1.50m，导墙顶高程1227m为潜墙.下游导墙顶部高程1237.30m，顶部宽2.00m.隔墩坝段为主厂房的一部分，在1238.50m高程布置有副安装场，下层布置有集水井、水泵房、空压机室等.隔墩坝段底宽23m，最大坝高37.8m.

河床电站坝段总长102.80m，顺水流方向长74.03m，设4个机组段，安装4台灯泡贯流式水轮发电机组，单机容量29MW.电站建基高程为1204.8m~1211.30m.电站基底坐落在弱风化的泥岩上.主厂房宽24.5m，电站运行层高程1233.50m，尾水平台高程1238.50m.主厂房高24.44m.上游进口段设两道垂直拦污栅，孔口尺寸为2孔6.70×26.151m（宽×高）.拦污栅和检修门均由坝顶2x1000kN双向门机起吊.尾水出口设事故门一道，事故门由尾水平台上2x1000kN单向门机起吊.坝睡设灌浆排水廊道，廊道底板高程为1206.80m，廊道尺寸为2.5mx3.5m（宽×高）.在1238.50m平台布置有主变场地，安装3台主变压器.

电站坝段共设置5个排沙孔，1~4*排沙孔位于1*~4"电站坝段流道的左侧.1排沙孔进、出口孔口尺寸分别为3.0mx4.0m（宽×高）和3.0mx3.0m（宽×高）：2*~5*排沙孔进、出口孔口尺寸分别为2.5mx3.5m（宽×高）和2.5m×2.5m（宽×高）.排沙孔进口底板高程为1212.00m：出口底板高程为1221.25m.进口设一道事故门、一道工作门，出口设一道检修门.

副厂房全长53.33m，宽度为14.04m，为4层框架建筑物.

主厂房北端设主安装间，副安装间在隔墩坝段，安装间高程为1238.50m，与场前区和尾水平台同高.

北干渠最大引水流量为55m/s，渠首建有北干电站.电站安装1台直径为3.00m的灯泡贯流式机组，单机容量为3.1MW.电站进、出口流道底板高程分别为1222.68m和1224.74m，北干电站宽度为18.00m，顺水流长度为62.50m.

GIS开关站布置在左岸安装场下游东侧距副厂房15m处，地面高程为1238.50m，与厂前区同高.站室面积为10.8mx36.00m，开关站为钢筋混凝土单层框架结构.

枢纽左岸上游桩号坝0000~坝0-50.00m采用钢筋混凝土贴坡式护岸，坡度为1:2.0.从桩号坝0-50.00~坝0-80.00为浆砌石护岸，左岸下游桩号坝0139.86~导流明渠右导墙为浆砌石护岸，坡度为1:2.0.上游护岸高程为1241.50m，下游护岸高程为1238.50m

消防供水高位水池修建在右岸山顶，高程约1295.00m.

1.2合同范围和工期要求

1.2.1本合同包括下列内容

1.2.1.1施工临建工程

(1)施工区交通：(2)施工供水、供电、施工照明和通讯：(3)施工机械修配和加工厂：(4)临时房屋建筑和公用设施：(5)为实现本工程必须的其它临时工程.

1.2.1.2施工导流工程

(1)上游围堰和导流明渠右堤的防护及基坑的安全渡汛：

(2)建筑物的基坑排水：

(3)上游围堰拆除.

1.2.1.3永久工程

(1)隔墩坝段及导墙、河床电站坝段及引渠和尾水渠、北干电站坝段及引渠和尾水渠、安装场坝段、左岸主副坝连接段坝段的基础开挖.

(2)隔墩坝段及导墙、河床电站坝段及引渠和尾水渠、北干电站坝段及引渠和尾水渠、安装场坝段、左岸主副坝连接段坝段基础处理及灌浆、排水、抗剪桩和锚固桩.

(3)隔墩坝段及导墙、河床电站坝段及引渠和尾水渠、北干电站坝段及引渠和尾水渠、安装场坝段、左岸主副坝连接段坝段的砼及钢筋砼施工.

(4)副厂房及厂区附属建筑物施工.

(5)左岸上下游护岸工程施工.

(12)永久建筑物工程的建筑与装修.

(13)由业主供应、运输，本合同承包人在现场卸货，参加验收并负责保管、安装、调试的金属结构安装工程有河床电站、北干电站、排沙孔、北干渠泄水孔的拦污栅、闸门安装及上述闸门门槽等预理件的安装及理设：坝顶门机、尾水平台门机及预理件的安装和理设：主厂房桥机安装及预理件的安装和理设.

1.2.2本合同主要工期要求

主体工程2002年4月1日开工：混凝土浇筑2002年6月1日开始：第一台河床电站机组安装施工2003年7月15日具备条件：河床电站2003年11月15日下闸；上游围堰2003年12月30日完成拆除；第一台河床电站机组2004年2月1日发电：

第四台河床电站机组2004年9月30日发电.

1.3本合同主要工程量

合同主要工程量表

表1-1

序号 工程项目 单位 工程量 备注1 上游围堰拆除 万㎡² 8.052 预制砼 m 14603 钢筋 t 100614 钢材 t 2165 砂砾石开挖 万㎡² 27.566 岩石开挖 万m² 48.367 喷砼 m² 5278 椎幕灌浆 m 砼30岩石28809 固接灌浆 m 砼564岩石1198010 排水孔 m 砼22岩石117911 并缝灌浆 m² 350012 砼 万㎡² 27.3213 土石方填筑 m? 浆砌石及抛石护坡 m² 600515 钢结构安装 t 3869

1.4施工条件

1.4.1工程地质条件

坝址区发育有石炭系、第三系和第四系地层，河床部分主要分布有石炭系地层，坝基除河床右侧臭牛沟组中部及右岸羚羊角渠附近靖远组下部较集中发育灰岩和砂岩岩体外，河床左侧均由灰质泥岩、灰质页岩、杂色泥岩等软岩或松软岩间夹少量砂岩、灰岩透镜体组成.经强烈构造变动，岩体裂隙发育，多呈碎片或鳞片状，岩体破碎.坝基岩体具有以下特性：

1.坝基抗剪强度较低.

2.坝基岩体软硬相间，当建筑物跨越不同强度岩体时，存在不均匀沉陷的可能.

3.坝基软岩亲水性强，具有遇水软化、膨胀、失水干裂的特点.施工过程中要尽量减少对基础岩体扰动破坏，开挖时必须预留保护层，保护层撬挖后要及时回填，并作好基坑排水，以保持其天然状态.

4.坝基基岩透水性不均匀，左岸为微或极微透水岩体.

5.石炭系地层中含有石膏.

Z石炭系岩层沿走向和倾向均是舒缓波状，总体产状走向NE60~NW280°，倾向SE或SW，左岸岩层倾角为28°~67°，河床部位30~60°，由于褶曲发育，局部岩层呈反倾.

左岸第三系砂质粘土岩与下伏石炭系地层呈角度不整合接触，不整合面在工程区附近倾向NNE，倾角20°~27°.

1.4.2水文气象条件

坝址以上控制流域面积253420km2约占全流域的1/3，多年平均径流量336亿m，多年平均天然流量1065m/s，坝址多年平均输砂量1.6亿t，坝址多年含砂量5.44kg/m3.

黄河沙坡头分期设计洪水成果表

表1-2

洪水标准(P%) 单位：m/s月份 5 10 151-3月 1250 1250 12504月 1570 1250 12505-6月 3280 2840 23707~9月 6260 5860 505010月 4040 3360 270011月 2570 2050 157012月 1250 1250 1250

坝址位于香山山脉北麓，近卫宁盆地南西边缘，西北紧邻腾格里沙漠.地处内陆干早地区，受大陆西北气流的控制，呈现大陆性气候特征.年降水量的60%集中在7~9月，冬季降水量较少.气温年际变化不大，年内变化较大.坝址区大风和风沙多发生在4月份，多为东风和东北风.气象特征见表1-3.

气象特征表

A30高速公路（界河～外环线）五标段

盖梁工程拖工组织设计

项目经理二00 (浦东段)第五标段 五局 部年六月 二十八日

盖梁工程施工组织设计

一、工程概况

1、工程简述

A30高速公路（界河~外环线）第五合同段为沪崇苏立交工程，是A30项目最大的枢租工程.该枢租为三层互通、一条主线、四条匝道，并在计划中的人工河处都设有连续箱梁，其中主线长632米，匝道长约1600米，并有A匝道跨随塘河桥和赵家沟桥，B匝道跨随塘河桥及主线跨联合河桥.

本工程桥梁下部结构为桩基、承台、墩柱、盖梁等形式，其中盖梁共123片：规格分别：A型12.050m×2.000m；B型11.850m×2.900m ； C 型12.050mx2.450m，16.758mx2.560m；D型12.050m×2.450m；E型12.050m×2.000m及截面尺寸变化型等.盖梁为C50预应力砼结构，具体规格、高度、数量详见《盖梁统计一览表》.（附后)

2、自然条件

上海A30高速公路和五合同段为三层互通立交枢纽工程.位于浦东新区曹路镇，桥址处基本为旱地，地势较平坦，一般地面标高在3.60~6.30左右，场区内有随塘河、赵家沟及若千小河通过，河底标高在1.86~0.76mo

根据当地资料反映，常年雨季在六、七月份，最高气温在40°℃以

内，在七、八月份，冬季处在12月、元月、2月，但零下温度极少，不影响砼工程施工.

3、环境概况

(1）自然环境：沿线苗甫、瓜果地、菜地、村庄布置.（2）气候环境：沿海地区气候，雨季在六、七月份；最高气温在40°C以内，在七、八月份；冬季处在十二、元月、二月份.（3）地方环境：村镇等各部门协调力度较大，老百姓尚无阻挠，地方环境较好.(4)交通环境：东川公路、林场路等穿过，多条小路维修后可通往施工现场，交通便利.

4、工程特点

（1）征地搬迁难度大，进展缓慢.短时间不能提供大量工作面.(2）不能连续作业，提供作业面不连续，间断、部分提供.(3）工期紧、要求高.（4）盖梁规格多、数量多、预应力结构.

5、质量安全管理目标

工，工，工，专：目（）程”，争创市政工程金奖.单位工程合格率100%，优良率85%以上.（2）安全管理目标：事故负伤频率控制在1%，无重大伤亡事故，创建市级标准化工地和文明工地.

6、编制依据

（1）施工合同、设计图纸及说明.

(2) 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000.(3) 《公路工程质量检验评定标准》JTJ071-98.(4) 《上海市公路工程质量检验评定标准》SZ-15-2001.《市政桥梁工程施工及验收规程》DBJ08-228-97.(5)

7、参建单位

施工单位：中国建筑第七工程局监理单位：上海市市政工程管理咨询有限公司代建单位：上海市浦东工程建设管理有限公司建设单位：上海市东环高速公路发展有限公司

二、施工方案

1、施工组织

立柱工程由桥梁工区负责施工，桥梁工区下设两个专业施工队.

(1)桥梁工区一队：负责施工主线大跨径箱梁以西（往大桩号）和C匝道桥梁盖梁工程施工.（2）桥梁工区二队：负责施工主线大跨径箱梁以东（往小桩号）和B、D匝道桥梁盖梁工程施工.

2、机械配备

施工机具一览表

序号 名称 规格 单位 数量1 2 汽车吊 装载机 350 20T 台 台 1 13 发电机 50KW 台 24 发电机 30KW 台 35 发电机 120KW 台 26 7 钢筋切割机 电焊机 BX-500/315 CQW40 台 台 6/10 4 共16台 3Kw

8 钢筋弯曲机 GW-40 台 49 卷扬机 3T 台 210 盖梁模板 竹胶板板1.8cm 套 511 钢管 p48x3.5mm T 10012 插入式振捣器 HZ6×1.50 套 10 1.5Kw13 14 木工台式机床 平板振捣器 WL292E型 PZ-50 台 台 8 2 0.5Kw15 高压水抢 套 416 拌浆机 台 217 挖掘机 台 2 120Kw18 潜水泵 台 619 砼输送泵 台 220 吊车 20 T 台 1

3、劳动力计划

(1）管理人员

XXX

(2）施工人员

钢筋工30人，木工30人，砼工12人，电工2人，电焊工8人，架工30人，机修工2人，张拉工8人，安全员1人，普工161人.

（3）人员分批进场

①已进场100人；

4、材料供应储备

(2）钢筋、钢绞线采用甲（业主）供的上海宝钢集团钢材，现大量储存于材料堆放场并复试合格.

（1）砼采用经四方考察认可的晶阳砼搅拌站提供的商品砼.

A30高速公路（界河～外环线）五标段

墩柱工程拖工组织设计

二00 (浦东段)第五标段 五局 部年四月 十八日

墩柱工程施工组织设计

一、工程概况

1、工程简述

A30高速公路（界河~外环线）第五合同段为沪崇苏立交工程，是A30项目最大的枢租工程.该枢租为三层互通、一条主线、四条匝道，并在计划中的人工河处都设有连续箱梁，其中主线长632米，匝道长约1600米，并有A匝道跨随塘河桥和赵家沟桥，B匝道跨随塘河桥及主线跨联合河桥.

本工程桥梁下部结构为桩基、承台、墩柱、盖梁等形式，其中立柱共107根：规格分别Φ3500mm圆柱：（主跨和C、D匝道两种型号8根）；3000mm×1600mm方柱，8根；3000mm×1200mm方柱，14根；2200mm×1200mm方柱，28根；1500mm×1200mm方柱，49根.墩柱为C30钢筋砼结构，具体规格、高度、数量详见《墩柱统计一览表》.（附后）

2、自然条件

上海A30高速公路和五合同段为三层互通立交枢纽工程.位于浦东新区曹路镇，桥址处基本为旱地，地势较平坦，一般地面标高在3.60~6.30左右，场区内有随塘河、赵家沟及若千小河通过，河底标高在1.86~0.76m.

根据当地资料反映，常年雨季在六、七月份，最高气温在40°℃以

内，在七、八月份，冬季处在12月、元月、2月，但零下温度极少，不影响砼工程施工.

3、环境概况

（1）自然环境：沿线苗甫、瓜果地、菜地、村庄布置.（2）气候环境：沿海地区气候，雨季在六、七月份；最高气温在40°C以内，在七、八月份；冬季处在十二、元月、二月份.（3）地方环境：村镇等各部门协调力度较大，老百姓尚无阻挠，地方环境较好.（4)交通环境：东川公路、林场路等穿过，多条小路维修后可通往施工现场，交通便利.

4、工程特点

（1）征地搬迁难度大，进展缓慢.短时间不能提供大量工作面.(2）不能连续作业，提供作业面不连续，间断、部分提供.(3）工期紧、要求高.

5、质量安全管理目标

工，工，工，专：目易（）

程”，争创市政工程金奖.单位工程合格率100%，优良率85%以上.（2）安全管理目标：事故负伤频率控制在1%，无重大伤亡事故，创建市级标准化工地和文明工地.

6、编制依据

(1）施工合同、设计图纸及说明.（2）《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000.

(3) 《公路工程质量检验评定标准》JTJ071-98.(4) 《上海市公路工程质量检验评定标准》SZ-15-2001.(5) 《市政桥梁工程施工及验收规程》DBJ08-228-97.

7、参建单位

施工单位：中国建筑第七工程局监理单位：上海市市政工程管理咨询有限公司代建单位：上海市浦东工程建设管理有限公司建设单位：上海市东环高速公路发展有限公司

二、施工方案

1、施工组织

立柱工程由桥梁工区负责施工，桥梁工区下设两个专业施工队.

（1）桥梁工区一队：负责施工主线大跨径箱梁以西（往大桩号）和C匝道桥梁立柱工程施工.（2）桥梁工区二队：负责施工主线大跨径箱梁以东（往小桩号）和B、D匝道桥梁立柱工程施工.

2、机械配备

施工机具一览表

序号 名称 规格 单位 数量 备注1 汽车吊 20T 台 12 装载机 350 台 13 4 发电机 发电机 30KW 50KW 台 台 2 35 发电机 120KW 台 26 电焊机 BX1-500/315 台 6/10 共16台7 钢筋切割机 CQW40 台 4 3Kw9 8 钢筋弯曲机 卷扬机 GW-40 3T 台 台 4 2

10 承台模板 15m竹胶板 M² 500 钢模、竹胶模11 钢管 p48×3.5mm T 10012 插入式振搞器 HZ6×1.50 套 10 1.5Kw13 平板振捣器 PZ-50 台 8 0.5Kw14 木工台式机床 WL292E型 台 215 16 高压水抢 拌浆机 套 台 4 217 挖掘机 台 2 120 Kw18 潜水泵 台 619 砼输送泵 台 2

3、劳动力计划

(1）管理人员

XXX(2）施工人员钢筋工30人，木工30人，砼工12人，电工2人，电焊工8人，架工30人，机修工2人，张拉工8人，普工160人.（3）人员分批进场①第一批进场30人（2005.04.11）；②第二批进场100人（待2个以上墩基完成）；③第三批进场160人（大跨场地平整完成）

4、材料供应储备

(1）砼采用经四方考察认可的晶阳砼搅拌站提供的商品砼.(2）钢筋采用甲（业主）供的上海宝钢集团钢材，现已大量储存于材料堆放场并复试合格.（3）立柱模板采用上海立涛建筑金属结构有限公司设计并制作的定型钢模板（面板厚6mm）.

(1)自然环境：沿线苗甫、瓜果地、菜地、村庄布置.

(2)气候环境：沿海地区气候，雨季在六、七月份；最高气温在40°C以内，在七、八月份；冬季处在十二、元月、二月份.

(3)地方环境：村镇等各部门协调力度较大，老百姓尚无阻挠，地方环境较好.

(4)交通环境：东川公路、林场路等穿过，多条小路维修后可通往施工现场，交通便利.

4、工程特点

(1)征地搬迁难度大，进展缓慢.短时间不能提供大量工作面.(2)不能连续作业，提供作业面不连续，间断、部分提供.(3)工期紧、要求高.

5、质量安全管理目标

，，，（）程”，争创市政工程金奖.单位工程合格率100%，优良率85%以上.

(2)安全管理目标：事故负伤频率控制在1%，无重大伤亡事故，创建市级标准化工地和文明工地.

6、编制依据

(3)《地基基础设计规范》DGJ08-11-1999.

3、劳动力计划

(1）管理人员

项目经理：项目总工：项目副经理：桥工区长：工程科长：质安科长：安全员：质检员： 材料员：结构工程师：协调中心：

施工队长：

(2）施工人员

钢筋工20人，木工20人，砼工10人，电工2人，电焊工8人，架工20人，机修工2人，普工60人.

4、材料供应储备

(1）砼采用经四方考察认可的晶阳砼搅拌站提供的商品砼.(2）钢筋采用甲（业主）供的上海宝钢集团钢材，现已大量储存于材料堆放场并复试合格.（3）模板、方木已供应到现场.

5、进度计划安排

在项目部总体进度计划安排下，结合征地拆迁以及桩基施工情况合理安排承台施工工期.计划施工时间为2005年5月20日~2005年8月20日，具体以征地后桩基施工后而定.自前仅主线700m范围具备施工条件，初步计划以大箱梁ph16墩为界，ph16~ph21墩承台由一队施工，施工顺序为ph20、ph21、ph19、ph18、ph17、ph16;ph02~ph15墩承台由2005-4-16 10:23:00 t 国 中国建筑第七工程局

监A-01表

施工组织设计报审表

工程名称：A30高速公路（界河~外环线）工程单位工程名称：

上海市市政监理公司：审查批准，详细说明和图表见附表，请予审查和批准. 现报上 PHC管桩 施工组织设计（方案）（全套、部分），已经我单位上级技术部门施工单位：项目技术负责人：报审日期：2005年1月25日监理工程师审查意见：1、同意 2、不同意 3、按以下主要内容修改补充于月日前报来.专业监理工程师： 总监理工程师：日期： 日期：

本表由施工单位填写一式三份，连同施工组织设计一份一并送监理单位审查，建设、监理、施工单位各留一份.

施工组织设计审批表

2005年1月25日

工程名称 A30高速公路（界河~外环线）工程05标 施工单位 中国建第第七工程局A30高速公路工程05标项目部A30高速公路（界河一外环线）工程05标上报的《PHC管桩施工组织设计》已阅，施工组织可行，按此执行严格按DGJ一218一2003《建筑基桩检测技术规程》的要求进行检查与验收.结论审批单位（章） 审批人

PHC管桩施工组织设计

一、工程概况

1、桩基工程概况

A30高速公路项目第五合同段是该项目中最大的一个枢纽工程，无论从工程数量、工作量和技术含量都可谓重中之重.该枢纽为三层互通、一条主线、四条匝道，并在计划中的人工河处都设有连续箱梁，其中主线长632米，匝道长约1600米，并有A匝道跨随塘河桥和赵家沟桥，B匝道跨随塘河桥及主线跨联合河桥.

本项目主线和C、D匝道部分采用PHC高强预应力砼离心管桩基础，桩径为Φ600，桩型为A型和AB型，每根管桩分3节打入，下部2节为A型，上部一节为AB型（长度≥14m)，管桩纵横间距2m.管桩共376根，（根据已到图纸统计），其中主线178根、B匝道12根、C匝道136根、D匝道50根，共有36m、37m、38m、39m、41m等单桩长度规格.PHC管桩由浙江正大混凝土管桩制品公司提供成品桩.（四方考察通过）.

2、地质概况

本工程位于曹路镇，临近东海，周围大都为农村和农田，场地地貌类型属河口砂嘴岛地貌类型，地面高程一般在4.0m左右.

根据地质勘测报告显示，拟建桥址处为古河道沉积区，土层分布大致稳定，但厚度和理深有所差异，缺失6层硬土.地质特征自上而下分别为：①层：填土（4.03～1.39米）；②层：黄色粉质粘土（1.0~2.5米）；③层：灰色淤泥粉质粘土（-5.57~9.12米）；③2层：灰色粉质粘土（-7.81～8.85米）土质较好，但分布不均匀；④层：灰色淤

泥质粘土（-16.86~19.52米）；5层：灰色粘土（-22.77~26.13米）；531层：灰色粉质粘土夹粉砂（-25.25~33.91米）；532层：灰色砂质粉土夹粘土（-31.31~49.20米）；?层：灰色粉砂（-46.11~58.90米）.

3、环境概况

（1)自然环境：沿线苗甫、瓜果地、菜地、村庄布置.

(2)气候环境：沿海地区气候，雨季在六、七月份；最高气温在40°C以内，在七、八月份；冬季处在十二、元月、二月份.

(3)地方环境：村镇等各部门协调力度较大，老百姓尚无阻挠，地方环境较好.

（4)交通环境：东川公路、林场路等穿过，多条小路维修后可通往施工现场，交通便利.

4、工程特点：

(1)征地搬迁难度大，进展缓慢.短时间不能提供大量工作面.(2)不能连续作业，提供作业面不连续，间断、部分提供.(3)工期紧、要求高.

5、质量安全管理目标：

(1)质量管理目标：争创“优良工程”、“示范工程”、“精品工程”，争创市政工程金奖.单位工程合格率100%，优良率85%以上.

(2)安全管理目标：事故负伤频率控制在1%，无重大伤亡事故，创建市级标准化工地和文明工地.

6、编制依据

(1)施工合同、设计图纸及说明.

(2）《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000.

一.现场勘探

1.A30高速路（界河~外环线）工程六标属A30浦东段的工程.横跨曹路、高东两镇.位于曹路镇的东北角，在川南奉公路以东、顾高公路以北；本标施工范围为v119000~v124550.但其中（k20500~k22200）为沪崇苏立交标段.不属本标范围，即工程全长被切为两块.本标的施工内容为道路、涵洞、排水、桥石护坡及桥梁工程.桥梁工程主要为：主线大众河桥、无名河八号桥和华东路立交桥（含A、B匝道浦东运河桥及主线赵家沟桥），另有k19950处人行天桥一座，10#~14#、19#~22#涵洞9座；本标段内涵洞为7*p1500管涵及2*3m箱涵一处.道路工程路基处理、路基填筑、路面工程、收费广场、坡面防护等，工程标段全长约3.8km.

2.本工程主线基本处于农田低洼地带.施工线路沿线涉及川奉南公路，顾路公路，顾曹公路，上川公路及周边的随塘公路，并涉及部分乡村交通道路.所涉及的道路上有10kv高压线路，民用380v/220v供电线路及通讯广播线路，其中一处横穿主线，但根据实地勘探，并未涉及下部结构施工范围，当上部结构进入架梁作业时，将产生影响，即该处的供电、通讯线路在梁的下方.

3.根据目前多次与各管线单位接触及相关方提供的信息，本标未涉及有地下管线进入施工区域.

二、负荷计算

按电动机械设备、电焊设备、照明设备三个类别分别列表后进

行计算.

表（一）电动机械设备负荷表

单台容量 合计容量序号 设备名称 数量 (kw) (kw)钢筋切断机 3 7.5 22.52 钢筋弯曲机 3 4 123 木工圆锯 3 4 124 木工平刨 3 4 12５ 水泵 10 2 20６ 钢筋切割机 9 2 127 食堂冰箱 3 2 9合计 100.5

表（二） 电焊设备负荷表

单台容量 合计容量序号 设备名称 数量 （kw) (kw)钢筋对焊机 2 100 2002 交流电焊机 12 41 564合计 764

表（三）！ 照明负荷表

单台容量合计容量序号 室 灯具名称 数量（w) (kw)1 外 碘钨灯 30 1000 30照2 镝灯 8 3500 28合计 明 581 办公楼日光灯 45 48 2.22 办公室空调 3 3000 93 室 生活区 40 100 44 浴室取暖器 2 2000 4５ 内 本部食堂 8 8 0.389 1生活区食堂 10 48 0.487 照 食堂热水器 3 0006 278 食堂蒸饭箱 ２ 18000 36明６ 1、2生活区吊 40 110 4.4扇10 办公室 食堂空调 16 1500 17.5标养室合计 105

综合表（一）、表（二）、表（三）所确定该施工现场用电总容量为：P总=1.05×(K∑PK∑PK∑PK4∑P4)=1.05× (0.6×100.50.6×7640.8×581.0×105)=700KVA

三、选择变压器容量

1、变压器容量的确定及安装位置

本标的施工临时用电电源，经过前期与供电部门联系，向当地村委求援，结合本单位自有财产，以全线均匀多点取用电源为原则，共设定200KVA厢变×2，当地的杆变共用电源120KVA×1，40KVAx1，50KVAx3.共计有710KVA的装接容量，基本能满足上述计算需要.

2、厢变的设立已与当地供电部门联系洽谈商定，按合同，经供电部门对2台200KVA厢变测试合格后，由当地供电部门负责装接，调试合格后提供使用；120KVAx1，40KVAx1，50KVAx3杆变取用共用电网电源己与当地村委商定具体位置，容量和分接方法，计量计费、安全运用措施等事宜，并签订供用电协议.即可具备临时用电线路施工条件.考虑一工区的生活区电源取用方便.200KVA×2厢变的位置，选定在K24217处.

四、确定各电源点出线的导线截面、材料

1、厢变输出以采用多路供电为原则，常规的供电线路，其额定电流均设定为200A；沿线路杆变50KVA处每路输出.设定为100A；杆变120KVA处输出2路，一路供本项目部办公区设定供电电流为60A；另一路供现场施工用，限流为200A.杆变40KVA一路为本项目部食堂、浴室专用限流80A.

2、本标供电线路材料

1）架空线路一律采用塑料铜芯线BV型2）电缆线路均采用YC重型橡套铜芯电缆3）本标的供电线路均采用三相五线制

3、选用导线截面和适配的熔断器：

1) 200KVAx2厢变：共输出四路.均采用

YC3x702x25重型橡套铜芯电缆：适配熔断器200A.

120KVA共用电网：一路架空线.采用BV3x352x16电缆送至本部办公区，适配熔断器60A，另一路采用YC3x702x25电缆送至施工现场，适配熔断器200A.在电源接入处设BD200A表计电箱x1

2)

50KVA共用电网1"~3"：每一电源点均采用YC3x502x16电源输送（考虑电压降），至末端100米处，采用3x252x10电缆输送；每一电源接入点均设BD100A表计电箱，适配熔断器100A，表计电箱共3只.

编 号 型号规格 容量 分布位置（里程桩号） 备注01 BD200 200A K2270002 BD200 200A K2280003 BD200 200A K22900200A04 BD200 K23000无名河桥东05 BD200 200A K23100无名河桥西

木、树墩、树根、围墙和垃圾均进行清除、外运.

2、原地面的表土、草皮，按图纸或监理工程师指示要保留的植被和保留物外，在公路用地范围内的树木、树墩、树根、围墙 和垃圾均进行清除、外运.

3、公路用地范围内的树墩、树根和其它有机物进行彻底掘除并挖至原地面15CM以下深度.

2.1.3清表施工方法

1、根据施工需要分期、分批进行清理工作.2、场地清表留下的坑穴、池塘（必要时对淤泥进行换填），用经监理工程师同意的材料回填，并压实到与其周围同样的压实度.

3、清表后应将场地修整（必要时进行翻松）、铺平，并压实到规定压实度.

4、破除旧路运掉废弃物.

2.1.4临时排水

1、为保证路基能经常处于干燥、坚固和稳定状态，施工过程中影响路基稳定的地面水予以拦截，并排出路基施工范围之外，防止漫流、聚积和下渗.

水设施综合考虑，使永久排水设施日后能尽 2、路基施工期间临时排水系统与永久排量利用临时排水设施，减少日后的工作量.

3、本路段的排水主要是地面排水，临时纵向排水结合永久排水沟位置布置，路基填 土前在坡脚永久排水沟位置处开挖界沟作为临时排水沟，使之以后可作永久排水沟的沟槽.排水出口设在涵洞及跨河桥处，确保排走的雨水不致流入农田耕地，也不致引起水淤积和路基冲刷、浸泡.横向排水措施主要 在路基分层填土时每层做成4%左右的排水横坡，每工作日结束前人工在坡肩处培土做临时阻水埂，在急流槽位置处开口做临时急流沟. 槽，将地面水汇集后，沿边坡排入坡脚排水

4、取土坑处的临时排水主要采用取土坑四周填筑阻水硬，拦截地面水不致流入坑内：坑底面做成向中部倾斜的双向横坡，中部开挖纵向排水沟，设集水井、排水沟将水汇集后用抽水机排走.

2.1.5施工便道与便桥

1、为满足施工需要，全线便道设在征地范围内，同时保证便道宽度在7米以上，便道清表碾压然后再铺筑30cm厚的石灰土，以保证晴、雨都能通行.

2、在姿婆庵中桥右侧架设钢便桥1处，能

跨河钢便桥示意图

满足施工道行.

2.2软土地基处理

2.2.1施工方案

本标段局部地段土质为灰（黄）色软（亚）粘土而且呈流塑状态，中偏高压缩性，低液限软土地基.软土地基处理方法主要为湿喷桩、砂垫层土工布等（超）载预压、 铺碎石垫层土工格栅预压、塑料排水板、铺土工格栅、换填碎石土填土预压等，其中直径50cm湿喷桩721968m，砂垫层、碎石垫层53490m²，土工格栅15933m²，土工布266479m²，塑料排水板431791m.

1、施工组织：

安排软基处理工区施工，其下设三个专业软基处理施工作业队，共投入施工人员300人.

2、工期安排：

软土地基处理施工计划时间为2004年1月1线交叉拼接段施工计划时间为2004年1月1日至2004年2月10日，工期40天.

日至2004年4月30日，工期120天：其中与宁杭

3、机械配置：

钻机、流量计或电子秤（计量装置）、

SJB-1型深层搅拌机、60KW发电机组、推土机、自卸车、压路机等.

4、施工准备：

（1）不同类型的地基处理开始前先铺筑行成桩试验，试验段和成桩试验结果经监理 不小于100m（全幅路基宽）的试验路段或进工程师批准后再进行大规模施工.

（2）做好进场材料准备工作，并及时进行试验检测与结果上报.

2.2.2湿喷桩

1、工程概况

（1）水泥深层搅拌法有浆喷（湿法）和粉喷（干法）之 分，湿喷桩也就是浆喷桩，适用于含水量不太高低液限软土地基处理. 湿喷桩其原理与粉喷桩相同，都是通过水泥与土体发生一系列物理、化学反应而形成的具有一定强度和足够水稳定性的水泥柱，来达到加固地基的目的.但湿喷桩以水泥浆作 为固料，比粉喷桩承载力要高，喷浆较粉喷桩喷灰要均匀，施工监控比较方便，其固结效果好.两者施工工艺有所不同.

（2）湿喷桩桩长为6~20.5m，桩径均为本标段湿喷桩共有721968m，安排30台SJB-1型 50cm，桩距1.2，1.3，1.4，1.5m，梅花形布置深层搅拌机，由三个作业队连续流水作业，平均每台机械每台班可加固150延米左右.大规模施工前，先要做试桩.

2、施工工艺

（1）湿（浆）喷水泥搅拌法施工工艺流程（如图）

（图1）

（2）定位

塔架式起重机悬吊搅拌机到达施工的桩位后对平台，使搅拌钻杆铅垂于地 中，并抄平搭架面.

（3）预搅拌将搅拌头下沉

待搅拌机的冷却水循环正常后才能启动搅拌机，搅拌头运转正常后放松起重钢绳，搅拌杆沿导向架切土徐徐下沉，下沉速60A.如果下沉速度太慢，阻力太大，可通过 度由电机的电流表监测，工作电流不得超过输浆管送水稀释土体，以利钻进.

（4）制备水泥浆设计要求湿喷桩每延米水泥用量为50kg， 将制好的水泥浆存

放在集料斗中.水泥采用425号普通硅酸盐水泥（指定厂家）.

（5）提升喷浆搅拌 当搅拌头抵达设计深度时，将搅拌头反转，同时喷浆提搅拌，

严格控制搅拌速度，边喷浆边搅拌边提升，提升速度控制在0.8米/分钟，将所喷浆液充分与粘土拌和均匀.

（6）重复下沉，上升搅拌进行第二次复搅，以达到充分搅拌的要求.

（7）洗管洗管路和搅拌头. 向集料斗中注入清水，用灰浆泵送水清

（8）移位

重复上述1~6的步骤，制作下一根桩.

（9）质量保证措施

善，大部分依赖于人工控制，因此造成施工 ①深层搅拌法目前因机械自动控制设备不完质量不稳定，为此本项目要求安装流量计电脑控制并加强水泥用量总体控制和分区、分段甚至分桩控制，达到设计要求的水泥用量. 其次是施工时间控制，每天控制在300延米左右.

②在开工时先做工程试桩，保证10根以上，通过试桩制订出施工工艺、检验标准，然后再大规模施工.

③加强施工检验，主要是用No轻型动力触探24小时内抽查，抽查量为2%~3%.此外还要做载荷试验和抽芯检验.

3、施工注意事项

（1）现有宁杭高速公路坡脚内侧三个台阶范围内需打设湿喷桩，以均衡沉降，消除或减小差异沉降.现有宁杭高速公路采用粉喷

目

第一章工程概况 1

第一节工程说明..第二节工期要求.第三节对外交通.第四节本工程的合同项目及工作范围

第二章施工准备工作计划8

第一节技术准备工作. 8第二节现场准备工作.9第三节其他准备工作. 9

第一节质量目标.. 9第二节进度目标 10第三节安全目标. ..10第四节项目管理组织安排. .10

第四章施工总平面布置14

第一节施工场地 .14第二节施工交通运输 ..14第三节施工总布置. ..5

第五章施工方案 20

第二节施工测量

3.2新农村建设工程 ..67

第六章施工进度计划70

第一节编制说明 ..70第二节工期. ...70第三节控制性进度. ...70第四节主要项目施工进度说明 ..71

第七章资源供应计划75

第一节劳动力需求计划 ..75第二节机械设备需求计划. ..77第三节主要材料和周转材料需求计划 ...77

第八章技术组织措施计划77

第一节保证进度目标措施 .77第二节保证质量目标措施. ...80第三节保证安全目标措施. ...92第四节保证成本目标措施 ...96第五节保证季节施工措施 ..97第六节保证环境措施.第七节保证文明施工措施. ...9

第九章项目风险管理101

第十章信息管理104第十一章实施难点和对策105第一节总体工程施工难点与对策.105第二节分项工程施工难点与对策 .106第十二章其他107

第一章工程概况

第一节工程说明

**市**镇土地整理与新农村建设项目位于**市**镇辖区内，招标编号为闽建招（2007）第033号，工程总投资人民币8411983.76元.工程主要项目包括土地平整工程、农田水利工程、交通工程及其它工程等（具体依据施工图纸及工程量清单）.

第二节工期要求

招标文件要求总工期为365日历天.

第三节对外交通

本工程现有等级道路经过项目区，交通便捷，沿线均有村道互通，施工机械及材料均可直接到达工地现场.

第四节本工程的合同项目及工作范围

1、本工程项目主要包括土地平整、农田水利、田间道路和其它工程四大部分，详见下文《主要工程量表》.

2、本工程应完成的临时设施项目

2.1临时施工道路结合田间道路及生产路布置，以满足农田水利、道路工程、其它工程等土建工程材料运输和涵管等理设运输等需要.

2.2现场施工临时供水、供风、砂石料加工、砼拌制、运输、还包括

临时房屋和生活辅助设施等其它附属的设施.

黄河小峡水电站导流及泄洪闸工程 投标文件 施工组织设计

10 5 3.33 2 1 0.2 0.1 历史调查入库流量 5640 6050 6160 6310 6500 7170 7350 8500

分期洪水流量表

表1-4-2流量： m²/s

频率P(%) 月份 1~4 5 6 7-9 10 11 1210 1250 1720 2120 4150 3250 1250 125020 1250 1560 1880 3930 2800 1250 1250

（2）气象

根据兰州气象站资料统计，坝址以上吉迈~玛曲区间降水量最大，年平均降水量为600mm~800mm，其次为湟水和洮河流域，其余地区为干早半干早地区，年降水量为250mm~300mm.小峡坝址区气象特征见表1-4-3.

坝址区气象特征表

表1-4-3

序号 项 日 单位 数量1 多年平均气温 9.22 多年平均最高气温 c 15.7多年平均最低气温 2.34 年绝对最高气温 c 39.15 年绝对最低气温 -21.76 年平均日照时数 h 2533.17 多年平均水温 c 10.58 平均相对湿度 % 586 多年平均降雨量 mm 320.210 多年平均蒸发量 mm 1448.711 最大风速 m/s 1712 多年平均风速 m/s 0.913 最多风向 C NEE14 多年平均含沙量 kg/m 1.9515 实测最大含沙量 kg/m 306

1.4.2地质条件

黄河小峡水电站导流明渠、泄水建筑物布置在黄河右岸Ⅲ级阶地上，阶地面宽260m~300m，地形平坦开阔，阶地面高程1505~1510m，高出水面25~30m，沿线穿

黄河小峡水电站导流及泄洪闸工程 投标文件 第四篇施工组织设计

过5条冲沟，冲沟宽10~15m，深度10~20m，沟底有少量冲洪积碎石土，在雨季和灌溉季节，沟内有少量水流入黄河.

(1)地层岩性

导流及泄水建筑物所在部位出露的地层岩性为：1)前寒武系皋兰群结品片岩，即云母石英片岩夹云母石英片岩（schz)v1，云母石英片岩（scha)及云母石英片岩夹云母石英片岩局部夹长石类夹云母片岩（scha).多为互层状分布，岩层中穿插有宽0.2~2.0m不等的花岗岩、花岗伟品岩脉.闸底建基面岩体新鲜、坚硬，完整性好.2)基岩上覆盖为第四系黄土类土及残留的砂砾石层，覆盖厚度1.0~3.0m，局部3.0~4.0m，松散无胶结.

(2)地质构造

导流及泄水建筑物所在位置岩层产状稳定，总体走向NE50~60NW70~80°，表现为倾向右岸偏下游的单斜构造.其走向与明渠轴线的夹角大约33~40°.沿线出现的断层不甚发育，已查明的有10条断层通过本区.断层规模一般不大，延伸长度小于50m，宽度小于0.5m，其中f26、f42、f28、f44四条顺层高倾角断层，挤压紧密，破碎带组成物以杂色糜棱岩、片状岩为主，胶结差.该区主要裂隙有5组.

(3)岩体风化

导流及泄水建筑物所在位置主要为（sch2)，（sch）及（schs)组成的护层岩体.不同岩性其力学强度、抗风化能力差异较大.schn、schz性坚，完整性好，风化形式多沿裂隙及断层破辞带皇条带状风化：Schs夹有长石类云母片岩，岩性较软，抗风化能力差.

1.4.3对外交通条件

黄河小峡水电站上距兰州市35公里，距八盘峡水电站87公里，下游临近什川乡镇，距大峡水电站29公里.坝址2公里处有什川至兰州、什川至皋兰公路相通，对外交通使利.坝址附近有两条简易公路与109国道相通.一条为由皋兰经文山村至什川吊桥的IV级碎石道路（里程约26.0km）.另一条为由兰州经青白石至什川吊桥的IV级碎石道路（里程约33.0km），对外交通条件较好.为连接左右岸交通，业主在坝址上下游已建两座跨黄河大桥.

1.5本工程施工特点

1.5.1工程特点

(1)本工程距兰州市市区仅35km，对外交通十分便利：(2)施工场地开阔，业主提供的场地比较集中，施工布置方便：(3)导流及泄水建筑物所在位置为干地，施工条件较好.

1.5.2施工重点和难点

(1)土石方开挖量较大，现场施工组织尤其重要：

黄河小峡水电站导流及泄洪闸工程 投标文件 第四篇施工组织设计

(2)施工前期和后期施工强度大、工期紧：

(3)明渠右侧边坡岩石岩层节理面与明渠设计开挖边坡面的夹角对边坡稳定不利，施工中必须引起重视：

(4)泄水闸闸室段施工各专业施工安排、协调是本工程的重点，其直接影响施工直线工期.

1.6施工优势

(1)我局多年来在黄河干流上承建了多项大中型水利水电工程，近两年又先后承类似施工经验：

(2)我局目前承建的多项工程相继进入砼施工阶段，土石方施工人员及设备闲置，若我局中标本工程，可以立即组织、调遣整编制的施工队伍投入施工：

(3)我局前期已承担了跨黄河平拉桥项目的施工任务，工地现有部分人、材、机及临时设施，施工准备和进点条件相对较好.

1.7施工质量及安全目标

本工程严格按项目法组织施工，以施工进度为中心，质量安全为保证，组织均衡生产、文明施工，确保工程施工按期完成.施工的总目标为：施工质量以我局的ISO9002质量保证体系严格控制，确保施工质量合格率100%，土建工程的优良率达到85%以上，金属结构制作及安装工程的优良率达到95%以上，工程总体质量优良：施工安全工作贯彻“安全第一、预防为主”的方针，杜绝施工中的人员伤亡事故和机 械重大安全事故的发生，负伤频率低于行业标准.

**** 项目 消防调试及验收方案汇报

2025年10月29日

中建二局第二建筑工程有限公司

系统组成

单系统调试

目录

联动调试

1.1消防灭火系统

1.1.1喷淋系统

描述功 满足厂房楼层喷淋管压力达到设计要求；能配 含：消防水池、喷淋泵、稳压泵、湿式报警阀、水力警铃、置 减压阀、减压孔板、控制柜等调试重点 报警阀后压力、各楼层喷淋压力水流驱动起泵、水力警铃动作楼层监控蝶阀、水流指示器等

1.1消防灭火系统

1.1.2消火栓系统

描述系统功能 满足厂房室内消火栓出水压力达到设计要求配置 含： 火栓、 消防水池、控制柜、消火栓泵、稳压泵（二期）、消 减压阀、减压孔板、、水泵接合器调试重点 减压阀后压力、各消火栓栓口压力最不利（屋顶）消火栓充实水柱高度流量压力起泵、起泵按钮起泵、消控室远程、机械强启

1.1 消防灭火系

统 1.1.3气体灭火系统

描述本项目变电所、汇聚机房采用气体灭火系统.统2 ：钢瓶间、气体钢瓶、控制柜、放气指示灯、放气置 声光报警器、电磁阀、联动输出模块、状态按模 块等.调试重点 防护区内火警信号联动关闭风阀，打开电磁阀防护区内火警信号至消控室钢瓶失压、手自动转换、手动释放等功能

北京金雁饭店抗震性能评价

张永强

（上海华都建筑规划设计有限公司上海200092）

[摘要]北京金雁饭店是立面造型独特且结构复杂的高层建筑分析了结构的平面及竖向不规则性，有针对性地提出了解决方案.通过两程序的对比分析、弹性时程分析、中震作用分析、弹塑性时程分析得出结构能够满足性能设计要求的结论：最后对关键构件和工程的关键问题进行了分析讨论

[关键词]钢管混凝土柱：斜柱：性能设计

中图分类号：TU313 文献标识码：A 文章编号: 1002-848X( 2012) 07-0005-06

Seismic performance evaluation of Beijing Jinyan Hotel

Zhang Yongqiang

( Shanghai Huadu Architecture & Urban Design Co. Lad. Shanghai 20092 China)

Abstraet: Beijing Jinyan Hosel is a tllbuilding whose shape is very speial and unique and the structure is ery ples.based seisemic design. At last the key points of this structure as well as important segments were analyzed asd diseussed.

The beyond eode limits of this building were analyzed and the relevant solution schemes were poposed. Aeearding to theparison on the analysis resalts of the Iwo progams elastic time-history analysis melium earthquake effet analysis elastic -plastie time-history analysis the conclusion was got that the structure can meet the requirement of performance

Keywords: conerete-illed steel ubular; inclined column performanee based seismic design

1 工程概述

北京金雁饭店重建工程位于北京市怀柔区，建成后将成为雁栖湖惟一的五星级酒店项目，该项目总建筑面积7.9万m².塔楼17层，裙房2层地下1层（塔楼地下2层）.主要结构高度79.9m，采用 混合框架钢筋混凝土核心筒混合结构：裙房建筑高度为11m，采用钢筋混凝土框架结构；主楼平面呈椭圆形立面呈圆形整体呈“日出东方”之态，见图12.抗震设防烈度为7度，抗震设防类别为标准类基本地震加速度值为0.15g场地类别ⅡI类，第 二组；安全等级为二级，设计使用年限为50年.基本风压0.50kN/m²，体型系数为1.4.温度作用取值：结构合拢温度为15℃极限低温为-27℃C，极限高温为42℃.

图2塔楼层12结构平面图

钢筋混凝土核心筒混合结构体系，主楼平面呈椭圆形平面最长处约94m最宽处约38m，高宽比为3.5（按层3较小平面宽度计算）.核心筒位于主楼两侧各1/3处，对称布置，平面为矩形，核心简高宽300mm.外围框架柱沿外立面弧形布置成斜柱，间 比为8.33，外墙厚度为400mm，内墙厚度为200~距4.8-14.4m不等均为圆钢管混凝土柱外径由1000mm减小至600mm-塔楼楼盖结构为钢梁和压型钢板上浇混凝土面层的组合楼面体系.

弧形设置整体结构骨架组成灯笼形铁饼状，每层外国钢管混凝土柱之间用钢梁刚性连接，并且每根外围钢管混凝土柱都与混凝土核心筒用钢梁刚性连接形成第二道抗侧力体系并将因柱子斜向布置产

图1建筑效果图

2结构体系与特点

2.1结构体系

主塔楼采用混合框架（钢管混凝土柱钢梁）

2.2工程特点

3 设计思路

生的梁内轴向力传递给核心筒等抗侧力体系.这个系统也为整体结构提供了扭转刚度，增强了结构的整体性提高了结构的余度-在层8门厅大堂外 悬挑处，设置面内斜拉杆拉结至内部柱子处，以减小竖向变形，结构整体布置见图3.

材料强度设计：核心筒剪力墙混凝土强度等级基础-地上层10为C60层11-12为C50层13- 14为C40其余层为C30;钢管混凝土柱内混凝土强度等级均为C60:钢材均采用Q345B.

图3结构整体布置示意图

1)裙房与主楼相连接，且塔楼偏置，底部楼层质心与刚心候差较大，下部楼层的扭转问题应加以 解决控制底部2层楼层位移比小于1.5；2）主楼底层有挑高大空间（高19.5m），形成穿层柱：且层8以上该穿层柱分支成2根斜柱：另外本工程外形为铁饼状外围圆钢管柱均为斜柱；3）平面布置上， 下部层4-7为挑空大厅，两核心筒间无梁板拉结，开洞面积大于30%；4）由于外形原因柱子下部楼层逐渐内收，在层3楼面处，有三柱并一柱和两柱并一柱的情况这些节点受力较大且复杂

针对本工程的上述特点，设计时应注重结构的概念设计对结构薄弱部位应当加强构造措施

（1）主楼结构平面为梭形，双轴对称布置结构杆件，两核心筒对称布置在1/3的腰部有利于结构抗扭且楼层刚心与质心基本重合整体结构外形 呈铁饼状外轮廓骨架为钢管混凝土斜柱斜柱与核心筒通过钢梁刚接联系，并尽可能使钢梁贯通核心筒剪力墙形成对称拉结（X，Y向均设置墙内暗梁-型钢梁）从而组成整个抗侧力体系-

（2）工程独特的外形使外围框架柱均呈斜向布置，采用受力性能优异的钢管混凝土斜柱比普通混凝土框架柱可获得较好的结构性能

（3）通过构件材料强度及柱子截面大小的变化控制结构楼层抗侧刚度均匀变化避免楼层刚度

突变.

4 整体计算

4.1结构周期

（4）在裙房的远端设置斜撑，且端部两排框架柱采用劲性混凝土柱，以加强其抗震性能.

（5）核心筒内采用现浇钢筋混凝土楼板，板厚150mm，并与核心筒墙体整体浇筑，适当加大配筋，以保证筒体的整体刚度.层8楼板加厚至180mm，以保证水平力的传递，协调两核心筒的变形，建筑层8以上每3层有一中空大厅在该洞口的封闭楼 层该部分楼板加厚至150mm并适当增加配筋

（6）由于工程斜柱较多，整体计算时应当考虑竖向地震作用：另外柱子的斜置使结构有外扩的趋势楼层梁内将出现拉力，设计时应考虑拉力影响， 计算时应采取楼板弹性膜的计算模式，由于结构软件将梁构件按照受弯构件设计忽略轴力作用，设计时应取钢梁的受弯应力比与受拉应力比之和小于1.0.根据上述设计思路提出结构的性能设计目标见表1.

结构性能设计目标(D) 表1地震 作用 多遇地震 （小震） 设防地震 （中震） 罕遇地震 （大震）目标定 性措述 不损坏（1) 损坏可修复（4) 需排大险， 无例塌（5）底部加强区墙体、框架柱 抗弯不屈服抗前截面满误计 计算 强度设计 与查形验 是VckVx<0. 15f 变形验算， 判断薄内容 算 Mk;新柱交汇的关键节 点弹性 环节地露输入 谱、时程地 规范反应 规范反应谱 时程地霜波位移角 限值 008/1 - 1/100构件设计 按规范设 按性能目标设计 按性能目 标设计荷载系数 荷载基本 荷载标准组合，且抗震调荷载标准材料强度设计值 组合 标准值 整系数取1.0 标准值 组合 注：1）表中性能目标D及性能水准1A5按照（高层建筑湿凝表中公式告量含义参见高规公式3.11.34. 结构的整体计算采用SATWE和MIDASBuilding进行对比校核.嵌固部位根据楼层刚度比板假定阻尼比取0.04. 和结构布置情况选为地下层！计算时，采用刚性楼 计算得到的前3阶模态的振动周期结果列于表2对应的振型示意见图4.两种程序的计算结果基本吻合：从计算结果来看，第1阶和第2阶振型分 别为YX向平动，第3阶振型为扭转，第1扭转周期与第1平动周期的比值小于0.85，说明该建筑扭转刚度较好- 果其余楼层的水平地震剪力系数均大于2.4%，符合规范要求不必进行楼层剪力的调整. 4.3结构顶点最大加速度 在阻尼比为2%及考虑风向效应情况下，10年重现期风荷载下主楼结构顶层的加速度最大峰值：Y向顺风向为0.016m/s²<0.25m/s²；x向顺风向为0.010m/s²<0.25m/s².满足高规第3.7.6条的楼层舒适度要求. 结构周期对比 周期重力荷载有效质量系数/ 表2程序 周期 平动系政 比 代表值/x x向1向PKPH 7 1. 655 3 0. 99 0.01 1. 958 8 |0. 00 0. 99 0. 78 11 877 085.16 99.51 99.671. 522 3 0. 01 0. 00 1. 940 2 0.04 0.61MIDAS 7 1.634 6 0.66 0. 050. 791871781.991. 79 91.797 [ 7 1. 541 6 0. 09 0.07 4.4结构相对抗侧刚度 计算时考察了结构本层侧移刚度与下一层相应侧移刚度的比值（剪切刚度），其沿结构竖向逐步增大，变化均匀：结果也表明：本层侧移刚度与上一层 相应侧移刚度70%的比值、本层侧移刚度与上一层相应侧移刚度90%，110%或者150%的比值（高规）均大于1.00结构沿竖向抗侧刚度无突变刚度比符合规范要求 4.5结构楼层受剪承载力 本层与上一层受剪承载力之比最小值为：X向0.81（层3）：Y向0.81（层3）.可见各层比值均大于0.80楼层受剪承载力满足高规3.5.3条的规范要求. 4.6高层结构稳定性验算及抗倾覆验算 结构整体分析结果表明：X向刚重比为9.10，Y向刚重比为10.89均大于1.4能够通过高规5.4.4条的整体稳定验算；结构刚重比大于2.7，可以不考大于1.0结构整体抗倾覆满足要求. 虑重力二阶效应：抗倾覆力矩/倾覆力矩的数值均 4.7框架柱承担剪力调整及框架柱倾覆力矩百分比 参照高规8.1.4条塔楼柱子剪力调整按照框架柱数量变化分段调整，塔楼主要以层3底部总剪柱，为保证其他柱子的安全性增强结构的抗震第二 力为基础进行调整.塔楼底部层3-7有4根穿层道防线不考虑这4根穿层柱承担楼层剪力并把其剪力分担到其他柱子上去，综合后确定各楼层框架柱的0.2V.调整系数. 图4振型示意图 4.2结构响应 反应谱法及风荷载作用下计算得到的结构最大响应结果列于表3.可以看出，两个软件计算结果吻合良好层间位移角及位移比均满足规范要求地震作用下底层的剪重比在正常范围内，且满足规范规定的最小水平地震剪力系数要求根据计算结 29%Y向为18%在10%-50%范围内根据高规 本工程底层框架柱倾覆力矩所占比例X向为8.1.3条规定，应该按照框架剪力墙结构进行设计.因此本工程弹性计算分析时按照框架核心筒结构定义结构类型是合适的. 地震及风荷载作用下结构最大响应 表3 PKPM MIDAS最大层间 结构响应 X 1/1 360 1/7 102 风 1/1 229 地霜 1/6 915 风位移角 Y 1/1 081 1/2 553 1/1 052 1/2 047位移比 x Y 1. 18 1. 12 1.32 1.35 1. 09 1. 09基底跨力 /kN x 91 245. 37 90 671. 53 10 465. 5 88 319. 59 6 009. 2 88 660. 27 4 799.1 11 013. 9基底剪重 x 4.83 - 4. 80比/% Y 4. 86 4. 77 4.8弹性时程分析 弹性时程分析所取地面运动最大加速度为55gal采用7组强震加速度记录作为弹性时程分析的地震波输入，两组人工波RD1，RD2和五组天然波TD1-TD5.输入中考虑了双方向地震动时程输 4.9中震分析 弹塑性时程分析 入的影响两方向加速度时程峰值比为1:0.85. 的结构响应与反应谱法计算结果比较接近，见表4. 对应7条输入地震时程曲线，时程法计算得到 最大层间位移角 基底剪力/kN结果 x y X YTD1 RD1 1/1 425 1/1 611 1/1 121 1/1 351 92 019.8 95 218 101 858. 3 86 583. 3TD2 1/1 385 1/1 512 1/1 105 1/1 019 91 355. 5 96 545. 9 150 423. 7 83 237. 9TD3 1/1 059 1/1 205 111 452. 7 95 906. 5TD4 TD5 1/1 320 1/889 1/1 091 1/1 008 114 193. 9 98 855.1 101 135. 3 92 286.9平均值 1/1 313 1/1 360 1/1 172 1/1 081 99 948. 7 90 671. 53 101 633. 1 91 245. 37反应谱 振型分解反应谱法求得的底部剪力的65%，7条时 每条时程曲线计算所得的结构底部剪力均大于程曲线计算所得的结构底部剪力的平均值大于振型分解反应谱法求得的底部剪力的80%满足规范的要求. 结果吻合良好，见图5.可知Y向顶部构架时程分 7条波的最大层间位移角平均值与反应谱计算析时位移候大，CQC法计算时，应设置顶塔楼放大系数以保证顶部构架的安全. 震地震影响系数取0.340，取消组合内力调整，荷 中震计算采用CQC法分析主要计算参数同小载作用分项系数取1.0材料强度取标准值，抗震承载力调整系数取1.0.楼板设为弹性膜 向为1/480，Y向为1/382.结构剪重比X向为 中震作用下结构最大层间位移角结果见图6X13.69，Y向为13.77.可知结果合理 为进一步分析结构在罕遇地震下的抗震性能， 注：起始楼层为地下层1图68同. 图5弹性时程与CQC楼层最大层间位移角对比 计算结构在罕遇地震下的整体控制指标（包括最大罕遇地震下的塑性损伤情况，针对结构薄弱部位和 层间位移及最大基底剪力），研究结构关键构件在薄弱构件提出相应的加强措施，对结构进行了罕遇地震作用下的弹塑性时程分析. 计算采用PUSH&EPDA软件，为提高计算效率，对模型进行了修改：1）主要去掉顶部塔楼，将上部荷载）可忽略；2）去掉0.000m标高以下的大地库， 构架折算成恒载施加于核心筒上，活载（弧顶无活着重研究高层塔楼在地震作用下的动力特性.根据弹性计算结果地下层1侧向刚度/层1楼层侧向刚度均大于2，满足地下层1可以作为上部结构的嵌固端的条件. 5.1地震波选择 计算选用中国建筑科学研究院提供的强震加速度记录作为动力时程分析的地震波输入，包括一组人工波RH1和两组天然波TH2（SAN FERNANDOEARTHQUAKE FEB 9 1971) TH3 ( SAN JOSE EARTHQUAKE 4-Sep-1955).TH2 地震波波形及加速度谱如图7所示. 计算时采用双向水平地震输入，主次方向地震波峰值比为1：0.85，地震波有效峰值加速度为5-10倍 310cm/s地震波持续时间均超过结构第1周期的 5.2构件模型及整体计算参数 EPDA杆系构件弹塑性模型采用纤维束模型，弹塑性墙元面内刚度的力学模型采用平面应力膜，并可以考虑开洞：钢骨混凝土构件和钢管混凝土构 件分别计算钢骨和混凝土两部分的刚度然后叠加进行处理- 计算时楼板采用弹性膜假定：结构的阻尼比取0.05初始状态采用重力荷载代表值（恒载0.5活 图6中震作用下楼层最大层间位移角 图8罕遇地震作用下结构楼层位移角 拉裂缝）、受力较大的钢梁和裙房框架柱-钢管混凝土柱均未出现塑性较 6 关键构件和关键问题 6.1核心筒剪力墙 图7TH2罕遇地震波加速度谱和时程曲线 计时应确保其性能达到预期目标：1）墙体厚度：核 塔楼核心筒剪力墙为结构第一道抗震防线，设心筒外围400mm，内部200~300mm；2）经计算，底部加强区域剪力墙轴压比小于0.3满足规范要求；3）验算穿层高墙体的稳定满足规范要求：4）剪力墙在中震下墙体剪压比大部分小于0.15，但全部小 于0.2超过0.15的墙设计时应设置型钢暗柱；5）中震下验算剪力墙抗弯不屈服：6）中震下底部加强区墙体出现拉应力，但拉应力约为6.4N/mm²此拉力全部由型钢暗柱承担. 载）.钢材采用了双线性的本构关系；混凝土材料采用考虑退化的三线性本构关系. 5.3弹塑性时程分析结果 大震作用下楼层剪力及楼层位移响应见表5. 地震作用下层间位移响应及剪重比对比 表5 地震液 大震作用下最大层间位移角 xRH1 1/111 1/105TH2 THD 1/157 1/146 1/135 1/134结构总重/kN 平均值 1/138 713 279 1/125地震作用 剪力/kN 剪重比/%小震作用 28 157.82 x 25 486. 96 y 3.95 X 3.57 Y中震作用 大需作用 113 839. 33 75 562.88 104 495. 37 2126 2 10. 59 15. 96 14. 65 10.22 6.2钢管混凝土柱 钢管混凝土柱是重要的竖向构件，设计时按照性能目标及抗震构造进行设计：1）控制柱子常遇地震与设防地震作用下的轴压比满足规范要求；2）按标，并验算门厅穿层柱的长细比：3）中震作用下，底 照高规要求，限制钢管混凝土柱的径厚比、套箍指部区域柱子出现拉力在不考虑混凝土受拉情况下，钢管内应力仅为53N/mm²，处于较低应力水平：4）对重要柱节点采用铸钢件并进行有限元分析使这些节点满足大震不屈服的性能设计目标.图9为某 一节点的应力云图，满足强节点弱构件的设计原则及预定性能目标 注：按照弹型性模型重新计算小震和中震作用下的基底剪力以便对比剪力变化情况. 大弹塑性层间位移角为RH1地震波作用下层8的， 罕遇地震下楼层弹塑性位移角见图8结构最为1/105<1/100，满足规范要求，保证了大震不倒的性能目标要求. 在罕遇地震波输入过程中结构的破坏形态可描述为：核心筒内个别剪力墙出现受拉裂缝；然后混 凝土连梁出现塑性铰随后裙房混凝土梁、柱出现塑性较；随着地震作用的发展，钢框架梁亦出现塑性铰主要为中部楼层核心筒与框架柱相联系的刚接梁.地震波结束时，主要塑性损伤集中在核心筒混凝土连梁、底部加强区墙体及顶部剪力墙（出现受 6.3楼层板设计 应力，设计时应配置足够的钢筋来承担板内拉力钢 同梁内出现拉力的原因相同，楼板内将出现拉梁上应设置足够的抗剪栓钉来传递剪力. 采用MIDAS软件对梁内拉力最大的楼层（层4）楼板进行详细的分析.由恒荷载活荷载作用下的应力云图（图10)可以看出结构梁内拉力部分

薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱承载力分析

肖海兵，赵均海”，孙楚平，彭宁，孙珊珊”

（1中信建筑设计研究总院有限公司武汉430014;2长安大学建筑工程学院西安710061）

[摘要]运用统一强度理论考虑中间主应力的影响，引入参数α.β.确定薄壁钢管在极限荷载时的环向拉应力纵向压应力a，和径向压应力α，并考虑轻骨料混凝土与普通混凝土多轴强度准则差异的影响推导出薄壁钢 管轻骨料混凝土轴压短柱的极限承载力公式并对影响因素进行了分析.将本文计算结果与文献试验数据进行比较结果吻合良好表明将统一强度理论运用于薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱承载力计算是可行的，该结果为薄壁钢管轻骨料混凝土的优化设计提供了一定的理论依据-

[关键词]统一强度理论：薄壁钢管：轻骨料混凝土：极限承载力

中图分类号：TU398文献标识码：A文章编号：1002-848X（2012)10-0101-06

Bearing capacity of thin-walled steel tube short columns filled with lightweight aggregate concrete under axial load

Xiao Haibing’ Zhao Junhai? Sun Chuping’ Peng Ning’ Sun Shanshan*( 1 CITIC Geneal Institute ef Architectural Design and Research Co. Lad. Wuhan 430014 China; 2 Sehool af Civil Engineering Chang'an University Xi'an 710061 China)

Abstraet: Based on the unified strength theory considering the efects of the intemediate principal stress and thediferenes of the multi-axial strength criterion for the lighweight agregate conerete and mon concrete by introducing parameler α_ and β. loop tensile stress α longitudinal peessive stress α and radial pressive stress α of the thinwalled steel tube in oltimate bearing odition were obtsined. Thus the caleulaticn formula f ultimate bearing capacity ofthinalled steel teshrt lms fd with lighweigt agregate cnete wa dedd ad the iflee clicat was analyzed.Cpared vith the obtaid solti and the test resuts n referene good agrement can be fod. Theresults indicate that the unified strength theoey has the good applicability in the calculation of ultimate bearing capacity ofthinwalled steel tube sbort colms illed vith lighweight agregate ceree The resuls can povide theoretical foudationfor the design of thin-walled steel tube filled with lightweight aggregate concrete.

Keywords: unified strength theory: thin-walled steel tube; lightreight aggregate concrete; ultimate bearing capaeity

随着科技的进步工业水平的提高人们对建筑此本文采用考虑中间主应力o：的影响、拉压性能 中间主应力对钢管和核心混凝土的双向影响，因

0引言

结构提出了更高的要求，新型建筑材料的开发和应不同的适用于各种材料的复杂应力状态下的统一强用已越来越成为人们关注的焦点：而薄壁钢管轻骨度理论对薄壁钢管轻骨料混凝土构件的力学性能料混凝土则与现代建筑结构的材料发展要求不谋而和相应的承载力计算方法等进行了理论分析，并推 合（2，薄壁钢管与轻骨料混凝土的组合不仅可以导出其承载力计算公式.使整个构件具有承载力高、塑性和韧性好、施工方便、耐火性能高、抗震性能好和经济效益好等优点.力路径十分复杂受荷方式对构件力学性能的影响由于多低层建筑对结构构件承载力要求相对较低，较大，国内外对于薄壁钢管轻骨料混凝土在不同加 因此将薄壁钢管轻骨料混凝土结构应用于多低层建筑中可以发挥它的优势，并且可以弥补普通钢管混凝土在这方面应用的不足.因而该结构在工程实践料混凝土的研究工作才刚刚起步，有关该方面的研 应用中具有较广阔的应用前景.由于薄壁钢管轻骨究较少（且大部分建立在试验的基础上，虽然相关文献中运用Mises屈服准则对薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱的承载力进行了推导，但未充分考虑

互相弥补各自的缺点而且充分发挥了彼此的长处，1加载方式

钢管混凝土构件在荷载作用下的应力状态和应载方式下力学性能的研究相对较少司本文主要研究以下两种加载方式：1）A式加载是钢管和核心混凝土同时共同承受荷载如图1（a)所示；2）B式加载是荷载仅施加在核心混凝土上，钢管不直接承受轴向压力，只起套链作用，如图1（b）所示，由于

力或纵向压应力并不一定达到了钢材的屈服极限.因此本文引入两个参数a和β.来表示薄壁钢管在极限荷载时的环向拉应力纵向压应力o，和径向压应力a，其表达式为：

钢管的约束作用无论哪种方式核心混凝土都处于三向应力状态，

α=a.，a =-β.o.，a =-p（2)

式中：α和β.主要根据试验来确定，其中0≤α≤10≤β.≤1;o.为钢管的拉伸屈服极限：p为核心轻可知对于薄壁钢管p=2ia/（D-2r），即a，= 骨料混凝土对薄壁钢管的径向压应力，由材料力学-2to/(D-2)=-2rαx o /(D-2)D分别为薄壁钢管的外径和壁厚（rCD）.

对于薄壁钢管，有|a，/a.=2r/（D-2:）<1，因此钢管的径向应力小于环向应力.即a <a 由于钢管混凝土达到极限状态时，薄壁钢管主要承受环向拉应力，因此纵向应力小于环向应力，即o.|a>a、的规定，则薄壁钢管三向应力状态下的主应力分别为：

(1b)

(3)

其中：α= (1a)r.-a.=(1a)-BB=. 0.-T B-1T.

由文[12]可知拉压比α对于韧性金属材料一1α 1α≥or满足式（1a）的条件，将式（3）代入式（1a）进行计算得：

式中：a和o分别为三个主应力；α为材料的拉压比；a，为材料拉伸屈服极限；a.为材料压缩屈 服极限：.为材料剪切屈服极限：b为统一强度理论中引进的一个反映中间主切应力以及相应面上的正应力对材料破坏影响程度的材料强度参数.

整理得：

3薄壁钢管轻骨料混凝土承载力

(5)

3.1薄壁钢管的纵向抗压强度

取压为正、拉为负则薄壁钢管纵向的抗压强度为：

3.1.1A式加载

对于A式加载薄壁钢管轻骨料混凝土短柱在轴心压力作用下同时受压，由于薄壁钢管和核心轻骨料混凝土的相互作用，薄壁钢管处于三向应力状 态并且不考虑圆形薄壁钢管局部屈曲性能的影响，在这个过程中薄壁钢管承受的压力逐渐减小而核心轻骨料混凝土因受到外包钢管的环向约束具有更高的承载力，薄壁钢管从主要承受纵向压应力转变为主要承受环向拉应力[.当薄壁钢管 和核心轻骨料混凝土的纵向承载力之和达到最大值时薄壁钢管轻骨料混凝土短柱即达到极限状态.然而由于薄壁钢管承受着一定的纵向压应力，在钢管混凝土短柱达到极限状态时其钢管的环向拉应

.(6)

因为2tα/（D-2r)≤β ≤1将式（5）代入，解不等式得：

(7)

-2t)≤1. （2）第二种情况，当a≥a，时，即β≤2ta/（D

薄壁钢管三向应力状态下的主应力分别为：

(8)

同理得：

为： 取压为正、拉为负则薄壁钢管纵向的抗压强度

因为0≤β ≤2a/（D-2)将式（9）代入，解不等式得：

综合上述两种情况得出薄壁钢管的纵向抗压强度统一解为：

3.1.2B式加载

骨料混凝土上薄壁钢管不直接承受轴向荷载-因 对于B式加载其轴向荷载直接施加于核心轻此可以认为薄壁钢管的纵向抗压强度a，=-βa.=0即β.=0.对此种情况，可以把薄壁钢管的应力状态作为A式加载中第二种情况的特例.当β=0时，由式（9）得：

(91）（z-α）13.2核心轻骨料混凝土纵向抗压强度

轻骨料混凝土在三向应力作用下应力-应变曲线有明显的“应力平台“区，并且在应力平台区轻骨料混凝土的内部结构已遭到大范围破坏因此在实骨料混凝土的极限强度，这样根据普通混凝土建立 际应用中把应力平台流塑段作为多轴压状态下轻的强度准则已不再适用于轻骨料混凝土.

对于薄壁钢管轻骨料混凝土短柱中的核心轻骨料混凝土，无论是A式加载还是B式加载，其都处于轴向压缩和侧向均匀围压的三向受压应力状态， 因此本文采用文[14]从统一强度理论推得的混凝土三向应力状态下的轴向抗压强度计算公式：

式中：k=（1sinp）/（1-sin）为混凝土的内摩

(9)

（10)

(11)

（12a)

）(12b)

(13)

(14)

擦角的取值在1.0-7.0之间，具体值由试验确定：f.为三向应力混凝土抗压强度：f.为混凝土圆柱体的单轴抗压强度：o：为核心轻骨料混凝土所受的侧向约束应力即为p-

由于钢管混凝土外径大小的差异对核心混凝土的抗压强度进行修正，引入混凝土强度折减系数

因此核心轻骨料混凝土的纵向抗压强度为：

式中f.为Φ15cmx30cm圆柱体的单轴抗压强度.

3.3薄壁钢管轻骨料混凝土短柱轴压承载力统一解

薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱的极限承载力由薄壁钢管的承载力和核心轻骨料混凝土的承载力共同组成即：

壁钢管的横截面面积；A.为核心轻骨料混凝土的横 式中：N为薄壁钢管轻骨料混凝土承载力；A.为薄截面面积.

（1）对于A式加载

载方式时薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱的极限承 将式（12）（16）代入式（17）并化简得A式加载力统一解为：

N. 1b

（2）对于B式加载

化简得B式加载方式时薄壁钢管轻骨料混凝土轴 压短柱的极限承载力统一解为：

由式（18）（19）可知N，是关于参数α的线性

(15)

(16)

(17)

-）（18a)

）(18b)

A.（19)

文[5].[6]试验结果与本文式（21）计算结果比较（B式加载）

试件编号 H165-2-A D/mm 165. 2 1/ms 2. 69 61.4 D/ f /MPa 16.7 /MPa 299 y. a /AN 864. 4 NNN/N 849 1. 018 1 音注H165-2-B 165. 4 2 47 67.0 16.7 299 0. 942 5 0. 942 4 0. 983 4 0. 984 8 825. 8 880 0. 938 459H H165-2-C 165. 0 165. 0 2.57 2. 40 64.2 68.8 16.7 39.3 299 299 0. 942 7 0. 942 7 0. 984 2 0. 985 2 1 256. 6 841.2 1 175 933 0.901 6 690°1 文[5]H165-4-C H165-4-B 165. 7 165. 0 2. 44 2. 40 67.9 68.8 39.3 39.3 299 299 0. 942 2 0. 942 7 0. 985 1 0. 985 2 1 272. 0 1 256. 6 1059 1 215 1. 201 2 1.034 2H165-2-A 165. 0 2.50 66.0 25.6 298. 5 0.942 7 0. 984 6 1 003. 0 998. 1 1. 004 9H165-2-C H165-2-B* 165.0 165. 0 2.50 2. 50 66.0 66. 0 25.6 25.6 298.5 298. 5 0. 942 7 0. 942 7 0. 984 6 0. 984 6 1003. 0 1 003. 0 1 037. 1 986.7 0.9671 1.016 5 文[6]X 0.081 0 1.016 8F'

[6]试验结果的比较如表2所示.

从表1和表2的对比分析可知表1中理论计算值与试验值的比值N_、/N在0.8292-1.1091之间，平均值为0.9831，均方差为0.0710.表2中理论计算值与试验值的比值N/N在0.9016-1.2012之间，平均值为1.0168，均方差为0.0810 由此可见本文基于统一强度理论推导的薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱承载力计算式（式（20）和（21））所得的结果与试验值吻合良好，说明将统一强度理论运用于薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱承大值时=22：/（D-21） 载力计算是可行的，当式（20）的计算结果达到最 1<1再一次证明钢管混凝土短柱达到极限状态时，钢管的环向拉应力没有达到钢材的屈服极限-另外由表1和表2中a的 取值可知B式加载中a的取值较大，表明B式加载的试件其钢管的环向拉应力较大，对核心混凝土的约束作用较强，主要原因是B式加载中钢管不直接承受荷载，它对核心混凝土的约束作用较强，而 试件承载力的提高主要依靠钢管对核心混凝土的约束作用使核心混凝土处于三向应力状态从而具有较高的纵向抗压强度. 图2α β.和D/r的关系 时参数β.随着参数α，的增大而减小即当薄壁钢管的环向拉应力增大时其纵向压应力将减小. 4.2套指标的影响 为了分析方便，定义薄壁钢管轻骨料混凝土短柱的承载力提高系数为： (23) 式中：N，为本文式（20）的计算值；N.定义为试件名义轴压强度承载力N.=A.o.Af.其中A 分别为钢管的横截面面积和屈服强度；A.f.分别为核心混凝土的横截面面积和抗压强度 套指标=（a A.）/f.A.）（则对于薄壁钢管轻骨料混凝土轴压短柱试验数据可绘出S/关系，如图3所示.由图3可以看出对于薄壁钢管轻骨料混凝土短柱套箍指标越大，承载力提高系数越高- 4 参数分析 4.1参数αβ.与径厚比D/的关系 当α=1b=1时，由式（5）和（9）得双剪应力屈服准则时的公式为： ( 22) 所示.由图2可知，当参数β.一定时，参数α，随着径厚比D/的增大而增大，且增大的幅度越来越小：当参数α一定时，参数β.随着径厚比D/的增大而增大且增大的幅度越来越小；当径厚比D/一定 则由式（22)得α β.和D/r之间的关系如图2 图3S/-的关系

[编者按]Arup（奥雅纳）是全球众多知名项目的核心创意力量，业务横跨各个领域和不同行业.在35个国家设立了90多家分支机构拥有通10000名规划、设计、工程和咨询专业人员.

构Arup参与了许多最具标志性的建筑，包括北京奥运场馆、上海世博会展馆、广州塔深圳京基100、香港昂船洲大桥、环球贸 Arup在中国已有30多年的发展历史在香港、深圳、上海、北京、澳门、广州、武汉、天津、重庆和台北等地都设有分支机易中心以及台北艺术中心等，近年来更积极参与营建跨境基建项目促进区域经济的融合与发展，这些大型项目包括落马洲河套地区发展残划及工程研究、港珠澳大桥以及广深港高速铁路香港段等.

广泛的服务范围涉及从总体规划到建筑设计的音个方面整合了结构、土木、机电工程以及其他专业技能.Arup的结构工程在业界享有盛誉.悉尼歌剧院的高难度设计为Arup赢得了国际声誉巴黎蓬皮杜艺术中心又使其进一步为人然知.近年来， 北京的“乌巢、“水立方“和伦敦的“小黄瓜“等创新兼可持续的结构设计使Aru继续站在业界的最前沿.Arup不断寻求更佳方法、提供更优方案致力于塑造更美好的世界.

八柱巨型结构在广州东塔超限设计中的工程应用

赵宏，雷强，侯胜利，林海

（奥雅纳工程咨询（上海）有限公司深圳分公司，深圳518048）

项目青景、结构体系及关键构件设计等方面介绍了基于性能化抗震（风）设计的原则：从结构概念出发深入研究结 [摘要]广州东塔采用了带伸臂桁架的巨型框架-核心筒体系其中巨型框架由8根巨柱和6道环桁架组成从构在地震（风）作用下的响应并针对巨型柱、（80高强混凝土和内嵌双层钢板混凝土组合剪力墙等关键设计提出建议.

[关键词]巨型框架-核心筒结构：伸臂桁架：矩形钢管混凝土柱：内嵌双层钢板混凝土组合剪力境：C80高强混 凝土

中图分类号：TU973文献标识码：A文章编号：1002-848X（2012)10-0001-06

Engineering application of 8 columns mega frame-core wall system in Guangzhou East Tower

Zhao Hong Lei Qiang Hou Shengli Lin Hai

( Arup Isternational Consultants ( Shanghai Co. Lidl. Shenzhen Branch Shenzhen 518048 China)

Abstract: Guangzhe East Toer adopted mega framecre wall with outrigges as its main stnueture system. The extemalframe is prised of 8 mega columns and 6 belt tnuses. The principles fr seismic and wind designs on the basis ofperfomaee were revealed in aspects of the pjeet background the stucture system and the key elemen design. Theproided fr designf tb key stute elmet ch as mea colms C8 high stngth cerete an conte wallsih strueture performances under earthquake ( wind) were analyzed based on the structural conepts. Valuable advices wereembedded dual steel plates.

Keywerds: mega fae-ore wall stetue: outriger; conrete-filed rectangular stel tube colm cnerete walls with embedded dual steel plates; C80 high strength concrete

0引言

向力.

巨型结构最显著的优点是可以满足楼面视野或新的结构形式.主要框架和普通（次）框架结构大开洞等建筑功能的要求，可按需要设置大空间的的截面几何尺度、面积、惯性矩不是同一数量级：巨无柱中庭、展览厅和多功能厅等，如日本的NEC大柱通常由电（楼）梯井或大截面柱组成，巨型梁一般楼是典型的巨型框架结构》.广州东塔位于风景结合建筑功能每隔十几个楼层设置一道，梁高一般独特的珠江北岸要求办公楼层需要有良好的视野， 巨柱与密柱外框视野差异如图1所示.

巨型框架结构是20世纪60年代末兴起的一种占一个或者几个楼层高，主框架承受了主要的荷载次框架仅起到辅助作用以及地震作用下的耗能作用：竖向受力时次框架将所受竖向力传到主框架梁最后通过主框架柱将所受竖向力传到地基-水平力方面抗侧刚度大的主框架承担了大部分的侧

为进一步提高结构的抗侧刚度近年来在巨型框架的基础上又演绎出新的结构体系一-带伸臂加

根据项目情况和国家现行规范，分析和设计采用的主要参数如下：建筑结构安全等级为一级结构重要性系数为1.1，工程设计基准期为50年，设计使用年限为50年混凝土耐久性年限为100年，建 筑结构抗震设防类别为重点设防类抗震设防烈度为7度（0.1g），地震分组为第一组，抗震措施按8度考虑，小震时阻尼比按3.5%，大震时按5%计，舒适度分析时按1%计，基本风压计算结构变形采 用0.5kPa（50年重现期），计算承载力按0.6kPa（100年重现期）计算舒适度时按0.3kPa（10年重现期）.由于结构超高，风荷载及响应最终由风洞试验结果确定.

图1巨柱与密柱外框视野差异

强层的巨型框架核心筒结构，在地震和强风区的台北101大厦就是采用这种体系，但其核心筒是钢449m.上海金茂大厦亦采用了该种结构体系，但其 支撑内筒，并在顶部采用了TMD，其结构高度为结构高度不超过400m.而广州东塔项目则是该体系国内地震区结构高度超过500m的超限高层设计中的首创无论从巨柱数量和位置，还是从巨型梁、伸臂桁架的数量及设置上都充分考虑了建筑功能 需要及巨型结构本身的要求.

地复杂程度等级均为一级，拟建场地地貌单元属珠 本工程地基复杂程度等级为一级，重要性和场江三角洲冲积平原场地土类型为中软土场地类别为Ⅱ类本场地为建筑抗震设计不利地段，但场地属于基本稳定区适宜建筑

2结构体系

2.1结构体系选取

在广州东塔方案设计阶段，对多种结构方案进行研究主要包括筒中筒、巨型桁架-核心筒结构、带构，见图3.针对每种方案，分别给出相对总造价、 伸臂的巨型框架核心筒结构和带伸臂的筒中筒结施工难度等方面的对比以便于业主做出选择各结构方案的指标对比见表1.虽然带伸臂巨型框架一核心筒结构具有最高的造价和较大的施工难度，但由于其具备最大的楼层平面开放度、最高的空间利 用效率、最灵活的幕墙设计和最好的景观可视性从而最终赢得了业主和建筑师的青昧.

1 工程概况

广州东塔位于珠江新城CBD中心地段（图2），城市中轴线两侧南面隔江对望新建的广州新电视 与对面已经封顶的西塔一起形成双塔，分别位于新塔北面为天河体育中心、中信大厦及广州火车东站.项目占地26452m²，地上总建筑面积为404802m²-其中塔楼建筑屋顶标高为530m结构屋面标高为518m地上112层，集办公、服务公寓、酒 店、餐厅于一体：地下5层，包括零售区、停车场、货物起卸区和机电设备用房：裙房地上8层，高50.7m与塔楼间采用防震缝区分为各自独立的抗震单元

本工程建筑方案设计为美国KPF建筑事务所，结构设计由奥雅纳全程参与广州市设计院负责审图及出图工作、

图2东塔（左侧）效果图及总平面图

图3方案设计阶段四种结构体系

桁架充当巨型梁，能有效地提高外框的抗侧刚度，一方面可协调外框架各竖向构件的变形差，使之受力均匀：另一方面还能将次结构上的竖向荷载传递到巨型柱上，保证巨柱在大风或罕遇地震作用下承担 尽量多的竖向力避免受拉破坏：同时还可作为巨型柱的侧向支撑，有效减小计算长度.从结构的周期比和位移比情况来看，环桁架对增加结构抗扭刚度也起到非常大的作用.

2.2结构体系特点

带伸臂桁架的巨型框架-核心筒结构由钢筋混凝土核心筒（内嵌钢板/型钢）、矩形钢管混凝土柱与6道双层空间环桁架组成的巨型框架、连接核心 筒和巨型框架的4道伸臂桁架组成，如图4所示.由于建筑立面收进在酒店区抗侧体系通过环桁架过渡为常规框架-核心筒结构体系-

（双层空间钢桁架）组成.8根巨柱从地下室一直延 巨型框架主要由巨型柱和连接巨型柱的巨型梁伸至办公区顶部（层68）（图5），之后减掉1根，余下7根继续延伸至公寓区顶（层92）.整个巨型框架体系所贯穿的高度超过塔楼总高度的5/6，可保持上下抗侧力体系基本一致的规则布置.巨型柱采 用内灌C80高强混凝土的钢管混凝土柱，可提供巨大的轴向刚度，与多道伸臂桁架共同作用，有效抵抗侧向荷载产生的倾覆力矩.刚度较大的双层空间环

核心筒贯穿整个塔楼结构，是抗侧体系中非常重要的组成部分用于抵抗水平力产生的大部分剪力和接近一半的倾覆力矩-由于本工程高度大、楼层多、结构重量巨大，常用的墙体形式和材料无法满轻结构自重、扩大建筑使用面积、提高墙体承载力和 足建筑功能需要，对基础设计的要求也较高，从减满足抗震性能目标的角度出发在核心筒外墙底部区域采用内嵌双层钢板混凝土组合剪力墙，初步设计阶段采用C60高强混凝土，施工图阶段优化为采用加之混凝土的强度超过了抗震规范的建议 C80高强混凝土鉴于这种墙体形式在国内首次被值委托中国建筑科学研究院专门针对东塔项目进行试验研究试验数据表明，内嵌钢板的混凝土组合剪计方法和构造措施后，具有较好的延性和抗震性 力墙具有较高的抗弯、抗剪承载力在采取适当的设能”，这些措施的采用，有效减小了核心筒外墙厚度在低区仅采用1500mm厚，到高区逐渐减为500mm厚大大增加了楼层使用面积提高了使用率.

好两者的抗侧作用提高结构刚度，伸臂桁架的布置 要有效协调内筒和巨型框架之间的变形，发挥必不可少这也是整个体系是否高效的关键，在方案设计阶段针对其数量、位置和形式进行大量敏感性分析与建筑师充分沟通后决定在第12A6道环桁架处（同时为机电层和避难层）设置4道伸臂 桁架如图6所示每道伸臂桁架跨越2个楼层

图4塔楼结构体系

伸臂桁架及其连接的巨柱、核心筒弯曲刚度极大近乎满足平截面假定侧向荷载产生的转角引起巨柱的拉伸和压缩由于巨柱间力臂较大故而可提 供巨大的抗倾覆力矩，大大减少核心筒承担的倾覆力矩提高了结构的整体抗倾覆稳定性-

为减轻自重和加快施工速度，楼面采用130mm厚组合楼板.典型外框梁高900mm，内框梁高500mm.

3结构弹性分析

塔楼弹性分析采用ETABS软件，结构动力特性见表2，由表可见扭转周期与平动周期的比值在规范允许范围内：竖向主振型不在加速度反应谱

图5办公楼标准层平面图

架的作用令核心简的弯矩转移至巨型外框架，按照抗震审查的要求，采用双层环桁架等措施增强巨型外框以保证其具有足够的承载力和抗侧刚度，实现 多道防线的设计理念，大震弹塑性分析表明，除第一道防线的耗能连梁破坏较多外核心筒仅局部进入混凝土峰值压应变区，第二道防线的外框梁和环桁架则部分进入塑性，伸臂桁架和外框柱基本处于不屈服状态.

塔楼弹性分析结果表明结构总体刚度适宜变形、风振舒适度、剪重比等可满足相关规范和抗震审查专家的要求：结构在侧向力作用下内力分布明晰，符合工程经验及设计理念.

4 构件设计关键问题

4.1主要构件抗震性能目标

图6伸肾桁架示意

超高层建筑应综合考虑抗震超限复杂程度、业主及专家意见，在经济性和安全性平衡的基础上采结构设计-表5为广州东塔整体抗震性能目标和主 用不低于传统三水准的性能目标，并进行定量化的要构件的性能要求.

平台内，风及地震总作用力和侧向力下的层间位移角见表3A.同时采用MIDAS建立模型来检验分 析结果验证结果表明各项分析指标基本一致.

ETABS(考虑 P-效应） MIDAS报型 周期 质量参与系数/% 周期/s 音注第1阶8.08 0.8 X 57.9 Y 0.0 R 0.15 8.36 Y向平动第2阶7.91 56.7 0.2 0.8 0.0 0.0 0.0 0. 11 73.0 3.95 8.15 x向平动 扭转第18附0.59 0.0 0.0 60. 1 0.0 0.69 2.向动

风及地震总作用力 表3计算软件 ETABS YIDAS小蛋 基在总前力 9ZEL 肉y向 69 470 7021772736 45° 135° 68 815 68 345 1肉1肉风莫 作用 基底点覆力矩/m 基在总前力 70 575 16 978 351 16 770 16919 17 090 1 279 13 505 66 987 79 115（100年）基压点燥覆力E/WEV 22 466 28 326 21324 26 568

层间位移角 表4计算软件 ETABS MIDAS50年 最大层间位移角 X向 1/719 X向Y向 1/769风荷载 小震 最大层间位移角 所在楼层 00 1/1 层110 86/1 1/1 056 星108 1/977作用 所在楼层 星111 星111 星106 星106规范限值 1/500 1/500 1/500 1/500

图7层间位移角

层间位移沿楼层分布如图7所示由图可见侧向力作用下的层间位移角可以满足规范限值要求， 不是控制结构抗侧刚度的主要指标.

风洞100年Y向风作用下内外筒的倾覆弯矩和剪力分配情况如图89所示，巨型框架外筒承担大部分的倾覆弯矩和小部分的剪力这是由于伸臂桁

图9内外筒剪力分配

图8内外简顿覆力矩分配

广州东塔主要抗震性能目标 表5层间位移角 抗震烈度 小震中霞 6/500 大震底部加强区、加强层形成童性较. A/100核心压 简，拉弯 弹性弹性 破坏程度轻微，可人住即0<10；巨柱 其他层形成塑性校破坏程度可修 复并保证生命安全即θ<LS构 业件 性 不 环，允许屈服/届由，出现弹塑性 最不利工况下不引起剪力墙破能 钟臂析 弹性 壶形破坏程度可修复并保证生形成塑性较，破环程度轻微，可 命安全即<LS环桁架 入性即<10节点 不先于构件破坏 注：1）为构件杆端量性转角值，为杆件轴向童性拉压应壶值：2）参考ATC40和FEMA356给出的性能化水平评价标准，如最大可接受状态（CP限值）生命安全限值（LS值）以及结构正常运行限 值（ID值）等 4.2巨型钢管混凝土柱 初步设计阶段，结合了抗震审查专家对于巨型外框刚度要求对巨型钢管混凝土（CFT）柱和巨型型钢混凝土（SRC）巨柱方案在刚度、用钢量、施工等的应用已较为成熟，巨型CFT柱可采用内灌C80或 方面进行了综合比较：考虑到广东地区高强混凝土C90混凝土形成巨大的轴向刚度来抵抗倾覆力矩产生的拉压力，同时CFT柱整体性好，相同含钢率的前提下其抗弯抗剪承载力较SRC柱更高；也方便与环桁架、伸臂桁架、外框梁及楼面钢梁的连接， 施工速度更快. 图10低区典型巨型CFT柱截面 图10为典型低区巨型钢管混凝土柱的截面构造图11为实际施工时的巨型CFT柱，巨型柱在底部最大轮廊尺寸为3500mm×5600mm，整体采用分腔组合的形式并在钢管壁上设置栓钉和竖向、水 平加劲板竖向加劲板间距较大时采用对拉筋增加整体性.低区巨型CFT柱受力巨大因此除了采用普通钢管混凝土柱加劲钢管内灌混凝土之外还在腔内配置了一定数量的钢筋，配置钢筋的目的：1） 提高CFT柱的整体刚度；2）改善钢管腔内混凝土的延性；3）控制腔内素混凝土的收缩和徐变；4）提高CFT柱的防火性能.巨柱在高区截面减为800mm×1 500mm. 图11拖工中的巨型CFT 柱 巨柱而言较小因此巨柱的计算长度系数需要进行 专门的分析和考虑；3）构件的横截面压弯承载力，除了满足规范的设计要求外，尚应采用专门的截面分析程序进行计算设计；4）复杂节点的设计和非线性有限元分析. 4.3双层钢板剪力墙 初步设计时广州东塔核心筒混凝土下部区域采用C60，上部区域采用C50，为了保证刚度和延性需求减小核心筒墙厚度，在塔楼地下室-地上层32的核心筒外墙采用了双层组合钢板剪力墙构件（图1213）核心筒内墙则采用型钢混凝土剪力墙. 钢板剪力墙的钢板厚度主要由重力荷载设计值的轴压比限值、大震不屈服剪压比设计要求以及整体结构的侧向刚度需求控制并满足高规对钢板混凝土剪力墙最小和最大钢板厚等构造要求. 要求外在结构设计方面的关键内容包括：1）考虑 巨型CFT柱除了满足相关规范的构造和抗震到巨型CFT柱的重要作用，其抗震性能要求达到中震弹性大震不屈服的水平；2）由于巨型框架每道环桁架层之间距离较大，而每层的外环梁刚度相对