[摘要]以杭州钱江隧道为例，阐述了大直径盾构公路隧道立体化施工组织理念，并详细介绍了立体化施工内容，包括盾构施工、同步道路结构施工、烟道板施工、道路铺装层和防撞墙等多断面多工序同时进行。同时对立体化施工组织的适用性和重、难点进行了详细分析。[关键词]隧道工程；公路隧道；盾构隧道；立体化施工；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
钱江隧道是高速公路项目钱江通道及接线工程的过江（钱塘江）隧道段，钱塘江南侧（江南）出口位于杭州市萧山区，北侧（江北）出口位于海宁市盐官镇上游2.5km处，隧道单向3车道，隧道全长约4450m,其中盾构段长约3245m。采用中15.43m泥水平衡盾构掘进，管片外径15m,内径13.7m,管片环宽2m,是上海长江隧道的姐妹隧道。不同于上海长江隧道的是钱江隧道采用单台盾构掘进，盾构从江南侧始发，江北出来，然后调头从江北往江南掘进，这大大延长了盾构施工周期，也给施工带来困难。为节约工期，对隧道内各工作面、各专业施工内容进行分析，提出了进行立体化施工的想法。

2立体化施工理念
2.1盾构法公路隧道一般施工顺序
一般施工顺序：盾构推进+盾构及管路等拆除→道路及路面以下结构施工→路面以上结构施工→路面铺装层及防撞墙施工→机电设备安装及隧道内装饰。盾构法公路隧道的一般施工顺序也不是一成不变的，本文仅以此为例。
2.2同步施工
同步施工顺序：盾构推进与道路结构施工同步进行→盾构及管路等拆除→路面以上结构施工→路面铺装层及防撞墙施工→机电设备安装及隧道内装饰。

3施工筹划
3.1施工内容
大型越江公路隧道是一种复杂的综合性工程，施工内容繁多。横断面上纳人立体化施工的内容如图1所示。

3.2施工安排
立体化施工内容繁多，按各作业面开始施工的先后顺序，分别进行阐述。

4重、难点分析
4.1交通组织问题
交通组织问题是采用同步施工工法施工的隧道面临的一个重大考验，立体化施工更甚。现浇车道板施工作业面是喉咙口，约长430m,只能靠口形构件安装形成的通道，通道宽4m,只能单向通行。现浇车道板施工中有3道工序需要浇筑混凝土，而且多数情况下每道工序都需要浇筑不止一次，且道路不能通行。管片运输及盾构注浆液运输不能长时间中断，既要不影响盾构推进又要解决现浇车道板混凝土浇筑难度大的问题。烟道板牛腿施工浇筑混凝土也影响道路通行，烟道板安装时道路不通，铺装层施工浇筑混凝土道路也不通，线路越长，影响道路通畅的因素也就越多，协调起来也就越难。另外，隧道内有较多施工车辆，隧道内照明又不如地面上，交通安全问题突出。
4.2空气质量问题
隧道是一个狭长的结构，空气不流通，虽然有通风措施，但是隧道内的空气质量还是很难控制，有很多因素造成空气质量恶化：①隧道内施工车辆很多，排放的尾气和卷起的尘土：②盾构推进和现浇混凝土释放的热量；③电焊机等电力设备施工过程中释放的有害气体；④立体化施工有多个工作面，多道工序有混凝土凿毛、植筋作业产生大量混凝土粉尘；⑤隧道内使用的化学品也污染空气，如油漆、模板脱模剂、盾构油脂等。

（略）

[摘要]储罐外罐是确保LG储罐安全的关键设施，预应力筋施工过程是建立结构受力体系的重要环节，研究其建立过程对LNG储罐具有重要意义。以某大型LNG储罐为背景，选用大型通用有限元软件ANSYS建立有限元实体模型，分析了LNG储罐在预应力筋施工过程中罐体的变形、应力状态以及预应力筋应力状态，验证了LG储罐罐体在预应力施工过程中受力性能良好并在控制范围内。[关键词]LNG储罐；预应力；施工技术；有限元分析

内容摘抄：

1储罐结构参数
该LG储罐外罐剖面如图1所示，承台底板位于-1.200~±0.000m,半径0~36.8m范围内厚度为0.9m,半径37.7~43.7m范围内厚度为1.2m,半径36.8~37.7m范围内的厚度为线性过渡段。±0.000以上区域为外罐主体部分，筒体内侧半径为41m,壁厚为0.8m,储罐穹顶球半径为82m,厚度为0.4m,外罐混凝土强度等级为C50。该LNG储罐的4个扶壁柱的环向角度分别为45°，135°，225°，315°

预应力筋系统由环向预应力筋和竖向预应力筋构成（见图2），其中竖向预应力筋96根，大致均匀分布于半径为41.4m的圆周上；环向预应力筋103根，包络角为180°，同一高度围成一圈的2根环向预应力筋分为A筋和B筋，承台底板环向预应力筋8根，半径为43.325m,筒身环向预应力筋95根，半径为41.545m,1.696~7.083m标高范围内环向预应力筋间距约为0.2m,随着高度增加，其间距增至0.6m左右，环梁区域的环向预应力筋间距为0.2m。环向预应力筋的控制应力为0.80fk,竖向预应力筋的控制应力为0.75∫k,其中，fk为预应力筋强度标准值。

2有限元模型
2.1预应力模拟和施加方法
预应力筋单元选用ANSYS中Link8单元，预应力模拟方法选用降温法，描述预应力筋不同位置的应力分布，模拟预应力筋的应力损失。预应力施加方法选用约束方程法[6]，可通过CEINTF命令在混凝土节点和预应力筋节点之间建立约束方程，该方法对混凝土网格密度要求不高，计算效率较高，受力状态比较符合实际情况。ANSYS命令NROTAT将处于筒身和承台底板区域的预应力筋节点转换到柱坐标系下，不建立沿着预应力筋方向约束方程，可真实地模拟预应力筋受力状态。
2.2混凝土
该LNG储罐混凝土有限元模型选用Solid5单元整体式配筋]，通过命令EMODIF将承台底板和筒身混凝土单元坐标系转换为柱坐标系，将穹顶混凝土单元坐标系转换为球坐标系，对单元坐标系3个方向的含筋情况分别按照实际配筋率进行定义。为准确模拟混凝土与预应力筋间相互作用，并防止出现约束方程过约束情况，严格控制混凝土网格划分，罐体径向划分为4份，依据竖向预应力筋的数目，环向划分为180份，竖向网格尺寸控制与网格之间至多1束环向预应力筋。

3预应力筋施工方案
该LG储罐首先浇筑承台底板和筒身混凝土，在环梁区域混凝土浇筑完后，开始张拉承台底板预应力筋，之后，简身预应力筋张拉与穹顶混凝土浇筑交互进行。
具体施工方案如表1所示。表1中，Ct为混凝土施工；Td为预应力筋施工；Rb为扶壁柱；ph-i为第i预应力筋施工阶段第j分阶段(i,j=1,2,…);vTd为竖向预应力筋：hhTd为环向预应力筋：SbTd为承台底板处环向预应力筋：Dm-i为第i穹顶混凝土施工阶段(i=1,2,…)。穹顶混凝土各浇筑段如图3所示，环梁附近区域I中环向预应力筋沿高度分布如图4所示，方括号前数字为预应力筋编号，方括号内数字为预应力筋施工阶段。

4预应力筋施工时罐体受力性能
4.1预应力筋应力分析
4.1.1承台底板环向预应力筋承台底板区域环向预应力筋控制应力为1488MPa,承合底板径向刚度较大，承台底板环向预应力筋应力平均值为1486MPa,预应力损失仅为0.13%,可以看出，径向刚度决定环向预应力筋的应力损失。
4.1.2筒身竖向预应力筋
各施工阶段竖向预应力筋应力值如图5所示，竖向预应力筋应力最小（最大、平均）值为该预应力筋施工阶段所有激活的竖向预应力筋应力最小（最大、平均)值。所有激活的竖向预应力筋应力值变化幅度较小，竖向预应力筋应力值比较稳定。ph-5和p-8张拉筒身绝大部分环向预应力筋，引起筒身混凝土竖向位移增大，而竖向预应力筋限制其竖向位移，竖向预应力筋被超张拉。预应力筋张拉完毕后竖向预应力筋应力平均值为1400Pa,其中竖向预应力筋应力最大值为1403MPa,位于扶壁柱附近区域，超张拉0.57%，最小值为1396MPa.

（略）

[摘要]某地下车库基坑工程施工环境复杂，施工场地狭小，且基坑周边存在多栋高层建筑，降水施工可能会使周边高层建筑产生不均匀或过大沉降。为保证工程安全顺利施工，通过方案比选，在确定了井点降水方案后，采取了相应的钢管桩支护、分层放坡开挖、沉降监测等措施。沉降监测结果表明，该方案有效确保了工程的顺利进行。[关键词]地下工程；降水；支护；监测

内容摘抄：

1工程概况
华林逸墅花园小区位于山西省运城市机场大道与学苑路立交桥东北侧，占地约12hm。整个场地为非自重湿陷性场地，等级属I(轻微)级，主要由第四纪上更新统冲洪积湿陷性粉土、粉土、粉细砂、黏土组成，无断层、破碎带等。其中地下车库为框架结构，基坑平面呈长方形，南北向长118.8m,东西向长101.7m,±0.000m相当于绝对标高370.800m,场地自然标高为-0.800m,车库基坑设计标高为-6.800m,开挖深度为6.0m,属深基坑工程。基坑周边5栋高层建筑均采用筏板基础，均为地下1层、地上18层的剪力墙结构，东边的15号楼距基坑边缘不到2m,西边的3,4号楼距基坑边缘不到5m,南边的1,2号楼距基坑边缘不到10m。根据地质勘察报告，地下水埋深小于基坑开挖深度，所以工程施工时必须进行降水。但由于特殊的周边环境，降水给施工带来了不安全因素，如果施工方案和操作不当，可能会使周边高层建筑产生扰动、沉降甚至倾斜。
为保证工程安全顺利施工，防止降水对周边高层建筑的影响，在确定了井点降水方案后，采取了钢管桩支护、分层放坡开挖、沉降观测等措施。
2井点降排水
2.1井点降水
1)降水效果要求
由于地下静水位很高，埋深在4.5~5.6m,而基坑开挖深度为6.0m,并且设计要求工程施工时必须将地下水位降至基坑底面1.0m以下，所以基坑内大部分区域水位降深在2.5m左右。在降水过程中要监测水位下降数据，同时控制地下水位下降速率，有效地减少因降水导致的基坑周边建筑物不均匀或过大沉降的可能。
2)井点降水方案设计时未采用止水帷幕隔断基坑外侧地下水，而是在基坑内布设井点降水，主要是因为周边高层建筑主体已完工，不便进行钻孔灌注桩施工。并点降水主要有2种方案：①设中600mm的降水井30口，井深12~15m,井点距离≤20m;②设中600mm的降水井12口，井深22m。经设计、勘察、监理、建设、施工等单位反复研究，邀请有资质的地下水资源公司现场考察后，从降水效果、安全、投资、进度等方面综合考虑，决定采用第2种方案。

2.2排水
在基坑内四周设置排水沟，沟深0.3m、宽0.5m。基坑转角与外侧设10座集水井，集水井深1m,采用中600mm混凝土管放置于300mm厚的碎石垫层上，集水井与排水沟连通。基坑顶部外侧也相应设置同样规格的排水沟，并在合适位置设置沉淀池，集水经沉淀后再排人城市雨污水管道中。管井井点、集水井、排水沟等的布置如图1所示。

3支护工程
在基坑支护设计时通常采用钴孔灌注桩或钻孔灌注桩加预应力锚杆（索）的支护形式，但由于周边的特殊环境，施工现场比较狭小，不利于钻孔桩施工。相比之下，钢管桩施工机械简单，占地面积小，钻机噪声小，成孔质量容易控制，而且钢管桩虽然直径小，但灌注混凝土后，整体刚度大，强度高，控制桩后土体变形能力比较强，所以决定在1,2,3，4,15号楼靠车库一侧距外墙2m处各打1排钢管桩进行支护，钢管直径为165mm,桩中心距450mm,桩
长12m,桩内灌注C20混凝土，护桩范围每边扩出楼基础外≥1.5m。
由于钢管桩支护结构对周边高层建筑基础下地基土向基坑方向的变形形成阻挡，不仅使地基中的应力水平降低，而且使筏板基础靠近基坑一侧土的位移受到限制，加上支护结构之间的土体单元受到挤压，从而在一定程度上限制了地基变形和建筑物的沉降。同时支护结构可以提高整个结构体系抗水平荷载的能力，减少建筑物底层柱脚转角和顶
点的水平位移，进而有效地提高高层建筑的稳定性，增强其抗倾覆和抗滑移能力。
4土方开挖
基坑采用分层放坡开挖，基坑四周围护施工，分2步挖土，第1步开挖深度为2m,第2步开挖深度为4m。挖出的土方直接装车运走。挖土过程中测量工配合测定标高。开挖时机械挖土、人工修坡。基坑开挖剖面如图3所示。

（略）

[摘要]运用概率统计方法，对某富水砂性地层深基坑施工过程监测数据进行分析，并结合计算分析，探讨了围护结构变形特性及其控制指标取值，以及地表沉降、支撑轴力间的内在关系分析，并对开挖影响范围等作了研究。结果表明：此种地层下围护结构变形容易控制，最大变形位于中部，且从开挖面往下，变形迅速减小，且底部位移很小，此现象同软土地区围护结构变形特征有较大区别。[关键词]基坑；富水砂性地层；变形特性；监测；数值模拟

内容摘抄：

1工程概况
1.1基坑概况
某基坑开挖深度约16.8m,中心处覆土3.4m;两侧端头井基坑开挖深度约为18.51m,两侧端头覆土约为3.55m,围护结构采用800mm厚地下连续墙，第1道支撑采用钢筋混凝土支撑，间距9m,第2道支撑采用中800×16钢管，间距3m,第3道支撑采用609×16钢管，间距3m。其围护结构布置剖面如图1所示

1.2场地地质条件
拟建场地上为第四系松散层，有素填土、黏性土、砂性土、砂砾石层等，下部为第三系新余群(Exn)基岩层，岩层分布平稳；场区分布有第四系孔隙潜水、基岩裂隙水。场地地质条件及各项物理力学参数如表1所示。地下水位标高为-5m。
2监测方案及监测布置
监测包含地下水位、沉降、围护墙深层水平位移、支撑内力等，共埋设沉降测点80个，测斜管20个，地下水位10孔、轴力计16个、20个钢筋计。
3监测数据统计成果分析
本次统计选取从基坑开挖开始至底板浇筑完成这段时间的数据作为研究对象，包含：端头井3个测斜孔，标准段10个测斜孔，总计47736个监测数据。地表沉降13个监测断面共52个监测点，以及4个轴力监测断面12个轴力监测数据的样本。
3.1测斜
1)测斜变化速率总体分布
经统计，基坑开挖过程中，测斜变化速率≤1mm/d占总数的98.51%，1~2mm/d占1.38%，2~3mm/d占0.11%。测斜变化速率分工况统计结果如表2所示。

4变形特性分析
基坑开挖过程中，周围土体逐步卸载，两侧土压力重新分布，是造成基坑和支护结构变形的原因。本文结合数据统计结果，利用启明星及PLAXIS有限元分析软件，就基坑支护结构变形及周边地表沉降变形进行分析，得出了一些成果。
4.1支护结构变形特性分析
结合工程概况，设定计算工况，围护结构变形计算结果与实测分析结果对比（对应工况：垫层浇筑完毕)如图2所示。结合图2比较，测斜变形存在以下规律。

（略）

[摘要]球形单层网壳结构的杆件安装定位难，制作精度要求高，且节点受力较为复杂。对某单层网壳钢结构的制作和安装的关键技术进行了介绍，重点探讨了梅花柱的制作工艺和网壳的安装方案。现场实测表明梅花柱制作和网壳的安装均满足相关规范的要求。[关键词]钢结构；网壳；梅花柱；制作；安装

内容摘抄：

1工程概况
本工程位于苏州工业园区独墅湖高教区南侧湖边，建筑外形为水滴形，如图1所示。报告大厅位于水滴形建筑内部，造型生动、自然流畅。主结构构件材质均为Q235B,报告厅贝壳屋面结构采用直缝焊接钢管，其余管材用热轧无缝钢管。钢结构楼层采用焊接H型钢。屋顶单层网壳节点采用钢管直接相贯焊的连接形式，通过下部梅花柱、V形柱进行支撑。网壳与V形柱采用销轴连接。网壳直径为67.05m,顶标高23.075m。
2工程重难点分析
2.1杆件制作以及安装精度控制
本工程网壳为单层球形结构，空间杆件的方向不同，杆件的安装定位难，制作精度要求严格。杆件节点受力也比较复杂，且为焊接节点，焊接空间狭小，焊缝集中，焊接残余应力集中，焊接变形与焊接质量难以控制，因此网壳结构的钢管制作、安装难度大。

2.2梅花柱的制作
梅花柱造型特异（见图2），内部为中600mm×20mm的圆管，外侧采用中245mm×16mm的圆管包裹，如何保证梅花柱的制作精度是难点之一。

2.3铸钢件的焊接
梅花柱树形杆件节点采用铸钢节点，因此存在Q235B与铸钢件异种钢间的焊接，如何选择适当的焊接工艺，保证焊接质量，是本工程的重点。
2.4焊接变形的控制
本工程为全焊接结构，焊接变形的控制非常重要，控制不好，将会导致结构本身产生很大的残余应力，降低结构的承载能力及安全储备能力。
3工程重难点解决措施和实施方案
3.1杆件制作以及安装精度的控制
用X-steel或AutoCAD软件建立三维线框模型，将此模型转换成DXF格式，将此文件输入WIN3D设计软件对相贯杆件进行相贯线分析。将分析后的数据在Pipe-coast软件中将各种杆件事先确定好的焊接收缩余量及机械切割余量输入；再按照制作要领书选择正确的加工设备、切割速度、坡口角度等工艺元素，生成单根管件的加工指令，后再根据材料规格进行合理的套料，将放样程序下发车间，分批切割下料。
施工时选取平面桁架作为单元进行吊装，可以提高单根杆件安装时的稳定性；同时，平面桁架在工厂组装，运输至现场吊装，保证了网壳杆件的曲线均匀，曲率过渡自然，外观方面可以达到建筑设计的精品工程。在安装时，用全站仪进行空间定位，保证结构的安装精度。
3.2梅花柱制作
梅花柱由主管加4支环梁副管组合而成，另外楼层梁连接处配置牛腿连接件，形状较为复杂，采用的制作方案如下。

4安装方案
4.1施工方案的选择
为达到设计方面的要求，确保外露杆件、面要平直，曲线要匀称，曲率过渡自然，表面光滑，不得有皱纹、毛刺等缺陷。通过对施工现场的了解，结合已有类似工程的施工经验)，提出了两种方案，并根据结构实际情况进行对比分析
4.1.1搭设满堂脚手架散件安装
按照拟定位置，布置2台塔式起重机，散件安装，塔式起重机臂长50m。此方案工人操作安全性比较高，施工方便。但所有构件均高空散件拼装，拼装精度很难保证；且脚手架使用量大，对下部楼层会产生不利影响，在经济方面投人较大。
4.1.2网壳分区，桁架单元吊装方案
同样按照拟定位置，布置2台塔式起重机，臂长50m;网壳分6个区安装，每个区又分为7榀桁架吊装；每个区由下向上安装，先安装最下部桁架，安装2榀桁架后，连接桁架间X节点；在6根脊杆下搭设脚手架操作平台。吊装方案特点如下：①选用平面桁架单元安装，平面桁架又在工厂分段制作。因
此，可以保证杆件面直、曲线均匀、曲率过渡自然，表面光滑无皱纹。②脚手架使用量少。③桁架单元安装，提高了现场的施工进度。④塔式起重机使用型号稍大。
从脚手架、人力、物力等多方面考虑还是比较经济，同时达到建筑设计要求，这是满堂脚手架高空散装很难达到的。
4.2安装总体思路
平面安装顺序为：从中间向四周扩散安装，先安装矩形框内的中心钢构件，再安装1环钢构件、2环钢构件、3环钢结构（见图5）。立面安装顺序为：先安装钢柱，再安装主梁，次梁。钢柱安装好后，紧接着安装柱间钢梁，以固定钢柱，使之形成一个整体，提高钢结构的整体稳定性。

（略）

[摘要]大悬挑结构因其独特的建筑表现形式而越来越广泛地被用于城市的地标性建筑。在其施工的过程中需布置一定数目的临时支撑胎架以完成悬挑部分的施工，而胎架卸载的过程使整个结构由临时支撑体系和设计结构共同受力转变为设计结构受力状态。为保证这一转变过程的安全，建立了某大悬挑结构的有限元模型，对胎架卸载的全过程进行分析计算，最后得出优化的胎架卸载方案。[关键词]悬挑结构；胎架；卸载；有限元分析；优化

内容摘抄：

1工程概况
某大悬挑结构总建筑面积约7000m。建筑地上部分采用全钢结构和不锈钢幕墙，外形酷似方舟，寓意勇立潮头，开拓进取。其建筑效果如图1所示。
本工程±0.000标高相当于绝对标高25.000m,±0.000以上采用钢框架结构体系，±0.000以下为现浇钢筋混凝土结构。基础采用筏板基础。钢柱延伸至筏板基础顶面，上部结构以±0.000层为嵌固端。钢梁、钢柱间采用全焊接连接或栓焊连接。本文仅对±0.000以上钢结构部分进行建模计算。
2工程特点及难点
1)建筑立面新奇，构件定位安装困难该大悬挑结构外形酷似方舟。其悬挑大跨结构由上下两个球面构成，上球面球体半径为98.13m,下球面球体半径为89.65m,且上下球面球心不相同，这样各球面构件难以精确定位，悬挑部位施工安装困难。
2)桁架跨度大、断面高，吊装难度大船身部位主桁架最大跨度达到40m,船头悬挑水平距离达到22m,单榀桁架重，船身和船头均由较大面积桁架组装成整体吊装，吊装时的变形控制和起吊直立较为困难，因此需要对吊装过程进行计算机仿真模拟和吊装工况分析，得出理论数据，在现场安装时依据该数据采取措施，对关键部位的应力和应变实施有效监控[5）。

3计算模型
本工程采用SAP2000进行建模计算，因其能准确地定义本工程中使用的各类异形截面构件，并且具有较强的静力分析功能和一定的非线性施工过程分析功能。另外，还能通过其钢框架设计/校核功能，获得胎架卸载过程中各构件的内力信息。

4支撑胎架卸载分析
钢结构施工安装过程中，支撑胎架与主体结构是作为一个临时整体共同作用的，故需要有较高的刚度、承载力和稳定性。施工完毕后卸载阶段是由临时施工体系向结构设计体系转换的过程，胎架的卸载顺序对支撑胎架受力和结构构件内力分布将造成重要影响。因而钢结构的卸载必须以体系转换方案为原则，以结构计算分析为依据，以结构安全为宗旨，以变形协调为核心。保证主体结构和临时支撑结构的内力和位移的变化是缓慢的，不会引起动力因素或产生冲击荷载，造成结构的局部破坏[6
4.1卸载路径优化分析法
本节考虑采用目标优化的方法，按结构和支撑胎架在卸载过程中受力最优原则寻求符合既定目标的最佳卸载方案。

4.2卸载工况拟定及计算分析
该大悬挑结构下球面共有12个临时胎架，从船头到船尾编号依次为T1~T12。依据上面介绍的胎架卸载优化顺序，首先计算各临时支撑胎架反力及反力和，将胎架位置按反力大小排序，最大反力处胎架为最优卸载路径。按照这个原侧对卸载步骤分两种工况进行对比计算。

（略）

[摘要]对某工程大悬挑钢框架进行有限元分析，利用Shl181和Solid92单元分别建模，一种设置横向加劲板，另一种设置纵横向加劲和节点加腋。介绍了模型单元划分、荷载及边界条件等，描述框架在荷载作用下应力、应变及变形的发展过程，并将试验结果与有限元分析结果进行比较。在此基础上，对大悬挑钢框架的设计、工厂加工、现场吊装及施工监控提出一些建议。指出纵横向加劲肋以及节点处加腋对提高框架整体、局部稳定性有很大作用。[关键词]大悬挑钢框架；非线性有限元；模型试验；极限承载力

内容摘抄：

1工程概况
长沙滨江文化园建筑群在设计时，左区临江景观看台采用大悬挑钢框架结构形式，其组成构件不规侧，受力复杂，给工程的设计、施工及监测带来巨大困难。以本工程中一榀大悬挑钢框架（见图1a)为例，钢框架分2层悬挑，由大悬臂钢箱梁与折线形钢箱柱斜交、钢箱梁右端与钢管柱正交组成。上下2层悬挑梁悬挑长度为10m,梁自重64t,为变截面钢箱梁，最大截面尺寸800mm×2500mm×30mm;折线形钢箱柱截面1500mm×1000mm×40mm;钢管柱截面φ800×30；梁柱内设若干横、纵向加劲板，板厚20mm。实体模型如图1b所示。
2有限元模型的建立

2.1单元选取
本文采用大型有限元分析软件ANSYS进行钢框架的受力和变形性能分析。分析时采用了ANSYS提供的两种单元：一种为Shell181,另一种Solid92,分别建模，每种单元根据设置加劲肋的方式，一种设置横向加劲板，另一种设置纵横向加劲及节点加腋，共建立4个模型（见表1）。其中，弹塑性壳单元Shell181为4节点，每个节点有6个自由度，包括3个位移自由度和3个转动自由度。该单元能够考虑线性、大角度和非线性大应变特性，适合分析从薄至中等厚度的壳结构，因而能很好地
反应钢板的实际受力状态。实体单元Solid92为10节点四面体单元，每个节点有3个自由度，即3个位移自由度。一般作为使用实体单元所适合的结构，适合分析局部应力问题。
2.2材料特性及相关参数确定
构件尺寸同模型试验构件。分析时考虑了材料非线性和几何非线性。钢材所取的相关参数为：钢材Q345B,泊松比为0.2。计算时采用了试验实测的材料弹性模量和屈服强度(E=210GPa,f,=345MPa),材料本构关系由试验确定，假定为理想的弹塑性材料，服从Von-mises屈服准则，材料塑性按双线性等向强化(BIS0)考虑21。

3有限元分析
3.1有限元模型假定
在本文的模型分析中，对模型的计算进行简化，采用如下假定：不考虑焊接残余应力，不考虑焊缝对折柱极限承载力的影响以及厚板的层状撕裂。根据以上假定分析模型，获取与试验结构相对应关键点的应变、应力变化情况。
3.2计算结果分析
加载开始后，在悬挑梁顶节点外侧出现应力集中现象，首先在顶节点处率先出现塑性，随后悬挑梁十字形节点外侧也塑性屈服。随着荷载的增加，塑性区域扩大，折形柱弯曲处及柱脚处出现塑性。位移的最大位置始终位于顶部悬挑梁端部，并且随荷载的增加，表现出明显的非线性特征。设置加劲肋和节点处加腋的模型，节点等效应力趋于平均，有效地缓解了顶部“T”形和中部“十”字形节点处的应力集中（见图4），且改善了构件的局部屈曲性能。整个加载过程中，加劲板应力变化不大，且未出现屈服。
4试验分析
4.1试件设计及加载方案
构件选取音乐厅左区临江大悬挑钢框架（见图5),由于实际构件尺寸较大，实验室现有试验设备无法满足足尺试验的加载要求，因此对原结构进行了比例缩放，几何大尺寸缩尺1：8，板厚缩尺1：5。材料均采用Q345B钢材。加载设备采用油压千斤顶，逐级施加竖向力。实际结构中设置了纵、横向加劲肋，并在节点应力集中处加腋，由于试件结构较小，在宽厚比满足规范要求基础上取消了纵向加劲肋和节点加腋，只设横向加劲肋。

4.2试验数据及结果分析
从第4级荷载开始，在“T”形节点靠近梁悬挑部分一侧截面，应变片出现超过材料屈服应变(1725με)的现象，之后在“T”形节点另一侧截面观测到应变片超过材料屈服应变。模型屈服荷载如表3所示。

（略）

[摘要]针对某大型主题乐园明日世界园区301单体工程占地面积小、工程量大、吊装构件种类繁多、施工工期紧张等工程难点，详细介绍了该项目的安装工艺及操作要点。作为自控旋转飞机类的大型游艺设备，可为其他大型游乐设施安装提供参考。[关键词]安装工程；游艺设备；喷气背包飞行器；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
上海某大型主题乐园明日世界园区301单体项目喷气背包飞行器属于自控旋转飞机类的大型露天游艺设备。该设备直径16m,高约9m;由基础立柱支撑转动中心，转动中心上安装有8组座舱旋转系统，主臂末端安装有吊舱臂，每个主臂上装有运动油缸，油缸可使吊舱臂上下转动，游客坐在座椅上随设备预设程序在旋转中加速和减速（见图1）。
2工程难点
该工程占地面积小，工程量大，吊装构件种类繁多，施工工期紧张，施工工序复杂，必须合理安排平面布置、选用吊装设备，才能使施工经济、合理、有序地进行。根据各设备的质量，结合喷气背包飞行器吊装平面图中的作业半径(26m),确定选用下列起重设备：200tQY200K型汽车式起重机1台，主要用于柱、旋转底座组合件等的安装；70tQY70K型汽车式起重机1台，主要用于固定中心安装；25tQY25K型汽车式起重机1台，主要用于驱动装置安装。经校验，各起重设备满足吊装半径及工况要求。工程场区总体布置、施工区域划分如图2所示。

3喷气背包飞行器设备安装安装流程为：化学锚栓安装主轴承吊装→中心柱吊装→驱动环安装→轴承检验→驱动装置和编码器安装→轿厢吊装→基板灌浆及锚栓扭矩施加→气缸、提升臂和连接杆安装→气动和润滑系统安装→电气工作→演出布景元素吊装→乘骑安装→面漆修补。
3.1化学锚栓安装
立柱安装前首先复测立柱预埋螺栓尺寸，轨道立柱分2段运送到现场，首先对立柱进行拼装，同时利用水准仪安放柱脚垫片，确定立柱的安装高度，再将立柱安装到位。安装完成后对高度超过12m的立柱用缆绳加固，防止倾倒。部分较矮的轨道立柱无需用缆绳牵引，可先进行安装，但立环、马蹄环及提升的立、支柱安装必须配合轨道节同时安装。

4操作要点
4.1混凝土浇筑顺序
混凝土浇筑顺序不仅关系到整个施工工序的安排，同时也关系到游艺设备的螺栓预埋，因此根据游艺设备安装手册要求，301单体内外环混凝土分6次进行浇筑，浇筑顺序为：大底板→Q1混凝土墙及Q2混凝土墙梁下部分→素土回填后的设备间底板→KL1和LL1→驱动装置设备基础及Q2混凝土墙梁上部分→外环混凝土墙、柱及楼板（见图8）。
4.2螺栓预埋
301单体游艺设备预埋螺栓分为2部分：①预埋在内圈Q1混凝土剪力墙项，为主轴承预埋螺栓，共20套，锚栓规格为27；②预埋于8个驱动设备基础上，每个基础8套，共64套，为驱动装置预埋螺栓，锚栓规格为M20。游艺设备安装对预埋螺栓的精度要求非常高，为保证螺栓预埋精度，同时防止浇筑混凝土时螺栓位置偏移，采用特制的螺栓固定支架，支架形式及拼装如图9所示。

（略）

[摘要]对某大型主题乐园明日世界园区多数单体楼承板施工进行深化设计，介绍组合楼屋面及柔性屋面楼承板施工的安装要点。阐述了楼承板安装时栓钉焊接施工工艺。工程实践表明，施工前做好充分的技术准备能够提高楼承板施工效率、避免返工并有效提高楼承板的施工质量。[关键词]楼承板；组合楼板；栓钉；深化设计；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
某大型主题乐园明日世界园区302创极速光轮摩托和303超级盒子单体（以下简称302及303单体)项目组合楼面及屋面采用1.2mm厚3W型板，用直径19mm、长110mm、间距305mm的栓钉进行熔焊固定：除组合楼屋面外还有部分柔性屋面，柔性屋面主要采用1.5mm厚B-36型楼承板，用射钉与钢梁进行连接，每肋1颗射钉，间距152mm。楼承板镀锌量均为275g/m2,基本屈服强度≥300MPa,最大施工活荷载为1.0kPa。楼承板具有以下优点：①可代替模板，省去全部或部分模板支撑：②减少混凝土用量，减轻结构永久荷载：③充分发挥压型钢板良好的抗拉强度和延伸性能，与混凝土的结合可提高钢材的整体性能：④缩短工期，加快进度，节约项目的投资成本。
2楼承板深化设计
本项目楼承板施工存在大量的异形空间，标高错综复杂，因此在施工前对施工图进行深化及处理。

楼承板深化图纸须表达以下要点：①须准确无误地标注出详细的边界尺寸，消除错误的边界线；②明确楼承板的铺设方向及搭接方式；③确定洞口定位及加固方式；④满足栓钉的间距及安装要求；⑤细化收边板的安装及与钢柱的连接节点。其中楼承板边界线及预留洞口位置、大小的确定为最主要问题。
1)设计图纸中没有明确的边界线且边界线存在诸多错误，可通过三维模型进行综合建模，查找楼板与墙体及其他构件的关系，对有疑问的边界线与设计师进行协调，最终确定楼承板的边界线。

3楼承板施工工艺
3.1施工流程（见图1）

3.2堆放及吊装要求
1)楼承板到场后，按照要求进行堆放，以每堆不超过40张为宜。
2)需妥善保护，不得有任何损害与污染。
3)吊装前核对楼承板捆号及吊装位置，检查包装是否稳固。
4)起吊前先进行试吊，检查重心是否稳定，起吊时每捆应有2条钢丝绳，分别捆于两端1/4处。
5)由下往上顺序吊料，避免因先行吊放上层材料而阻碍下一层的吊放作业。

3.3组合楼承板安装要点
1)根据深化图纸要求测量放线，先在铺板区用墨线弹出钢梁的中心线，梁的中心线是铺设楼承板的控制线，由主梁的中心线控制楼承板搭接钢梁的搭接宽度，并确定楼承板与钢梁熔头焊接的焊点位置。
2)放样作业时需先检查钢构件尺寸，避免因钢构件安装误差导致放样错误。边沿、孔洞、柱角处都要切口，采用等离子切割机进行切割，严禁采用火焊。

4栓钉焊接施工工艺
4.1作业环境要求
焊接过程中，作业区域的相对湿度≤90%。焊件表面若有潮湿，应采取加热去湿除潮措施；下雨天气禁止作业。
4.2焊前准备
1)栓钉和瓷环进场后，应按规格分类堆放，并将随车附带的材料合格证书及质保资料及时报业主、监理进行审批。

4.3工艺评定
栓钉焊接开工前，应根据栓钉材质，楼承板厚度及钢梁材质等，按规范要求进行栓钉穿透焊接工艺评定试验，合格后方能进行栓钉焊接。在现场操作时还需要根据线路电压、电缆线的长度、施工季节、风力等因素进行调整。
4.4施工要点
1)为保证电弧稳定，电压及电流波动须≤5%，现场必须设置专用配电箱及专用线路；若电流及电压不稳定，应避开用电高峰期，待电压及电流隐定后再进行施工作业。

（略）

[摘要]介绍某大型游乐项目地下结构采用预铺防水卷材及自粘防水卷材施工技术，包括基层处理、卷材铺贴、细部处理技术等。在达到防水要求的同时，减少了施工流程，节省费用、缩短工期。实践表明，该技术取得了良好的效果。[关键词]防水工程；防水卷材；预铺；套管；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
上海某大型主题乐园项目明日世界园区工程总建筑面积23700m2,分为302创极速光轮摩托、303超级盒子、301喷气背包飞行器、300A步行天桥、307舞台、308天幕、354西区餐厅、355西区卫生间及室外场地9个单位工程，其中302,303,301,307,354,355下部结构均为独立基础，防水等级为一级。
2防水材料
基础结构承台采用砖胎膜，部分地梁采用木模。经过防水深化设计，项目最终选用PV100预铺式高分子自粘胶膜防水卷材（砖胎膜部位）和YTLTM-VX交义层压膜自粘防水卷材（木模部位）。
2.1PV100预铺式高分子自粘胶膜防水卷材PV100预铺式高分子自粘胶膜防水卷材包括1层高性能PE膜，压敏性高分子胶粘层和采用独特配方的颗粒层。当垫层、砖胎膜施工完成后，PV100可直接铺设在其表面，基础结构混凝土可直接浇筑在PV100防水卷材上。其优点如下：①卷材外侧不需要使用常规的水泥砂浆保护层，施工后可马上在防水卷材上进行下一步工序施工，节省了成本和工期：②与混凝土形成永久有机结合，防止水分渗入防水卷材和结构之间的间隙：③不受基底层位移的影响。预铺防水卷材节点与常规防水卷材节点对比如图1所示。

3施工工艺
3.1基层处理
垫层表面应坚固、密实、圆顺、平整、干净，其平整度要求：D/L≤1/10（其中D为相邻两凸面间的最大深度，L为相邻两凸面间的最小距离)。垫层混凝土浇筑完毕后及时收水压实，要求表面缺口或孔洞≤12mm。如不符合，应补喷或采用1：2.5的水泥砂浆填充抹平。凸出基层表面的露头钢筋、混凝土等应从根部向下凿入10~20mm割除，并在割除部位采用1：2.5的水泥砂浆进行覆盖处理，覆盖面应满足基面的平整度要求。铺设防水层的基面无需完全干燥，对于混凝土垫层，能上人后即可进行施工。但基层表面应无明水，否则应提前进行堵漏或引排处理。
3.2PV100防水卷材铺贴
承台采用PV100预铺式防水卷材，其节点做法如图2所示。

4质量评定及检测方法
1)卷材及配套项目材料质量 出场合格证、材料检验报告及材料现场复试。
2)基层质量观察及靠尺检查，表面平整度要求：D/L≤1/10。
3)附加层 观察及尺量≤135°拐角每处设置
附加层，附加层两边宽度≥150mm。
4)卷材搭接宽度尺量，搭接长度80mm,偏差允许-10mm。
5)外观质量 目测，防水卷材施工完成后，划痕不得伤及卷材内部构造且不得有孔洞等缺陷。

（略）

[摘要]以北京地铁4号线西四站为背景，运用FLAC3D软件对施工过程进行三维动态模拟，对开挖过程中主体结构周边土体与衬砌结构的应力发展与调节过程进行详细研究，从而从根源上分析最终的位移场是经过怎样的应力重分布过程形成。研究结果表明：各导洞开挖时，其两侧土体中会出现较大的压应力，底部土体存在较大拉应力。弧线型格栅比直线型格栅受力状态较好。下层导洞在侧洞向中洞过渡的尖角部位所受拉应力较大。开挖过程中，掌子面前方2左右范围内土体会发生剪切破坏。另外，随着非对称开挖向对称开挖的转变，应力场能够很快调整到对称分布，而位移场的调整则需要较长的时间。[关键词]隧道工程；地铁；车站；浅埋暗挖；衬砌；应力

内容摘抄：

1工程概况
北京地铁4号线全长28.18km,共设24座车站，其中地下站23座，地面站1座，地下站中采用暗挖法和明、暗挖法结合的车站11座。西四地铁车站采用岛式站台，站台宽度14m,车站全长204.8m。车站采用两端明挖中间段暗挖的施工方案。车站主体暗挖段标准横断面如图1所示。车站暗挖段采用三拱两柱单层复合式衬砌结构，拱顶上部覆土约11.34m,暗挖段标准断面宽23.90m、高11.63m。

2施工开挖方案
开挖方式采用侧洞法，如图2所示，图中数字为开挖顺序。

3数值模拟
3.1建模方法
x轴为横向方向，车站横断面标准段宽23.90m,考虑到边界效应以及计算的需要，模型宽度为60.0m;z轴方向为竖向方向，中洞拱顶覆土11.339m,中洞拱高11.630m,下边界取中洞底拱以下约1倍中洞拱高，竖向总计高度为35.0my轴方向为纵向方向，总长41.4m。采用ANSYS软件进行模型的构建，并划分出网格。然后利用两个软件中节点和单元的对应规律即可将ANSYS中建好的模型导入到FLAC3D中。模型如图3所示。其中，单元数为69846个，节点数为73960个。
3.2边界条件
模型采用位移边界条件，固定模型左右两边横向位移（即x方向位移），前后边界的纵向位移（即y方向位移)，底边界的竖向位移（即z方向位移）。

4结果分析
开挖之前的初始原岩应力场垂直应力最大值约为-7.2MPa。

4.1左洞开挖阶段
1)第1步左洞1号导洞开挖1.8m。
左洞1号导洞开挖1.8m后模型应力及位移变化云图如图5所示。1号导洞两帮土体应力由-0.3MPa升高为-0.5MPa;格栅局部压应力达到-1.34Pa;1号导洞底板（临时格栅）下部土体应力由-0.3MPa降为-0.1MPa,这是其上方土体开
挖产生突然卸荷造成的直接影响。此时，底部土体在其下部土体的作用下向上运动，如图5c所示。发生了剪切或拉伸破坏，图5b所示模型的塑性破坏区分布说明了这点。另外，从图中还可以看出两侧土体也发生了剪切破坏；1号导洞顶部土体在超前支护层的作用下，只发生了小区域的拉伸破坏。

（略）

[摘要]大管棚超前预支护技术作为暗挖作业的辅助工法，有效为暗挖作业穿越河流、地下管线与构（建）筑物以及马头门破门提供安全保障。大粒径砂卵石地层中因其摩阻力大、采用泥浆护壁湿钻法易引起较大地层沉降等因素，长管棚施工难度大。基于北京地铁7号线达官营站管棚施工的工程实践，从施工工艺比选、试钻及工艺改进等方面分析了大粒径砂卵石地层管棚施工的关键技术问题，并提出了改进措施与解决方案。[关键词]地铁大管棚；暗挖；潜孔锤；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
北京地铁7号线达官营站主体为地下2层直墙三连拱结构，采用洞桩法(PBA)施工。初支扣拱导洞暗挖采用大管棚与小导管预加固；大管棚应在初支扣拱前沿拱部环向打设，水平倾角1°~3°选用φ108mm×5mm无缝钢管，间距300mm,共49根，沿车站通长布置（见图1）。管内注1：1水泥浆，并压注密实，大管棚的施工过程必须控制地层损失率为0,并不得造成地层下沉。
根据达官营站总体工程筹划，共设4个横通道，大管棚打设则应由4个横通道双向或单向施作，即管棚施工现场共设4个场地，开辟6个工作面施工。

其中，1号风道向东打设48m;临时横通道向西打设48m;临时横通道向东打设30m;2号临时横通道向西打设30m、向东打设33m;2号风道向西打设30m,相互搭接1m,如图2所示。
2工程地质条件
勘察报告表明，工程范围内自上而下可分为人工堆积层(Q)、新近沉积层(Q:+)、第四纪晚更新世冲洪积层(Q+)、下第三系(E)岩层共四大类。车站主体洞桩法施工主要穿越新近沉积的粉细砂②3层、卵石②，层及第四纪晚更新世冲洪积的卵石⑤层、中粗砂⑤，层、卵石⑦层、中粗砂⑦，层。
车站拱部覆土厚度约为9m,结构顶部（拱顶）基本处于卵石层中。其中，大管棚施工对应的拱部卵石层粒径>20cm的卵石含量占15%以上，最大粒径达60cm。车站施工范围内地下水位于底板附近的卵石⑦层，静止水位埋深约-22.550m,随季节涨幅为2~4m,即管棚施工范围地层无地下水（见图3)。

3施工工艺与试钻
地铁施工中管棚设计中因地层、预加固隧道洞径等不同，其选用管材直径、壁厚也不尽相同，直径有79,108,129,133,159mm等，壁厚有5,8mm等规格；其施工工艺也有多种。
3.1管棚施工工艺
根据各类管棚施工工艺特点，并基于本工程管棚施作地层为大粒径砂卵石地层，夯管钻进法在砂卵石层中动力有限，难以实施48m长管棚；钻孔法、螺旋钻孔跟管钻进法在砂卵石层成孔均应进行泥浆护壁，即采用湿钻水成法，易引起地层扰动与较大沉降，不利于暗挖沉降控制。采用风动潜孔锤为动力冲击回转跟管钻进法适合砂卵石地层中管棚成孔与施工，因此，确定以风动潜孔锤托管钻进法进行本工程管棚的试钻。

3.2风动潜孔锤托管钻进法工作原理
管棚钢管之间、管棚钢管与外锤头之间采用丝扣连接，管棚钢管作为套管套在钻杆外边，管棚钢管本身与钻杆无连接，钻杆与内冲击器及内锤头丝扣连接，内锤头与外锤头活连接，管棚施工钻进时内冲击器振动冲击内锤头，内锤头传递冲击能量给外钻头并带动外锤头及管棚钢管跟进；渣土通过钻杆与管棚钢管间的间隙排出，完成钻孔长度后反向旋转内钻杆90°即可将内锤头钻头与外锤头分离，把内钻杆全部提到孔外，而将管棚及外锤头留在孔内，即完成1根管棚的施工（见图4)。

4施工工艺改进
针对试验管发现冲击动力不足、管棚拖动承受拉力小于砂卵石摩阻力与排渣等问题，进行了一系列针对性工艺改进，提出“对心跟管潜孔锤+管内强制排渣+管棚钢管强制跟进”工艺，如图5所示。
1)增强冲击动力。
2)提高管棚强度。采用8mm厚无缝钢管增加管棚自身刚度，避免因摩阻力断裂。
3)改善管棚施作的排渣能力。

（略）

[摘要]ET℉E作为一种新型建筑材料，具有轻质高强、耐久性好及良好的保温、隔热性能，是绿色环保材料。针对上海某大型主题乐园明日世界园区308单体屋面ETFE膜结构施工，介绍了该膜结构施工难点及解决措施，重点阐述了天幕ETFE膜结构施工流程及主要施工工艺。[关键词]钢结构；膜结构；ETFE;气枕；柔性支撑平台；安装

内容摘抄：

1工程概况
上海某大型主题乐园明日世界园区308单体天幕钢结构采用空间双层钢网壳膜结构体系，主要由圆管支撑斜柱、双层网壳屋面、网壳边缘构件以及端部圆钢管桁架组成。屋面双层网壳上层构件为圆钢管，下层构件为网格状方钢管，天幕膜结构附着在上层圆钢管表面。天幕膜结构由72块ET℉E气枕组成，最大气枕长约70m,宽3m,面积约200m;最小气枕长约8m,面积约为20m。附属构件有柔性支撑平台、转接件，铝型材、铝芯、胶条、铝压盖、充气管及充气设备等。天幕结构如图1所示。

2施工难点及解决措施
2.1转接件对天幕结构偏差的调整
天幕钢结构网架、膜结构转接件、铝型材及ETFE气枕按照建设单位提供的3D模型在工厂生产。钢结构在工厂生产、现场组装焊接时存在误差，铝型材在工厂弯折时会存在误差，当钢结构现场整体组装、焊接完成后安装铝型材时，两种材料误差叠加，导致铝型材凹凸不平或相邻型材对接不密合，对膜材生产加工造成很大困难，而且影响ETFE气枕顺利安装和气枕充气后表面的光滑度，造成质量缺陷。

2.2脚手架对气枕安装的影响
使用满堂脚手架安装气枕不仅难度大、工期长，且在气枕展开时易对气枕表面造成划伤。综合考虑各种因素，选用了一种新型的作业平台（安全网)对气枕进行安装（见图3）。在结构周边用脚手架搭设人员上下通道。

3关键施工工艺
3.1施工流程
原钢结构验收→尺寸复核→铝型材和转接件安装→尺寸复核→胶条安装→穿插铝芯>ETE气枕安装→防水密封上盖安装充气系统安装及调试。
3.2施工工艺
3.2.1安装底座铝型材和转接件
为保证型材安装质量，材料进场后在堆放和安装时必须保护好材料表面，避免损伤。在使用密封材料和其他物质时必须避免出现影响美观的着色和标记。

4结语
目前影响我国膜结构应用的因素主要有：①膜材料的耐久、耐火、自洁、透光、隔热等方面性能与国外膜材料相差甚远：②没有开发出商业性的膜结构分析计算机辅助设计系统：③膜结构分析设计的理论还不够成熟和完善。本工程对ETE气枕在曲面异形钢结构上的安装方法可为类似工程提供借鉴。

（略）

[摘要]以上海市中山医院综合楼深基坑工程为例，介绍了逆作法施工技术在该工程中的应用。详细介绍了地下连续墙的垂直度控制、防止槽壁坍塌和渗漏技术，一柱一桩的垂直度控制技术，基坑降水，土方开挖，相关节点构造施工技术以及施工监测等关键技术。监测结果表明，基坑和周边建筑处于稳定状态，达到了预期效果。[关键词]地下工程；深基坑；逆作法；地下连续墙；垂直度；监测；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
某工程位于上海市徐汇区斜土路1591号地块，南邻斜土路，北靠清真路，东侧为小木桥路，西面为枫林路。本工程项目占地面积40777m2,总建筑面积178028m2。其中，地下建筑面积66000m2,地下室局部设人防工程，其建筑面积为25888m,本工程长年的地下水位为室内地坪下1.200m。
本工程地下3层，地下室为框架剪力墙结构和框架结构，钻孔灌注桩基础，地下室开挖深度14.9~15.2m,局部落低1.5~2.6m。地下室采用逆作法施工，竖向支撑体系设计为一柱一桩，永久Φ500mm×12mm钢管内灌C50混凝土柱，主楼区域待混凝土柱逆作法完成后外包钢筋混凝土形成主体结构柱，裙房及地下车库钢管混凝土柱即作为主
体结构柱，桩中心允许偏差5cm,垂直度偏差≤1/300。地下室结构剪力墙等区域留设洞口，待开挖至基底后由下向上顺作施工，部分开洞作为土方开挖的取土口。地下室各层结构梁板由后浇带（温度后浇带和结构后浇带)总体分为15块，每层位置相同，底板混凝土设计强度等级为C40,抗渗等级为P8,厚度分为1.0m和1.3m2种，属于大体积混凝土；地下2层设过街通廊，与枫林路对面已有建筑相连，通廊使用顶管法施工。
2围护结构
本工程基坑规模巨大，整个基坑长约214m,宽约65m,占地面积22260m2,地下室3层，埋深最深为17.800m,属一级基坑。本工程自然地坪相对标高为-0.650m,基坑普遍区域底板面标高为-14.300m。
整个基坑外围采用地下连续墙进行围护，地下连续墙厚800mm,相邻槽段之间采用柔性接头连接，墙身有效长度为导墙下30.9~35.9m,混凝土设计强度为水下C30混凝土，抗渗等级P8,地下连续墙墙址注浆加固。
基坑四周坑内土体加固设计采用中850mm@600mm㎡三轴水泥土搅拌桩，相邻桩搭接200mm,地下连续墙与坑内三轴搅拌桩加固之间采用600mm@400mm旋喷桩加固连接。三轴水泥搅拌桩加固宽度为6.65m和6.05m,加固深度为基坑开挖面以下5m,其中开挖面以下水泥掺量为20%，开挖面以上至-2.800m水泥掺量为10%。

3工程与水文地质条件
3.1工程地质条件
拟建场地勘察深度范围内揭露的地基土属第四纪松散沉积物，局部呈现地面下1.000~3.000m为杂填土；除此外在地面下1.600~2.300m均分布有②1层褐黄色粉质黏土，3.000~8.000m为③层灰色淤泥质粉质黏土夹砂质土，8.000m以下④层灰色淤泥质黏土、⑤.，层灰色黏土、⑤12灰色粉质黏土中也夹有薄层粉土，具有高灵敏度、高含水量、高压缩比、低强度及低中渗漏性特点。土方深度范围内地基土构成及特征如表1所示。
3.2水文地质条件
1)潜水
浅部土层中的潜水，埋深一般离地表面0.3~1.5m,年平均地下水位离地表面0.5~0.7m,水位呈季节性波动，主要取决于降雨量的大小和雨期持续时间。

4关键施工技术
4.1地下连续墙
基坑外围一圈地下连续墙设计为“两墙合一”，200mm厚内衬墙。坑外地下连续墙之间采用b800mm@600mm旋喷止水桩，接头采用锁口管柔性接头，工程量为19100m。外墙为地下连续墙且其设计防水等级为一级，如何有效控制地下连续墙渗漏成为本工程质量控制的关键点。“两墙合一”结构预埋件较多，周边环境复杂，需精心策划，快速安全施工，减小对交通道路和居民生活的影响。工期较紧，地下连续墙和灌注桩施工需交叉进行，现场平面规划和施工顺序需合理安排，确保工期节点。

（略）

[摘要]由于电子芯片厂房的工艺要求以及对空气洁净度的要求，一般采取新型材料华夫板。华夫板施工质量的好坏直接影响到洁净房功能的发挥。根据工程实例从模板排版、支撑架搭设及模板安装、华夫板模板安装、密肋梁钢筋绑扎、混凝土浇筑、支撑架及模板拆除、华夫板清洁等方面详细阐述华夫板的施工工艺和注意事项。[关键闻]电子芯片厂房；洁净室；华夫板；施工工艺

内容摘抄：

1工程概况
中芯国际FAB15芯片生产厂房工程为3层（局部4层)，总建筑面积约7万m2。无地下室，结构伸缩缝左侧为框架结构，右侧为框剪结构。

地上2~3层④~@轴为洁净度二级（即100级）的洁净房，为满足洁净度要求，④~④轴的3层楼板采用了华夫楼板。④~⑨轴采用高500mm、⑨~④轴采用高600mm、直径350mm、中心距600mm的圆孔一体成型华夫板，铺排完成后孔筒纵横方向在同一直线，筒间满布250mm×500(600)mm的暗梁。标准的六孔华夫板如图2所示。华夫板的施工面积达12000m2。
2工程特点
华夫板是一种新型结构体系，业界尚无成熟的施工经验推广运用。华夫板施工质量的好坏直接影响到洁净房功能的发挥，根据图纸要求，如何合理有效地安排施工工序，减少甚至杜绝华夫模板板缝漏浆，控制混凝土面层一次成型的平整度（设计要求面层平整度3m×3m,误差不超过3mm)是施工控制的重点。

3施工工艺
施工流程：模板排版→支撑架搭设及模板安装→华夫板模板安装→密肋梁钢筋绑扎→混凝土浇筑→支撑架及模板拆除→华夫板清洁。
3.1模板排版
华夫模板是定型模板，生产周期较长，模板四周都有翻边，进场后儿乎无法再进行调整，因此为满足施工进度和原材料需求，如果在铺设之前不进行精确的定位排版，结构偏差及华夫模板材料本身的累积尺寸偏差，势必会造成华夫模板之间和华夫模板与混凝土结构之间的缝隙宽度过大或无法铺设，极大增加接缝处漏浆的几率。其次，华夫模板圆孔的位置精度要求非常高，体现在平整度和平面尺寸上。因为楼面有高架地板，华夫板铺设时绝对不能产生累积误差，如偏差过大，将会影响配管和高架地板等后续施工。因此，必须根据施工图在施工前期做出华夫板排版图，详细地排出各种定型板单元及异形板的数量与位置。

4结语
通过该工程的华夫板施工，总结出如上的施工工艺，经实践证明，该工艺能满足华夫板施工质量的要求，对类似电子芯片厂房工程有一定的借鉴作用。

（略）

[摘要]深基坑工程中由于土体开挖卸荷，导致基坑坑底隆起，其隆起量的大小直接关系到基坑安全和稳定，已越来越受到重视。系统地研究基坑坑底隆起的影响因素并对其进行有限元分析尚不多见。利用有限元软件ABAQUS建立有限元模型，研究坑底工程桩、坑底被动区加固、地下连续墙插入深度和坑底软土层厚度等对坑底隆起变形的影响，并探讨各隆起变形控制措施的控制效果。最后通过南京某隧道基坑的实测数据，验证了坑底设置工程桩对坑底隆起的控制效果。[关键词]桩基础；加固；坑底隆起；地下连续墙；有限元分析

内容摘抄：

1计算模型
本计算中建立平面有限元模型，模型尺寸为60m×100m,考虑对称性，取其中一半进行分析。基坑开挖深度为11m,一半的开挖宽度为18m。土体本构模型为Mohr-Coulomb模型。本文土层参数参考文献[3]的上海地区土层参数，并对其深度做了一定修正，以便于模型建立与网格划分。各土层力学参数指标如表1所示，计算模型如图1所示。

2坑底隆起影响因素分析
2.1坑底工程桩的影响
坑底工程桩通常在基坑开挖前施工，因此对基坑开挖变形会产生一定的影响。肖健4采用有限元对比分析了有无工程桩对坑底隆起的影响，结果表明工程桩的存在对基坑开挖回弹变形有明显的抑制作用。查甫生等[)通过有限元软件对比分析了坑底有无工程桩开挖结束时坑底土体隆起变化，表明工程桩的加固作用显著减小了坑底隆起值。冯虎等6]利用数值模拟软件研究了坑内工程桩对抗隆起稳定的影响规律以及作用机理。

2.2坑底被动区加固的影响
在软土地区，为有效控制基坑变形，常对被动区土体进行加固。郑俊杰等]采用数值模拟对裙边加固和抽条加固的主要参数及布置形式进行深入探讨，并得到了被动区加固的最优加固宽度和深度。刘溢等8选取不同的加固土体参数，分析了被动区加固对超大深基坑变形的影响，结果表明深搅加固对基坑变形控制效果显著。

3工程实例
以南京某下穿通道工程为例，其周边环境复杂，基坑影响范围内高层建筑较为密集，对变形控制要求严格。隧道基坑标准段宽27.7~33.0m,泵房位置基坑宽34.2m,标准段最大开挖深度约8.7m(局部约11.0m)。场区上、中部主要由淤泥质粉质黏土为主，下部以砂性土为主。为控制泵房及标准段基坑变形，坑底设置直径1000mm,长度为20m的钻孔灌注桩为工程桩，每断面设置6根，桩间距为5m。为对比分析坑底有无工程桩对坑底隆起的影响，本文选取泵房位置某一断面与未设置工程桩处某一断面，每断面分别布置5个坑底隆起监测点，对其监测数据进行比较。基坑开挖结束时，选取断面坑底隆起曲线如图7所示（取坑底中心为坐标原点)。
由图7可以看出，坑底无工程桩时坑底中心处的隆起量最大，为28mm;坑底设置工程桩时坑底中心处的隆起量为15mm,减少近50%，这也印证了坑底设置工程桩能显著抑制坑底隆起。

4结语
1)坑底设置工程桩时，坑底任意一点的隆起量都小于在无桩时产生的隆起量，能显著减小基坑坑底隆起。实际工程中，满足工程安全的前提下合理选择桩数及桩长，可有效节约经济成本。
2)坑底被动区加固能显著抑制基坑坑底隆起。在一定范围内，随着加固宽度的增加，抑制效果更加明显。加固区加固强度不同时，对坑底隆起变形影响的差异并不显著。
3)地下连续墙插入深度的不同对于坑底隆起变形有一定的影响，但效果不明显。因此，在基坑的稳定性要求能够满足的情况下，单纯增加连续墙插入深度减小隆起变形是不经济的。
4)坑底软土层厚度对坑底隆起变形影响显著，应对坑底软土区域采取设置工程桩、被动区加固等控制措施，控制基坑变形，保证基坑安全。

（略）

[摘要]华夫楼板可为洁净室提供无尘结构基层，保证通畅的排风除尘通道，并满足其他抗厂房微振的要求。根据重庆惠科金渝工程实例，在原有施工工艺的基础上进行技术创新、优化改进，发明折叠式华夫板奇氏筒定位模具、创新奇氏筒防漏浆技术，应用整套重点工序控制技术及“五步验收法”。详细阐述了施工工艺及操作要点。[关键词]洁净厂房；华夫板；定位模具；施工工艺

内容摘抄：

1工程概况
重庆惠科金渝光电第8.5+代薄膜晶体管液晶显示器件生产厂房工程共4层，单层建筑面积约6.8万m2,总建筑面积为28万m,建筑最高43.5m。无地下室结构，结构形式为框剪+钢结构。地上2层®~⑧轴与4层®~轴为空气洁净度6(千级)的洁净室，为满足洁净度的要求，地上2层，R轴与4层®~⑩轴采用华夫楼板。地上2层®~⑧轴采用高650mm、4层®~①轴采用高750mm、直径为400mm、中心距为600mm的圆孔体成型华夫板，铺排完成后奇氏筒纵横方向在同一直线上，筒间布置200mm×650(750)mm暗梁。标

准单元格为4排×4排=16个奇氏筒。奇氏筒数量约为15.6万个，华夫板的施工面积约为8.9万m2。
2施工重难点分析
1)华夫板作为一种新型的结构体系，目前业界尚无成熟的施工经验推广应用。华夫板施工质量的优良与否直接影响到洁净室功能的发挥。根据图纸设计要求，奇氏筒数量较多，如何合理有效地组织施工，高效、精确地定位奇氏筒，减少甚至杜绝奇氏筒上盖与筒身交接缝漏浆，控制混凝土结构面层一次成型面层的平整度（设计要求面层平整度3m×3m范围内≤3mm)是施工控制的重难点21。
2)华夫板奇氏筒上盖承载力极低，在华夫楼板上搭设上层结构支撑架时，如何避免立杆对奇氏筒的破坏，在工程体量大、工期紧的情况下如何保证施工进度成为又一难点。
3施工关键技术
3.1施工流程
华夫板支撑架搭设及模板安装→奇氏筒定位放线及铁底盘安装固定→密肋梁钢筋绑扎→奇氏筒筒身与上盖安装、密封→华夫板混凝土浇筑→奇氏筒内壁清洁31。
3.2华夫板模板支撑架搭设及模板安装
1)华夫板模板支撑架搭设华夫板模板支撑架采用碗扣式钢管脚手架，本工程2层、4层华夫板支模高度分别为5.35，
5.25m。支撑架搭设完成前，先行完成柱子施工（柱子混凝土浇筑至楼板下50mm处)，同时将标高控制基准点引测至柱身及柱子纵向主筋上。

4结语
通过该工程华夫板施工，发明了一套折叠式华夫板奇氏筒定位模具，一次性定位多个奇氏筒，节约资源、重复利用率高、结构简单、施工容易、节约成本、质量易于控制。创新奇氏筒防漏浆技术，降低了混凝土浆液渗入筒内的风险，减少了后期清理工作量、降低成本、节约工期。应用整套重点工序控制技术及“五步验收法”，过程中应用精细化管理技术等，提高工程质量。实践表明，本创新施工技术满足华夫板施工质量要求，缩短施工工期。

（略）

[摘要]因某工程电子工业厂房生产及工艺需求，厂区内部分厂房或仓库内部均需设置防爆墙。结合工程存在工期紧、施工难度大及施工要求高等特点，重点介绍了高层防爆墙的施工技术要求及施工工艺，包括材料选择、施工流程及质量控制措施。通过工程验收，防爆墙施工严格按照施工方案进行，防爆墙体满足设计质量和施工进度要求。[关键词]安装；防爆；植筋；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
第8.5代薄膜晶体管液晶显示器件(T℉T-LCD)项目，总建筑面积713885.8m,位于北京市经济技术开发区C1,C2,C5,C6地块。因电子工业厂房生产及工艺需求，厂区内设置有防爆炸危险的厂房或仓库，如化学品车间、化学品库等。建筑内部均设置防爆墙，化学品车间、综合动力站、特气车间、化学品库1、化学品库2，建筑内防爆炸危险的房间均设置砖砌防爆墙，防爆墙体分布如表1所示。
2防爆墙施工重点、难点及对策
2.1在冬季施工增加了施工困难4号建筑（化学品车间）、7号建筑（特气车间）、9号建筑（化学品库1）及10号建筑（化学品库2）防爆墙施工均在冬季施工期内，给防爆墙施工带来不便。
针对4栋建筑防爆墙施工在冬施期内，为保证砌筑砂浆达到设计强度，施工现场对砂浆使用水进行加热（加热温度不超过80℃），砂的温度不得超过40℃，在建筑物外侧采用再生塑料布进行封闭，防爆墙砌筑采取暖棚取暖以保证防爆墙施工质量。
2.2防爆墙体房间使用功能不同，对防爆墙钢筋网片植筋要求极高根据图纸设计可知，本项目防爆墙体房间主要存放物品为惰性、助燃性、可燃性、腐蚀性、毒性物品，这就要求储存间的防爆强度较高，及对防爆钢筋网片植筋强度要求极高。根据设计要求本项目防爆墙体防爆等级为2级，墙体砌筑完成后进行防爆墙体钢筋植筋，防爆墙体钢筋植筋选用专业植筋队伍进行施工，操作人员必须考查合格方可进人施工现场，植筋72h后进行拉拔试验，拉拔试验合格后再进行大面积施工。
2.3防爆墙的防爆钢筋网片植筋量大，工期紧设计要求防爆墙为240mm厚M15灰砂砖，用M5.0水泥砂浆砌筑，防爆墙防爆钢筋网片采用配筋为Φ6@200，钢筋网片植筋深度：板厚≥150mm时，植筋深度为120mm;板厚为120mm时，植筋深度为95mm。本工程防爆墙面积约5459.1m2,需要植筋个数为13942个，而防爆墙施工时间仅为1个月。

3工艺流程
240mm厚M15灰砂砖砌筑完成→弹出防爆钢筋网片植筋定位线→竖向防爆钢筋网片植筋→水平向防爆钢筋网片植筋→墙面清理→吊垂直、抹灰饼、冲筋→弹抹灰层控制线→基层处理→第1道抹灰→第2道抹灰→养护→质量检查及评定。
4施工方法
4.1施工准备
4.1.1材料准备
选用蒸压灰砂砖规格：240mm×115mm×53mm,强度M15,砌筑砂浆为M5.0水泥砂浆；钢筋：6，中8，中10用于防爆钢筋网片、混凝土带、箍筋；中12主要用于构造柱；中14，中16主要用于过梁。所用材料必须具备出厂合格证、试验报告单并经试验复测，合格后方可使用。

4.2施工工艺
4.2.1蒸压灰砂砖墙体构造要求
1)墙砌至接近梁底、板底时应留一定的空隙，待填充墙砌筑完并至少间隔7d后，再用1：2水泥砂浆或细石混凝土嵌填密实，防止墙体上部因下部砌体砂浆收缩而开裂。

(略）

[摘要]某地下通道连接处应预留变形缝实际按施工缝施工，导致地下通道连接处混凝土底板、墙板和顶板变形缝两侧具有明显的渗漏水现象。结合工程的具体情况，分析了渗漏水的原因，并采取了针对性的治理设计与施工方案，突出了选材在治理渗漏水的重要性，并详细介绍了施工工艺和施工要点，总结本工程治理渗漏的设计和施工经验。[关键词]防水工程；地下通道；变形缝；注浆；渗漏

内容摘抄：

1工程概况
万博国际广场地处常州市商业核心区延陵路西段，亚细亚影城、莱蒙都会等商业体环绕周边，南侧与京杭大运河等历史文化遗迹毗邻。·项目总用地30110m2,总建筑面积约30万m2,由1幢30层住宅楼、3幢35层住宅楼、1幢38层办公楼、6层裙楼和4层地下室组成，集休闲、娱乐、购物、办公、居住等功能于一体的新一代城市综合体，该工程于2010年3月开工，2012年11月竣工。常州BRT2号线（快速公交线）邮电路地下通道工程，始建于2008年5月。为满足城市交通的要求，万博国际广场地下1层与邮电路BRT2号线地下通道连通，连接处设变形缝。该通道主体结构采用C30防水混凝土，抗渗等级P8,防水等级一级。接建的万博国际广场地下1层地下通道与BRT2号线地下通道于2012年9月打通，打通时发现该地下通道连接处混凝土底板、墙板和顶板变形缝两侧均有明显的渗漏水现象，其中底板和侧墙（靠近底板附近)渗漏严重（见图1）。

2渗漏原因分析
由于本工程地下通道已建和接建2部分分属土木工程的不同子行业，其管理、设计和施工的主体不同，已建方未按相关规范要求设置变形缝，且对预留的橡胶止水带没有采取有效的保护措施，接建方也没有按相应规范要求的变形缝施工。在实际施工时，接建混凝土结构内钢筋直接采用植筋工艺与原混凝土结构锚固，再浇筑混凝土，连接处按施工缝处理，未按变形缝施工。原BRT2号线地下通道建成于2008年，接建的万博国际广场地下通道建成于2012年，两者间存在一定的沉降差。同时地下通道混凝土温降及自身收缩变形等导致接建的万博国际广场地下通道与原BRT2号线连接的施工缝处出现了较大裂缝。另外地下通道邻近京杭大运河，地表及地下水丰富，京杭大运河（常州段）常年设计水位2.7m,设计最低水位0.6m,最高洪水水位4.1m,地下通道底板面标高-2.350m,常年处于较高的潜水和地下承压水作用下，这是造成地下通道连接处渗漏的主要原因(见图2)。

3治理设计方案
由于万博国际广场与BRT2号线的地下通道连接处存在较大沉降差，其温降及自身收缩变形明显，同时考虑到该地下通道设防等级高，人流量大，且场地拥挤，一旦出现复漏，影响和修复难度较大，故在进行方案设计时先对地下通道底板土体注浆加固，再对通道连接处施工缝中注人弹性环氧灌浆料止水且满足变形缝的变形要求，同时防排结合，综合治理，力求彻底根治渗漏。另外本工程渗漏治理在10月底，气温较低，治理时机较好。具体的治理设计方案如下（见图3）。
1)对通道底板和侧墙的外侧土体注浆加固，初步止漏。
2)在混凝土施工缝内注入弹性环氧灌浆料，止水补强。
3)沿混凝土施工缝切槽造缝，埋设排水管，聚硫密封胶防水密封。
4)内粘贴加固用环氧胶粘剂锚固弹性止水带系统，不锈钢盖缝防护。
4主要治理材料
本着因地制宜、合理选材的原则，根据本工程变形缝的功能要求、施工工艺特点、气候条件以及地质水文条件等选用与其相适应的治理材料。
4.1弹性环氧灌浆料
由于地下通道连接处沉降和变形差异较大，在潮湿环境和结构长期变形的施工和使用环境下，对通道连接处的施工缝注入弹性环氧灌浆料，以满足通道两侧混凝土结构的变形和沉降要求，同时止水。弹性环氧灌浆料具有以下突出特点。

（略）

摘要]以密兴路改建工程火郎峪隧道工程为背景，进行掘进爆破地表振动监测与控制技术研究。监测与分析结果表明：①沿隧道横断面，偏压浅埋处地表振速最大；沿隧道开挖方向，自成洞区向未开挖区地表振速呈现递减趋势；②将大楔形掏槽改为多级小楔形掏槽，爆破振动效应与破岩效果得到有效改善；③合理布置掏槽位置，可以有效减少掏槽孔爆破对隧道偏压浅埋处的振动影响；④全面监控浅埋偏压隧道掘进爆破振动及其效应，优化爆破参数，既能有效控制爆破振害，又能保证较大循环进尺。[关键词]浅埋偏压隧道；爆破开挖；振动监测；控制技术

内容摘抄：

1爆破振动监测
1.1爆破条件及测试方案
火郎峪隧道行车速度60kmh,设计建筑限界：净宽10.5m,限高5.0m。隧道进口拱顶埋深9m,轮廓线右侧距地表最浅处不足4m,为浅埋偏压隧道。隧道洞口表层为2.5m厚的粉质黏土，其下为强~中等风化（黑云母）片麻岩，节理裂隙发育，岩芯呈短柱状~柱状，局部呈碎块状，综合评定隧道进口段围岩为V级，可爆性较好。考虑进口段右侧采用反压回填法处理、拱部采用超前小导管支护，墙部采用中空注浆锚杆、初衬采用钢格栅等结构支护设计；隧道开挖采用上下台阶法进行施工，上断面采用楔形掏槽掘进爆破方法，下断面采用水平孔拉槽爆破以降低爆破对上断面混凝土衬砌及地表的危害。
现场爆破振动监测以采集掘进爆破时的地表振速为主，辅助以洞内衬砌振速监测综合分析地震波衰减规律。下断面开挖爆破的振害多集中在混凝土衬砌上，通过其不同部位的振速实测来调整拉槽爆破参数。对于地表，己有的研究结果表明，浅埋隧道成形后岩体的整体结构发生改变，成洞区的地表振速进一步放大，即所渭的“空洞效应”，但对于洞口高边坡偏压隧道开挖需进一步研究，因此现场测试以隧道掌子面为交叉中心，在地表沿隧道轴线及其垂直方向布置测点，共布置7个测点。各测点间距如图1所示，其中ABC为隧道纵向（即掘进方向），bAc为爆破掌子面横断面方向。

2振动监测成果分析
本次爆破振动监测主要集中在隧道浅埋偏压进口段，地表沿隧道纵向布置测点，所有测点随掌子面一同推进。过A点沿隧道横断面方向根据地形变化增设辅助测点b,c,且位于爆源正上方。根据施工进展对监测数据分别进行分析，为及时调整爆破设计方案提供依据。
隧道进口段埋深较浅且围岩风化严重，结合隧道支护结构设计及施工进度要求，采用上下台阶法进行施工，其中上台阶开挖高度6m,开挖面积约55m2;下台阶3.6m,开挖面积约30m2;采用楔形掏槽和周边间隔不耦合装药光面爆破技术，循环进尺控制在1~2m。上台阶开挖部分地表实测振速数据如表1所示，典型测点振速波形如图2所示。

3浅埋偏压隧道爆破振动控制技术
由于隧道存在浅埋、偏压的特点，地表及衬砌结构受振作用频繁。结合现场振动监测以及类似工程经验，提出以下控制技术措施，并取得了预期效果。
1)洞口小导管超前支护与反压回填为了加强隧道洞口段围岩的稳定性，施工时采用双排注浆小导管进行超前支护，洞口段2m范围密布格栅，并结网锚喷；同时采用反压回填的技术措施，增加隧道右侧土体厚度（见图1），平衡因隧道左侧高程变化产生的侧向压力。
2)选择合理的掏槽结构形式振动监测结果表明，在掏槽爆破单响药量与扩槽爆破或周边孔爆破的单响药量相差不大的条件下，掏槽孔爆破引起的振动显著增强，究其原因，掏槽爆破临空面条件差，岩石夹制作用明显。故掏槽孔爆破的振动效应控制是降低或消除浅埋隧道爆破振害的关键。为此提出了多级复式楔形掏槽爆破方案，由大楔形掏槽
改为多级小楔形掏槽，一方面使各级楔形掏槽的爆破药量减小，另一方面前一级掏槽为后一级掏槽爆破创造了临空面，岩石夹制作用减弱，爆破振动效应得到有效控制（见图2），同时因掏槽爆破效果改善，循环掘进进尺有所提高。

4结语
隧道洞口段通过调整进洞位置、采用双排注浆小导管超前支护、偏压段反压回填施工以及控制爆破振动等技术措施，火郎峪隧道开挖顺利通过浅埋偏压段，相应监测显示隧道拱顶沉降最大值仅为6mm,拱顶地表未出现裂缝等安全隐患，锚杆拉拔力达到没汁值，洞内洪圈右上角薄弱处初对喷射混凝土未出现开裂。隧道监测结果表明，所采用的施工措施行之有效，能够保证浅埋偏压隧道施工安全。

（略）