ICS 29.240
P62
备案号：J169一2019 DL
中华人民共和国电力行业标准 P
DL/T5143-2018代替DL/T5143一2002
变电站和换流站给水排水设计规程
Code for design of water supply and drainage for substation and converter station

2018-12-25发布 2019-05-01实施
国家能源局 发布

前言
根据《国家能源局关于下达2014年第一批能源领域行业标准
制（修）订计划的通知》（国能科技〔2014）298号)的要求，编制组经
广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进
标准，并在广泛征求意见的基础上，对《变电所给水排水设计规程》
D1/T5143一2002进行了修订。
本标准的主要技术内容有：总则、术语和符号、给水、消防给
水、排水。
本标准修订的主要内容是：
1.标准名称由“变电所给水排水设计规程”修订为“变电站和
换流站给水排水设计规程”。
2.标准适用范围由“220kV~500kV变电站”调整为
“220kV~1000kV新建（扩建）变电站、串补站、开关站和各电压等
级换流站”。
3.对用水量标准进行了调整。
4.对消防给水内容进行了补充调整。
5.增加了消防排水设计内容。
6.对雨水设计重现期进行了调整。
7.增加了雨水、污废水再利用措施。
本标准自实施之日起，替代《变电所给水排水设计规程》DL/
T5143-2002。

1总则
1.0.1为了更好地贯彻执行国家技术经济政策，使变电站和换流
站给水排水设计符合国家有关法规，达到安全可靠、先进适用、经
济合理、节能环保的要求，制定本标准。
1.0.2本标准适用于电压等级为220kV~1000kV的新建（扩
建)变电站、串补站、开关站和各电压等级换流站的给水排水设计。
1.0.3变电站和换流站的给水排水设计应按照规划容量统一规
划、分期建设，对于扩建工程应充分发挥原有设施的效能。
串补站与变电站合建或毗邻建设时，串补站给水排水应与变
电站的给水排水设计统筹考虑：变电站和换流站设有调相机时，调
相机区域的给水排水应与变电站和换流站的给水排水设计统筹
考虑。
1.0.4变电站和换流站的给水排水设计方案应根据当地地形条
件、气候条件、环境因素、水源条件等综合考虑，并通过技术经济比
较后确定。
1.0.5设计中应结合工程特点，积极稳妥地采用新技术、新设备、
新材料、新工艺，促进技术创新。
1.0.6变电站和换流站给水排水设计除应符合本标准的规定外，
尚应符合国家现行有关标准的规定。

2术语和符号
2.1术
语
2.1.1生产用水
process water for equipment
由生产给水系统提供的设备循环冷却水系统所需的补充水。
2.1.2设备冲洗用水
washing water for equipment
对停电检修设备进行清洗时所需用的水。
2.1.3设备降温用水
cooling water for equipment
为防止变压器等设备发生高温报警，对设备进行喷水降温所
需用的水。
2.1.4内冷却水
inside cooling water
使用水作为热转移介质，包含去离子水或去离子水与一定比
例有机防冻液的混合液，进人电气设备吸收设备运行中产生的多
余热量，并将热量转移给外冷却系统的循环冷却水。
2.1.5外冷却水
outside cooling water
使用水作为冷却媒质，通过换热设备与内冷却水换热，并将热
量传递给大气的外冷却系统的循环冷却水。

3给水
3.1用水量、水质、水压
3.1.1用水项目宜包括以下内容：
】生活用水及淋浴用水：
2生产用水：
3设备神洗及降温川水：
+浇洒及绿化用水：
5消防用水：
6未预见用水及管网漏失水量。
3.1.2用水量应符合下列规定：
1站内工作人员生活用水量可采用30L/(人·班)一
501/(人·班)，每班用水时间8h,小时变化系数采用3.0~2.5：
2站内工作人员淋浴用水量可采用40I/(人·班)一60I/(人·班)，其延续时间为1h:
3生产用水量按照全站电气设备冷却水系统的最高日最高时用水量确定，设有调相机时·应同时考虑调相机冷却水系统用水量：
4设备冲洗及降温用水根据工程情况和运行、检修需要确定；
5浇洒及绿化用水可合并采用1.01/(m2·日)~2.01/(m2·日)：

4消防给水
4.1一般规定
4,1,1变电站和换流站的规划和设计应同时设计消防给水系统。当站内建筑物满足耐火等级不低于二级，体积不超过3000m',且火灾危险性为戊类时，可不设消防给水。
4.1.2变电站和换流站的消防给水系统应独立设置。
4.1.3变电站和换流站消防给水设计流量应按同一时间内发生一起火灾时所需的最大设计流量确定。
4.1.4建筑物一起火灾灭火所需消防用水的设计流量应由建筑的室外消火栓系统、室内消火栓系统、固定式水灭火系统等需要同时作用的各种水灭火系统的设计流量组成，按需要同时作用的各种水灭火系统最大设计流量之和确定。
4.1.5室外变压器、电抗器采用固定式水灭火系统时，应设置室外消火栓系统，其消防用水的设计流量应由同时作用的固定式水火火系统设计流量和室外消火栓系统设计流量组成。
4.1.6变电站、换流站室内消火栓系统、室外消火栓系统、固定式水灭火系统等消防给水系统合并设置，供水管路沿水流方向应在报警阀前分开设置。
4.1,7变电站和换流站消防给水系统设计应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016、《火力发电厂与变电站设计防火标准GB50229及《消防给水及消火栓系统技术规范》GB50974的规定。

ICS 27.140

P 59

中华人民共和国能源行业标准

NB/T 10858-2021 代替 DL/T 5398-2007

水电站进水口设计规范

Code for Design of Hydropower Station Intakes

2021-12-22 发布 2022-06-22 实施

国家能源局 发布

前 言
根据《国家能源局关于下达 2015 年能源领域行业标准制（修）订计划的通知》（国 能科技〔2015〕283 号）的要求，规范编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，在 广泛征求意见的基础上，修订本规范。 本规范的主要技术内容是：总则、术语、建筑物布置、水力设计、结构设计与地基 处理、运行和监测。 本规范修订的主要技术内容是：
——增加了术语“岩塞爆破进水口”“分层取水进水口”“多层进水口”“叠梁门 式进水口”“通仓流道”“汇流竖井”“漂浮物”；
——增加了改建、扩建工程进水口布置的规定；
——增加了分层取水进水口和岩塞爆破进水口的布置及结构型式；
——增加了寒冷地区进水口最小淹没深度的取值；
——增加了分层取水进水口水力设计；
——增加了单一安全系数法进水口整体稳定和基底应力计算的要求；
——修订了进水口建筑物级别及洪水标准；
——修订了抽水蓄能电站侧式进/出水口和竖井式进/出水口水力设计要求。
本规范由国家能源局负责管理，由水电水利规划设计总院提出并负责日常管理，由 能源行业水电勘测设计标准化技术委员会（NEA/TC15）负责具体技术内容的解释。执行 过程中如有意见或建议，请寄送水电水利规划设计总院（地址：北京市西城区六铺炕北 小街 2 号，邮编：100120）。
本规范主编单位：中国电建集团西北勘测设计研究院有限公司
本规范参编单位：中国电建集团昆明勘测设计研究院有限公司 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司 中国电建集团北京勘测设计研究院有限公司 中国电建集团中南勘测设计研究院有限公司 西安理工大学
本规范主要起草人：周 恒 张曼曼 吴峻峰 周邠鹏 费秉宏 刘 寅 刘昌桂

1 总则
1.0.1 为规范水电站进水口的设计，做到安全可靠、技术先进、经济合理，制订本规范。
1.0.2 本规范适用于新建、改建和扩建的岩基上的常规水电站进水口及抽水蓄能电站进/ 出水口建筑物设计。
1.0.3 水电站进水口的设计首次运用新技术和采用新结构时，应进行专门论证。
1.0.4 水电站进水口设计，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2 术语
2.0.1 水电站进水口 hydropower station intake
以引水发电为目的的取水建筑物。
2.0.2 开敞式进水口 open inlet
进水口流道有自由水面，且水面以上净空与外界空气保持贯通的进水口。
2.0.3 有压式进水口 pressure inlet
流道淹没于水中，并始终保持满流状态，具有一定的压力水头的进水口。
2.0.4 坝式进水口 intake incorporated in concrete dam
布置在大坝或挡水建筑物上的整体布置进水口，含水电站压力前池进水口。
2.0.5 河床式水电站进水口 intake of run-of-river hydropower station
河床式进水口 run-of-river intake
河床式水电站挡水建筑物的一部分，为厂房坝段建筑物的组成部分，与电站厂房连 为一体的整体布置进水口。
2.0.6 塔式进水口 tower intake
布置于大坝或库岸以外的独立布置的塔形进水口，可采用单面单孔进水或周圈多层 多孔径向进水。 2.0.7 岸塔式进水口 tower intake built against bank
背靠岸坡布置，闸门设在塔形结构中，可兼作岸坡支挡结构的进水口。
2.0.8 闸门竖井式进水口 intake with gate shaft
闸门布置于山体竖井中，入口与闸门井之间的流道为隧洞段的进水口。
2.0.9 岸坡式进水口 intake with inclined gate slots at bank
闸门门槽及拦污栅槽贴靠倾斜岸坡布置的进水口。
2.0.10 岩塞爆破进水口 rockplug blasting intake
将引水隧洞开挖至水库附近预定位置，预留一定厚度的岩塞，待岩塞下游隧洞具备 条件后，一次性爆除预留的岩塞，使引水隧洞与水库贯通形成的进水口。
2.0.11 抽水蓄能电站上、下水库进/出水口 intake/outlet in upper reservoir and
NB/T 10858-2021 lower reservoir of pumped storage station
抽水蓄能电站具有抽水和发电两种运行工况，水流是双向流动的，对于上水库，在 发电时为进水口，抽水时为出水口；对于下水库，在发电时为出水口，抽水时为进水口， 分别简称上、下水库进/出水口。按照水流方向分为侧式进/出水口和竖井式进/出水口。
2.0.12 侧式进/出水口 side intake/outlet
抽水蓄能电站的输水道呈水平向与水库连接的进/出水口。
2.0.13 竖井式进/出水口 shaft intake/outlet
抽水蓄能电站的输水道用竖井与水库底垂直连接的进/出水口。
2.0.14 分层取水进水口 layered water intake
针对水温分层型水库，为获取水库不同高程水体以达到控制下泄水温目的而设置的 进水口。

3 建筑物布置
3.1 一般规定
3.1.1 进水口布置应与枢纽其他建筑物的布置相协调，并便于与引水发电系统的其他建筑 物相衔接。 3.1.2 水电站进水口建筑物宜包括拦污段、入口段、闸门段、渐变段和上部结构。有压引 水系统的进水口应设有充水设施和通气孔。进水口宜设置拦污栅、闸门、启闭机和清污 等设备。
3.1.3 进水口设计应收集相应的地形地质、水文、泥沙、漂浮物、冰情、水电站及水库 运行等基本资料。
3.1.4 进水口在各种运行水位下应水流顺畅、流态平稳、进流匀称和水头损失小，并按运 行需要引进所需流量或截断水流。
3.1.5 进水口应具备可靠的电源，闸门和启闭机的操作应灵活可靠，充水和通气设施应畅 通无阻，应具有良好的交通运输条件，并应有设备安装、检修及清污场地。
3.1.6 多泥沙河流上的进水口应设置防沙设施。
3.1.7 多污物河流上的进水口应设置导污、拦污和清污设施。
3.1.8 严寒地区的进水口，应采取防冰、排冰措施。
3.1.9 对有分层取水要求的进水口，应设置控制分层取水的建筑物和设备。分层取水进 水口取水方式的选择应结合库水温度分布等情况，通过技术经济比较后确定。分层取水 进水口取水设施应在规定运行工况下均能灵活控制取水。
3.1.10 改建、扩建工程的进水口布置，应与既有建筑物相协调，同时考虑施工条件。当 采用岩塞爆破进水口型式时，应研究开挖爆破对其他建筑物的影响。
3.2 进水口型式、体形及布置
3.2.1 进水口的型式可主要分为坝式进水口、河床式进水口、塔式进水口、岸塔式进水口、 闸门竖井式进水口、岸坡式进水口、开敞式进水口、抽水蓄能电站上下水库进/出水口、 分层取水进水口和岩塞爆破进水口等。进水口型式及其适用条件可按本规范附录 A 的规 定选取。
3.2.2 坝式进水口布置应与坝体结构相适应；河床式水电站进水口布置应与厂房结构相 适应，根据变形情况可在进水口与厂房上部结构之间设置永久缝。

4 水力设计
4.0.1 进水口水力计算可按照本规范附录 C 进行，宜包括下列内容：
1 过流能力。
2 过栅流速。
3 水头损失。
4 有压式进水口最小淹没深度。
5 有压式进水口的通气孔面积。
6 闸门竖井式闸门井涌浪。
7 水击压力。
8 管道充水时间。
4.0.2 大型重要工程、条件复杂的抽水蓄能电站上下水库进/出水口、大中型工程分层 取水进水口的水力设计宜进行水工模型试验或数值模拟计算论证。
4.0.3 抽水蓄能电站进/出水口水力设计应满足下列要求：
1 水头损失应计算发电和抽水两种工况。
2 水流在两个方向流动时流速均应分布均匀、水头损失小。
3 进流时，各级运行水位下进/出水口附近不产生有害的漩涡。
4 进/出水口附近库内水流流态良好，无有害的回流或环流出现，水面波动小。
4.0.4 抽水蓄能电站侧式进/出水口水力设计应符合下列规定：
1 应减少压力隧洞弯道水流对进/出水口出流带来的不利影响，靠近进/出水口压力 隧洞宜避免弯道，或将弯道布置在离进/出水口较远处。
2 扩散段的平面扩散角 应根据管道直径、布置条件、流量的大小、地形和地质条 件、电站运行要求等因素选定，宜在 25°～45°范围内选用。
3 应避免扩散段内水流在平面上产生分离，应采用分流隔墙将扩散段分成多孔流道， 其末端与拦污栅断面相接。每孔流道的平面扩张角宜小于 10°。分流隔墙的布置应使各 孔流道的过流量基本均匀，相邻边、中孔道的流量不均匀程度不宜超过 10%。
4 扩散段起始处，扩散段与直线段间平面上应采用曲线连接，其半径可选用 2 倍～ 3 倍管径。
5 扩散段的纵断面，宜采用顶板单侧扩张式，顶板扩张角 宜在 3°～5°范围选 用。当 大于 5°时，宜在扩散段末接一段平顶的调整段，其长度可取扩散段长度的 0.4 倍。
6 扩散段末端过水断面面积应以满足过栅流速和布置要求确定。
7 应避免发生贯穿吸气漩涡，在扩散段末端外部上方宜设防涡设施。

ICS75. 160.30
P45 GB
中华人民共和国国家标准
GB/T 13611- -2018代替GB/T 13611- - 2006
城镇燃气分类和基本特性
Classification and basic characteristics of city gas
2018-03-15发布
2019-02-01实施
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
中国国家标准化管理委员会发布

前言
本标准按照GB/T1.1--2009给出的规则起草。
本标准代替GB/T 13611-20066 城镇燃气分类和基本特性》。与GB/T 13611- 2006 相比主要技术变化如下:
-修改了城镇燃气分类原则(见4.1,2006年版的4.1);
-修改了城镇燃气的类别及特性指标(见4.3.2006年版的4.3);
增加了液化石油气混空气、二甲醚气、招气(见4.3);
:修改了城镇燃气的试验气(见4.4,2006年版的4.4);
增加了城镇燃气燃烧器具试验气测试压力(见4.5);
增加了试验用气的配制方法(见附录B);
-删除了本标准与BS EN437:1994和EN 30-1-1:1999的对比(见2006年版的附录C)。
本标准由中华人民共和国住房和城乡建设部提出并归口。
本标准起草单位:中国市政工程华北设计研究总院有限公司.石油工业天然气质量监督检验中心，
深圳市燃气集团股份有限公司、济南港华燃气有限公司、北京市燃气集团研究院、中国燃气控股有限公司、昆仑能源有限公司.青岛经济技术开发区海尔热水器有限公司.宁波方太厨具有限公司、艾欧史密斯(中国)热水器有限公司、芜湖美的厨卫电器制造有限公司、广东万家乐燃气具有限公司、广东万和新电气股份有限公司、北京菲斯曼供热技术有限公司.能率(中国)投资有限公司.浙江帅丰电器有限公司、博西华电器(江苏)有限公司.中山百得厨卫有限公司.上海梦地工业自动控制系统股份有限公司.瑞必科净化设备(上海)有限公司、国家燃气用具质量监督检验中心。
本标准主要起草人:高文学、王启、周理、刘建辉、郭军、刘丽珍.高慧娜、苗永健、刘云、郑军妹、毕大岩.徐国平、余少言、张华平、邵柏桂、张坤东、邵于估.王海云,高强、金建民,白学萍.梁艳红。
本标准所代替标准历次版本发布情况为:
一GB/T 13611- 1992、GB/T 13611- 2006。

城镇燃气分类和基本特性
1范围
本标准规定了城镇燃气的分类原则特性指标计算方法.类别和特性指标要求城镇燃气试验气.以及城镇燃气燃烧器具试验气测试压力。
本标准适用于作为城镇燃料使用的各种燃气的分类。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件.仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T11062天然气发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。
3.1
城镇燃气city gas
符合规范的燃气质量要求,供给居民生活.商业(公共建筑)和工业企业生产作燃料用的公用性质的燃气。
注;城镇燃气一般包括人工煤气、天然气、液化石油气,液化石油气混空气、二甲醚气、酒气。
3.2
基准状态reference conditions
温度为15C.绝对压力为101.325kPa条件下的干燥燃气状态。
[GB/T 16411- 2008.定义 3.1]
3.3
热值heating value; calorific value
规定量的燃气完全燃烧所释放出的热量。
注:其中,释放出的包括烟气中水燕气汽化潜热在内的热量称为高热值,释放出的不包括烟气中水燕气汽化潜热的热量称为低热值。
[改写GB/T 12206- 2006,定义 3.1]
3.4
相对密度relative density: specific gravity
-定体积干燃气的质量与同温度同压力下等体积的干空气质量的比值。
注:相对密度为无量纲量,以符号d表示。
[GB/T 12206- 2006,定 义3.5]
3.5
华白数Wobbe number; Wobbe index
燃气的热值与其相对密度平方根的比值。

ICS 91.100.10
GB .
中华人民共和国国家标准
GB/T 13693- -2017
代替GB/T 13693- 2005
道路硅酸盐水泥
Road portland cement
2017-11-01发布
2018-09-01实施
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
中国国家标准化管理委员会发布

前言
本标准按照GB/T 1.1- 2009给出的规则起草。
本标准代替GB/T 13693- -2005<道 路硅酸盐水泥》。与GB/T 13693- 2005 相比.主要技术内容变化如下:
由强制性标准改为推荐性标准;
一增加了 混合材料的种类(见4.4,2005年版的4.3);
一修改了道路硅酸盐水泥的分级方式(见第5章.2005年版的5);
-增加了水泥中氣离子含量的要求(见6.1.4)。
本标准由中国建筑材科联合会提出.
本标准由全国水泥标准化技术委员会(SAC/TC184>归口。
本标准主要起草单位:中国建筑材料科学研究总院。
本标准参加起草单位:河南省同力水泥有限公司、广西鱼峰水泥有限公司、宁波科环新型建材股份有限公司中国长江三峡集团公司、嘉华特种水泥股份有限公司.四川峨胜水泥集团股份有限公司、雅碧江水电开发有限公司,国家水泥质量监督检验中心、华新水泥股份有限公司、大连水泥集团有限公司,华润水泥技术研发有限公司.祥云县建材(集团)有限责任公司.中国联合水泥集团有限公司,抚顺水泥股份有限公司、萬洲坝石门特种水泥有限公司.淄博崇正水泥有限责任公司.青州中联水泥有限公司.内蒙古自治区建材产品质量检验院、西南交通大学。
本标准主要起草人:刘云、孙明伦、张广峰、黄小青、俞枢根、许毅刚、王为华.万凯洪、崔健、冯晓东、刘圣忠、林永权.黄明辉、张丽梅、陈曦、袁亮国、覃爱平.王成利、于光民、任粉梅、谢任芝、张顺、曾辉、
霍慢慢、杨茂鑫、马国宁,钟文、张晓明,王英军王显斌、王敏、马忠诚,高显束、张坤悦。
本标准所代替标准的历次版本发布情况为:
一GB 13693- 1992 ,GB/T 13693- 2005。

道路硅酸盐水泥
1范围
本标准规定了道路硅酸盐水泥的术语和定义、组分与材料、分级.技术要求、试验方法、检验规则、包装.标志、运输与贮存等。
本标准适用于道路路面.机场道面及对耐靡、抗干縮等性能要求较高的其他工程用道路硅酸盐水泥的生产与使用。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注B期的引用文件,仅注F期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T 176水泥化学 分析方法
GB/T203用于水泥中的粒化高炉矿渣
GB/T 750水泥压蒸 安定性试验方法
GB/T 1346水泥 标准稠度用水量.凝结时间、安定性检验方法
GB/T 1596用于水泥和混凝土中的粉煤灰
GB/T 5483天然石膏
GB/T 6645用于 水泥中的粒化电炉磷渣
GB/T 8074水泥比表面积测定方法勃氏法
GB/T 9774水泥包装袋
GB/T 12573水泥取样 方法
GB/T 17671水泥胶 砂强度检验方法(ISO法)
GB/T 18046用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉
GB/T20491用于水泥和混凝土中的钢渣粉
GB/T 21371用于水泥中的工业副产石膏
GB/T 26748水泥助磨剂
JC/T421水泥胶砂耐磨性试验方法
JC/T603水泥胶砂干縮试验方法
YB/T 022用于水泥中的钢渣
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件.
3.1
道路硅酸盐水泥road portland cement
由道路硅酸盐水泥熟料.适量石膏和混合材料.磨细制成的水硬性胶凝材料。

ICS 03.220.40
GB
R 22
中华人民共和国国家标准
GB 13851- -2019
代替GB 13851- 2008
内河交通安全标志
Traffic safety signs on inland waterways
2019-10-14发布
2020-05-01实施
国家市场监督管理总局
中国国家标准化管理委员会发布

前言
本标准的全部技术内容为强制性。
本标准按照GB/T1.1--2009给出的规则起草。
本标准代替GB 13851- -2008(内河 交通安全标志》,与GB 13851- -2008 相比，除编辑性修改外主要技术变化如下:
-- 增加了可变信息标志的术语和定义(见3.2);
-修改了内河交通安全标志字体要求(见4.5,2008年版的4.5);
-修改了内河交通安全标志分类(见第5章,2008年版的第5章);
--修改了 主标志形状和尺寸中的航道等级分类(见表1,2008年版的表1);
--增加了I、I级航道主标志尺寸的规定(见6.2);
增加了涉水施工标志(见7.3.12);
-修改了注意危险标志的表述内容(见7.3.13,2008年版的7.2.12);
--- 修改了禁止掉头标志、解除禁止掉头标志和掉头区标志的图示(见8.3.4.8.3.17和10.3.3,
2008年版的8.2.4.8.2.17和11.2.3);
--修改了禁止会船标志、禁止停泊标志和禁止明火标志的表述内容(见8.3.6.8.3.11和8.3. 16,
2008年版的8.2.6.8.2.11和8.2.16);
-修改了限制船舶寬度标志的名称(见8.3.24,2008年版的8.2.24);
一修改了警示标志的内容、图示和类别(见8.2和8.3.30,2008年版的第9章);
-修改了导向标志的类别和图示颜色(见9.3.1,2008年版的9.2.2);
-修改了场所距离标志的图示和表述内容(见10.3.10,2008年版的11.2.10) ;
删除了桥名标志、通航孔编号标志(见2008年版的11.2.11.11.2.12);
修改了通航净高标尺和闸门槛水深标志的尺寸、制作要求和图示(见10.3.11,2008年版的11.2.13);
-修改了主标志附加辅助标志示例的图示(见图102,2008年版的图100);
修改了可变信息标志的内容(见第12章,2008年版的第13章);
-修改了标志设置适当位置的距离要求(见13.2,2008年版的14.2);
增加了内河交通安全标志的亮化(见第15章);
---删除了内河交通安全标志汉字示例、阿拉伯数字示例和拉丁字母大小写示例(见2008年版的附录B.附录C和附录D);
-修改了标志制作图示例(见附录C.2,2008年版的附录G.2);
--修改了内河交通安全标志的支持(安装)方式的附录属性(见附录D,2008年版的附录H)。
本标准由中华人民共和国交通运输部提出并归口。
本标准起草单位:上海河口海岸科学研究中心、上海市地方海事局、上海中交水运设计研究有限公司。
本标准主要起草人:程海峰、陆东飞、刘杰、周树高、袁顺才、袁志杰、刘国栋、吴华林、欧阳龙山、童志华。
本标准所代替标准的历次版本发布情况为:
-- GB 13851.1- 1992;
-- GB 13851.2- 1992;
-- GB/T 13851.3- 1992;
-- GB 13851- 2008 。

引言
内河交通安全标志是为内河水运服务的交通设施,从交通管理的角度,用图形符号、颜色和文字,标示交通管理内容,传递与交通有关的信息。
GB 13851- -2008 已经实施了近十年,在水网地区水上水下活动的通航安全管理中已得到广泛实施,并且在规范内河交通行为、促进内河交通安全管理现代化和减少内河交通事故等方面发挥了极为重要的作用。
本次修订保留了原版本中经实践证明适用的部分,针对实施过程中发现的不足,并博采道路交通标志和国外水上交通标志之长,结合我国内河水域的特点，在广泛听取意见的基础上进行调整、补充,使之更趋完善。

内河交通安全标志
1范围
本标准规定了内河交通安全标志的颜色、字体、分类、形状.尺寸、图案、设置、构造及亮化等要求。
本标准适用于内河通航水域设置的交通安全标志。我国与其他国家订有协议的国境河流、国际通
航河流设置交通安全标志时,经协商一致,可参照本标准执行。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文
件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB 2893- 2008安全 色
GB 5768.2- 2009 道路交通标志和标线第2部分:道路交通标志
GB/T 8416视觉信号表面 色
GB50139内河通航标准
JT376内河通航水域桥梁警示标志
3术语和定义 .
下列术语和定义适用于本文件。
3.1
告示性标志notice signs
以文字为主,捕以或不输以图形符号,按文字告示的内容确定类别归属的主标志。
3.2
可变信息标志changeable-message signs
一种因交通、航道、气候等状况的变化而改变显示内容的标志。
4-般规定
4.1内河交通安全标志是一种用图形 、符号.颜色和文字向内河交通参与者传递与交通安全有关信息，.
用于管理内河交通的设施。
4.2内河交通 安全标志的颜色按GB 2893- -2008 中4.1.4.2规定执行。
4.3内河交通安全标志的颜色范围按GB/T8416的有关规定执行,见附录A.
4.4内河交通安全标志(警示桩标志除外)的边框外缘应有与该标志底色相同颜色的衬边.
4.5内河交通安全标志的汉 字.拼音字母.拉丁字母数字等按GB 5768.2- 2009 中3.7.8规定执行。
根据需要可并用汉字少数民族文字或其他文字。当采用中外两种文字时,地名用汉语拼音,专用名词
用外文。
4.6内河交通安 全标志构成图案的文字,除表示时间.频道、频率的以外.均应标明其计量单位。计量
单位采用国际单位制(SD单位的国际代号表示,其中，航速单位应为千米每小时(km/h),时间采用

ICS 25. 220. 40
A 29
GB
中华人民共和国国家标准
GB/T 13911-2008
代替GB/T 13911 -1992
金属镀覆和化学处理标识方法
Designation for metallic coating and chemical treatment
2008-07-01发布
2009-02-01实施
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
中国国家标准化管理委员会发布

前言
本标准是对GB/T 13911--1992的修订,主要技术内容与GB/T 13911- 1992{金属镀覆和化学处理表示方法》相比有如下改变。
一按照国际标准和我国标准惯例，将标准名称“金属镀覆和化学处理表示方法”修改为“金属镀覆和化学处理标识方法";
根据GB/T 1.1- -2000要求增加了前言部分;
-修改了适用范围,本标准不适用于铝及铝合金化学处理标识;
- -增加了引用标准部分;
修改了原标准中的应用示例,采用了现行标准的示例说明;
一根 据镀覆应用范围,删除了铝及铝合金阳极氧化化学处理内容。
本标准中中国机城工业联合会提出。
本标准由全国金属与非金属覆盖层标准化技术委员会(SAC/TC57)归口。
本标准起草单位:武汉材料保护研究所。
本标准主要起草人:贾建新毛祖国.张德忠.何杰.邓日智.
本标准所代替标准的历次版本发布情况为:
-GB/T 13911- -1992。

金属镀覆和化学处理标识方法
1范围
本标准规定I金属镀援和化学处理的标识方法。
本标准适用于金属和非金属制件上进行电镀、化学镀以及化学处理的标识。
铝及铝合金表面化学处理的标识方法可参照本标准规定的通用标识方法.
注:对金属镀覆和化学处理有本标准米子规定的要求时,允许在有关的技术文件中加以说明。
2规范性引用文件
下列文件中的条款酒过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究
是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 3138佥 属镀覆和化学处理与有关过程术语(GB/T 3138-1995 ,neq ISO 2079 :1981)
GB/T 9797金属覆盖层镍+铬 和铜+镍+铬电镀层(GB/T 9797- -2005 ,ISO 1456:2003,IDT)
GB/T 9798金属覆盖层镍电机积层(GB/T 9798- -2005 ,ISO 1458 :2002 ,IDT)
GB/T 9799金属覆盖层 钢佚 上的锌电镀层(GB/T 9799- - 1997 ,eqv ISO 2081 :1986)
GB/T 11379金属覆盖层 工程用铬电镀层(GB/T 11379--2008 , ISO 6158:2004 ,IDT)
GB/T 12332金属覆首层工程用镍电镀层(GB/T 12332 2008 ,ISO 4526:2004 ,IDT)
GB/T 12599金属覆盖层锡电镀层 技术规范 和试验方法(GB/T 12599- 2002, ISO 2093:1986,MOD)
GB/T 12600金属覆盖层 塑料上锦+铬电镀层(GB/T 12600--2005 ,ISO 4525 ,2003 ,IDT)
GB/T 13913金属覆盖层 化学镀(自 催化)镍-磷合金镀层规 范和试验方法(GB/T 13913-2008, ISO 4527 2003,IDT)
GB/T 13346金属覆盖层 钢铁 上的锱电镀层(GB/T 13346-1992 ,idt ISO 2082:1986)
GB/T 17461金属覆盖层 锡-铅合金电镀层 (GB/T 17461- -1998 ,eqv ISO 7587 ;1986)
GB/T 17462金属覆益层锡-镍 合金电镀层(GB/T 17402- 1998 ,eqv ISO 2179 :1986)
ISO 4521金属覆 盖层工程用银 和银合金电镀层
ISO 4523金属覆盖层工程用金和金合金 电镀层
3术语和定义
GB/T 3138中确立的术语和定义适用于本标准。
4金属镀覆及化学处理标识方法
4.1金属 镀覆及化学处理的标识通常由四个部分组成:
第1部分包括镀覆方法,该部分为组成标识的必要元素;
第2部分包括执行的标准和基体材料,该部分为组成标识的必要元素;
第3部分包括镀层材料、镀层要求和镀层特征,该部分构成了镀覆层的主要工艺特性,组成的标识随工艺特性变化而变化;
第4部分包括每部分的详细说明,如,化学处理的方式、应力消除的要求和合金元素的标注。该部分为组成标识的可选择元素(见第5章)。

ICS 77.140.80
J 31 GB
中华人民共和国国家标准
GB/T 14408- -2014代替GB/T 14408- 1993
一般工程与结构用低合金钢铸件
Low alloy steel castings for general engineering and structural purposes
2014-05-06发布
2014-12-01实施
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
中国国家标准化管理委员会发布

前言
本标准按照GB/T 1.1- 2009给出的规则起草。
本标准代替GB/T 14408--1993《- -般工程与结构用低合金钢铸件》。本标准与GB/T 14408-1993相比,主要技术内容变化如下:
--结构上做了 大的调整,取消了原标准附录A.附录A中部分条款内容移人标准正文.删除了原标准附录中的Al询价和定贷、A3化学成分报告单。A15检验文件条款内容;
--增加了化学成分光谱分析法;
- 增加了2GD1030-1240 、2GD1240-1450两个材料牌号; .
作为可选项，增加了对冲击吸收能量的要求:
-引用标准根据各标准更新变化情况.对原17个引用标准保留了11个,删除了6个,并增加了
13个引用标准;
本标准由全国铸造标准化技术委员会(SAC/TC54)提出并归口。
本标准负贵起草单位,沈阳铸造研究所,中国-拖集团有限公司。
本标准参加起草单位浙江裕融实业有限公司、安徽省宁国耐磨配件总厂、安徽省宁国新宁实业有限公司、兰州兰石铸造有限责任公司、广东省韶铸集团有限公司。
本标准主要起草人:李峰军,于波、李来龙、韩建普、李成虎、周道宏、赵子文.蒋春宏、刘启平、郭亚辉。
本标准所代替标准的历次版本发布情况为;
-GB/T 14408- 1993。

一般工程与结构用低合金钢铸件.
1范團
本标准规定了一般工程(除高温承压耐蚀耐磨材料以外)与结构用低合金钢铸件的材料牌号.技术.要求、试验方法.检验规则.标志、包装、贮运等。
本标准适用于- - 般工程与结构用低合金钢铸件。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T 222钢的 成品化学成分允许偏差
GB/T 223.3钢铁及合金化学分析方法 二安 替比林甲烷磷钼酸重量法测定磷量
GB/T 223.4钢铁及合金锰含 量的测定电 位滴定或可视滴定法
GB/T 223.60钢铁及合金化学分析方法 高氯酸脱水重量法测定硅含量
GB/T 223.68钢铁及 合金化学分析方法管式炉内燃饶后碘酸钾滴定法测定碗含量
GB/T 223.69钢铁及合金 碳含 量的测定管式 炉内燃烧后气体容量法
GB/T 228.1金属材料 拉伸试验 第1部分:室温试验方法
GB/T 229金属材料 夏比摆锤冲击试验方法
GB/T 230.1金属材料 洛氏硬度试验 第1部分:试验方法(A.B.C.D.E.F.G.H、K、N,T标尺
GB/T231.1金属材料布氏硬度试验 第1 部分:试验方法
GB/T4336碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法(常规法)
GB/T 4338金属材料高温 拉伸试验方法
GB/T 5613铸钢牌 号表示方法
GB/T5677铸钢件射线照相检测
GB/T 5678铸造合 金光谱分析取样方法
GB/T 6060.1表 面粗糙度比较样块铸造表面
GB/T 6414铸件尺寸 公差与机械加工余量
GB/T 7233.1铸钢件超声检测 第1 部分。一般用途铸钢件
GB/T 9443铸钢件 渗逃检测
GB/T 9444铸钢件磁粉检测
GB/T 11351铸件重量公差
GB/T 16923钢件的正火 与退火
GB/T 16924钢件 的淬火与回火.
GB/T20066锵和铁化学成分测定用试样的取样和制样方法
3材料牌号
低合金铸钢材料牌号共包含10种，按GB/T 5613的规定分为: ZGD270-480; ZGD290-5101

大空间吊顶在负风压作用下，若吊顶支撑承载力和刚度不足，整个吊顶系统会产生向上变形，形成“穹顶”，导致吊顶系统失稳出现事故。《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210一2001要求：当吊杆长度>1.5m时，应设置反支撑。”2至于如何设置反支撑没有具体说明，规范要求过于笼统。
1大空间吊顶反支撑概念
在一般吊顶装饰工程中，吊杆主要是承受垂直吊挂在其上的龙骨、面板及灯具设备等的重力作用，而对于空间较大的吊顶装饰，还需考虑顶棚受到向上的负风压作用，因吊筋过长刚度不足产生的弯曲变形，导致整个吊顶系统向上变形，形成“穹顶”，埋下安全隐患等问题。反支撑即吊顶的反向支撑体系，就是为解决上述中变形而采取的构造措施。加强型反支撑是将角钢和钢筋吊杆焊接而成

（略）

2大空间吊顶反支撑设置影响因素

大空间吊顶反支撑设置影响因素包括：负风压(吊顶完成面高度处的室内最大风荷载)；支撑构件及装饰面板材料自重；相关设备管线自重及其布置；吊顶支撑型号、支撑布置间距、支撑高度等，如图2所示。
3加强型反支撑试验及分析
3.1加强型反支撑试验
加强型反支撑取一个完整的受力结构单元，支撑间距为1.0m×1.0m,总长4.0m×4.0m,隔二设

（略）

盾构刀盘施工现场优化改造技术
张斌1，胡鹏2，温法庆1，杨惠源2，李庆斌2
(1.中铁十八局集团有限公司，天津300222；2.东华理工大学建筑工程学院，江西南昌330013)
[摘要]盾构的类型确定后，刀盘结构形式与掘进地质的适应性是关系到盾构能否顺利掘进的重要因素之一，根据地质条件确定后的刀盘结构形式在施工现场不容易进行很大改变。本研究根据盾构施工地区地质环境及施工现场情况验证，针对原刀盘在施工中的不足之处，提出优化改造方案，随后，在满足刀盘结构强度与刚度验算的条件下，对刀盘的局部进行现场改造。结果证明，刀盘的现场改造能够进一步提高刀盘对地质的适应性，同时提高盾构施工的效率。

内容摘抄：

1工程概况
1.1工程水文地质条件
南昌市轨道交通1号线土建六标包括彭家桥站、彭家桥站一师大南路站区间，师大南路站、师大南路站一丁公路北站区间，丁公路北站、丁公路北站一八一广场站区间。其中，彭家桥站一师大南路站区间（区间长度661m,隧道主要穿越粗砂、砂砾、圆砾、部分卵石层)，师大南路站一丁公路北站区间(区间长度857m,隧道主要穿越粗砂、砂砾、圆砾层、部分卵石层)，丁公路北站一八一广场站区间（区间长度873，隧道主要穿越砾砂、圆砾和强风化、全风化、中风化泥质粉砂岩层)，地下水位在隧道顶部6~11m,具有承压性；该区间约一半的长度含黏性颗粒较多，易发生刀盘结泥饼风险，丁公路北站一八一广场站区间地质纵剖面如图1所示。

2原配刀盘应用情况分析
2.1应用情况
根据南昌市轨道交通1号线六标的地质条件，盾构掘进彭家桥站一师大南路站区间、师大南路站一丁公路北站区间刀盘先行刀具齿刀，彭家桥站一师大南路站区间中心刀具为中心齿刀，师大南路站一丁公路北站区间中心刀具为鱼尾刀。丁公路北站一八一广场站区间盾构穿越上软下硬地层，泥质粉砂岩最大厚度为2.8m,刀盘外周布置部分滚刀。由于刀盘中心部位开口率相对较小，刀盘中心部位结泥饼严重，尤其在丁公路北站一八一广场站区间刀盘中心结泥饼严重，造成推力、扭矩增大，推进速度缓慢，尤其在最后30环掘进期间，推力达到24800kN,推进速度5~15mm/min,盾构接收后刀盘泥饼直径达到2.8m。

3刀盘改造
刀盘改造目的在于，在满足刀盘强度、刚度的条件下对刀盘进行了优化改造，增大刀盘中心部位开口率，降低刀盘中心部位结泥饼的风险，刀盘改造前后对比如图4所示，刀盘中心开口率提高到40%,将刀盘中心部位的小开口改为大开口，以利于提高刀盘中心部位渣土的流动性，达到降低刀盘中心部位结泥饼的风险。

4刀盘改造后的工程验证
刀盘改造后，刀盘中心部位开口率增大到42%,尤其是由原来的小开口变为大开口，渣土能更顺利地进入土仓，有效控制了刀盘中心部位结泥饼的风险，对提高推进速度、减小推力、降低刀盘扭矩起到重要作用。

（略）

[摘要]广州白云国际机场综合交通枢纽项目位于T1航站楼以北，紧邻在建T2航站楼，包括交通中心、停车楼、能源中心、地铁车站、地铁区间、城轨车站、T2航站楼隧道、的士隧道、巴士隧道等多个业态，且各业态间有较多共建共用关系，结构布局相当紧凑。本文提出了一种解决近距离建筑相互施工影响的基坑支护设计优化技术，将常规的“先深后浅”施工部署调整为“先浅后深”，解决了T2航站楼隧道施工受地铁、城轨施工进度影响的难题，尤其是实现了一桩两用和一板两用。[关键词]基坑；隧道；支护；一桩两用；一板两用；设计；施工技术

1原设计慨况
本工程中，交通中心及停车楼基坑深8.8m,地铁车站、T2航站楼隧道、城轨车站均属于交通中心及停车楼的坑中坑项目。其中，地铁车站基坑深17.5m,T2航站楼燧道基坑深6.2~14.8m,城轨车站基坑深22.5m(其中城轨西附属基坑深12.5m)。原设计中，地铁车站在-8.800m以下范围全部采用放坡支护形式，城轨车站靠近T2航站楼隧道一侧在-8.800m以下采用放坡支护形式，在远离T2航站楼隧道一侧则主要采用地下连续墙垂直支护形式（见图3）。

(略）

2基坑支护设计优化
由于地铁车站和城轨车站的埋深均比T2航站楼隧道的埋深更深，若按照原设计的放坡支护形式，此隧道范围内的土体会随地铁车站和城轨车站放坡开挖而被挖除，导致该隧道结构必须待地铁车站和城轨车站结构施工完成并回填后才能具备施工作业面及施工条件。但若按此常规设计和施工部署，T2航站楼隧道结构施工的开始时间已晚于2016年10月30日。若此隧道不能按时通车，则对整个扩建工程的施工进度造成巨大影响。为解决此矛盾，必须改变常规的“先深后浅”的施工部署。但该隧道的埋深比地铁车站、城轨车站的埋深浅(见图4)，若想先施工隧道结构，且要保证隧道通车后的运营安全，必须增加围护结构。

3结语
通过上述基坑支护设计优化技术，将常规的“先深后浅”的施工部署调整为“先浅后深”，解决了T2航站楼隧道施工会受地铁、城轨施工进度影响的难题，为隧尝耨施工提前了近1年时间。

(略）

4结语
本项目结构比较复杂，在LPT-01型组合式施工防护升降平台施工前应对架体施工技术难点进行深入的分析与思考，保证架体施工顺利进行。对LPT-O1型组合式施工防护升降平台施工存在的技术难点总结如下。
1)架体附着问题由于架体在提升时，第3道附墙支座安装无法起到卸荷作用，因而导致架体上悬臂过高，施工30F及以上时，架体风荷载影响较大，架体易发生折断掉落，此时应加强防护。
2)层高变化时架体仿护问题本项目结构较复杂，多处发生楼层结构变化，架体施工至突变层顶部时，容易导致防护高度不够，施工时应充分考虑。

(略）

[摘要]超高层建筑的钢柱柱脚设计多采用二次灌浆工艺，由于钢柱的截面尺寸大，若灌浆材料选择不当、施工质量控制不到位，二次灌浆的柱基易出现空鼓、开裂，直接影响上部工程结构安全。结合广州东塔超高层工程超大截面钢柱柱脚灌浆施工经验，对灌浆材料、施工工艺和质量控制进行论述。实践证明，本工程超大截面钢柱柱脚灌浆施工质量得到了保证。[关键词]高层建筑；灌浆；材料；施工技术；质量控制

1工程概况
广州东塔项目主塔楼高达530m,内筒主要为钢筋混凝土结构，外框设有8根巨型钢柱，通过钢梁及伸臂桁架（环桁架）与内简连接（见图1）。其中8根巨型钢柱(TKZ1~TKZ8,如图2所示)柱基截面尺寸为4100mm×6200mm,且柱基与底板面之间留有100mm空隙，需采用二次灌浆料填实。灌浆材料必须为：无收缩，7d抗压强度≥50MPa,28d抗压强度≥80MPa的材料。
2灌浆材料试验与选择
1)高强灌浆材料可选范围：①高强混凝土强度最高可达到100MPa,收缩一般在0.05%以上；

（略）

3施工工艺
3.1施工准备
3.1.1灌浆基层处理
1)在巨柱吊装前必须对大截面巨柱基层进行凿毛，以露出混凝土石子表面为宜，清除被凿物、泥砂等，使混凝土既平坦又具有一定粗糙面，被凿粗糙度以10~20mm为宜。
2)在灌浆作业前6~12h,对基层进行冲水（建议采用高压水枪，使混凝土表面灰尘等冲洗干净)。在正式施工前需对基层表面水进行处理，若有积水则需要采用海绵等吸干。

（略）

4质量检测
4.1空鼓检查
在灌浆结束7d后，对灌浆效果进行检查，由于无法翻开底板检查实际接触面积，一般采用锤击法检查：用大铁锤敲击底板，回音清脆则为合格。回音沉闷则可认定底板与灌浆料之间出现空鼓，为不合格。对本工程8根柱脚进行全部进行检查，每根柱脚抽30个点位进行锤击法检查，合格率100%。
4.2裂缝检查
若灌浆方法不当或养护不及时，会导致外露部分灌浆料出现垂直于底板方向发丝级的裂纹，间距20~50cm。避免灌浆裂纹的措施如下。

（略）

[摘要】在对广东科学中心工程地质情况进行勘察后，明确工程地质的特点及难点。经过对多种地基处理方法的综合比较分析后，决定选择动、静排水固结法处理地基。在现场试验的基础上，探讨了动力排水固结法的施工技术，包括施工工艺流程，排水系统施.工及强夯施工具体过程，并验证了双向排水效果。通过工后检测，表明该技术处理饱和淤泥质砂土软弱地基具有良好效果。[关键词]饱和淤泥质砂土；双向排水：动力排水固结

1工程概况
广东科学中心规划占地453900m2,其中建设用地面积387000m2,主体建筑占地35000m2,总投资19亿元。结构跨度较大，施工工期短且对地基沉降要求严格。
建设场地整体地势偏低，多为鱼塘与河涌，属河漫滩地貌。其场区地层自上而下分别为：①人工填土（Q)主要为冲填土，由中、细砂冲填而成，结构松散，层厚1.00~2.00m;②第四系冲积层(Q:)
该层主要由淤泥、粉质黏土及砂组成，地层多呈交错、互层状分布，其中，淤泥厚度达10~15m;③残积层(Q)主要为泥质粉砂岩风化残积而成的粉质黏土，可塑~坚硬，局部坚硬，含较多砂，夹粉土，层厚0.60~9.80m;④白垩系基岩(K)主要为泥质粉砂岩，自上而下分别为：全风化、强风化、中风化和微风化岩。
2工程特点及难点
2.1工程地质特点
1)软弱土层厚度较大。场地普遍分布有第四纪海陆相沉积的，由淤泥、淤泥质土、黏性土、粉土及砂土组成的软土，厚度为10~15m。
2)淤泥含水量高，孔隙比大，压缩性高，强度低。
3)场地抗震性差。上部淤泥、淤泥质土存在震陷，其深部粉土及砂土存在液化现象。
4)渗透性相对较好，淤泥层局部含砂、夹砂及粉质黏土。

3地基处理方案选择
综合分析场地特点，可采用以下方法。
1)动力排水固结法技术参数：塑料排水板长约12m,间距1.2m,梅花形布置，工作垫层厚1.5m,点夯3~4遍，夯击能800~1500kN·m;满夯1遍，夯击能800kN·m。施T.期+达到90%固结度的固结期为3个月，估算造价为80~100元/m2。
2)真空预压固结法技术参数：塑料排水板长约12m,间距1.2m,梅花形布置。真空度60kPa。施工期+达到90%固结度的固结期为6个月，估算造价为150~180元/m2。

4试验研究
4.1试验区
《建筑地基处理技术规范》JGJ79一2002规定：在大面积施工前，应对有代表性的场地进行相应现场试验或试验性施工，并进行必要测试，以检验设计参数和处理效果。
试验区选在具有代表性的拟建室外停车场内，面积为1600m2。试验方案为：将施工试验区划分成5个试夯区，分别采用不同的动力排水固结施工工艺。通过现场监测和夯后试验检验处理前后效果，用于对比各种工艺的处理效果，选出经优化的排水体系、强分机械、夯点布置、夯击遍数、夯击能以及收锤标准等施工工艺参数。

（略）

盾构在地面局部封闭条件下钢套筒接收技术
贺卫国
(中铁一局集团城市轨道交通工程有限公司，陕西西安710054)
[摘要]结合南京地铁3号线鸡鸣寺站工程，详细介绍了钢套筒接收的工作原理以及施工工艺，包括应对措施、施工工艺流程、盾构接收推进技术、测量与监测、洞门密封、钢套筒平移。通过对钢套筒进行平移，很好地解决了地面无吊装条件时钢套简吊装问题。

内容摘抄：

1工程概况
鸡鸣寺站因交通导改需求，鸡浮区间接收端左线顶板浇筑临时铺盖系统，退让给社会交通（见图2)。因此，左线盾构在钢套筒内接收时钢套筒无法在左线接收井内完成组装并实现盾构机在其内接收、盾构机及钢套筒解体、吊装等工作。如何实现钢套筒及盾构机在盾构接收井内的平移成为最关键的问题。

2钢套筒接收工作原理
盾构钢套筒平移接收的原理为：钢套筒下井组装、平移到洞门位置后与洞门连接，保持钢套筒内部的水土压力与隧道埋深位置的水土压力平衡，盾构安全顺利接收后，再次平移至下井部位调出解体。
为了实现钢套筒的井下平移对，端头井结构需求为：①在施工底板及中板时，预留中立柱主筋接驳器，待钢套筒接收完成后，再施工中立柱；②盾构左、右线中心线之间接收井净空要大于钢套筒整体高度及平移钢板厚度。
3施工工艺

3.1应对措施
为了保证安全顺利实现钢套筒接收，采取以下措施应对盾构机在地面局部封闭条件下的钢套筒接收所面临的困难。

4结语
钢套筒接收需要进行吊装作业，当地面无吊装条件时，如何进行钢套筒吊装是盾构钢套筒接收的关键问题，本文通过对钢套筒进行平移，很好地解决了这一问题。

（略）

盾构刀盘支撑法兰密封位磨损修复技术
张洪涛，郑国良，刘景华，王太平
(中建市政建设有限公司，北京100161)
[摘要]盾构刀盘支撑法兰位于切口环内，主要作用是将刀盘与主驱动连接起来，驱动刀盘的旋转。盾构刀盘支撑通过法兰盘与主驱动齿轮相连，刀盘在旋转过程中连接的密封位极易进人泥砂，长期旋转过程中容易造成密封位的磨损，因此法兰盘在掘进一定距离后必须进行检查、修复。某法兰盘为宽740mm,中心直径2740mm的圆环，并连接6个牛腿。为防止该法兰盘的变形，采取镶嵌钢环加补焊的修复工艺，达到了法兰盘变形量小、平面精度高的目的。

内容摘抄：

1刀盘支撑基座密封结构及磨损原因
本盾构为土压平衡式盾构，采用外齿啮合的中间支撑的结构形式（见图1）。刀盘支撑一侧通过6个牛腿带动刀盘的旋转，另一侧通过法兰盘与主驱动齿轮相连。法兰盘连接处设有一道多唇端面密封，盾构在正常掘进过程中通过向密封腔内加注润滑油脂起到润滑、防止土仓内泥砂进人主轴承箱内的作用。本次检修的2台设备均已推进完成5km,检修过程中发现刀盘支撑法兰密封位处已经出现多道不同深度凹槽，凹槽区域宽度为70mm,直径为3270mm,其中磨损最深达10mm,磨损区域及磨损情况如图2所示；多唇密封的3道唇边均已磨损。经测量、试验分桥主要由以下原因造成法兰盘密封位的磨损。

2维修方案确定
盾构机刀盘支撑中6个牛腿及法兰盘面的结合部位均是精确定位安装，法兰盘面连接处有4个定位销，修复工艺的核心是控制法兰盘的变形量和确保修复后法兰盘的平面度及法兰盘与6个牛腿结合面的平行度。基于以上几点考虑形成以下3种方案。

3维修方案实施
3.1准备工作
1)刀盘支撑法兰盘面清理、测绘由于法兰盘密封位处圆周较大，深度较深，为确保圆环整体镶嵌精度，先将法兰盘面清理干净，测绘出磨损部位尺寸，为加工圆环和车削法兰盘做准备。
2)圆环加工采用8m立车，将与法兰盘同材质的25mm厚钢板按测绘尺寸加工一个直径为3270mm的圆环，找好圆环同心度、平面度，单侧面切削5mm,作为镶嵌圆环与法兰盘的结合面。

4结语
刀盘支撑法兰盘是随设备从日本整机进口，是盾构的关键部件之一。法兰盘平面加工定位精度要求比较高，修复过程中变形量应严格控制。该部件在国内没有现成的维修经验可以借鉴，实践证明，经综合研究采用镶嵌加焊接的修复工艺，具有可操作性、经济性，有很强的推广价值。

(略)

[摘要]华润总部大厦项目采用凸点智能顶模安装技术施工，顶模支点位于核心筒剪力墙外侧，核心筒的钢结构都被罩在顶模钢框架内。针对核心筒钢结构安装与顶模施工相互制约的一系列问题，系统地介绍了核心简钢结构与顶模施工相互干涉部位的安装工艺，有效地解决了钢结构安装与顶模系统顶升的协同施工问题。[关键词]高层建筑；凸点顶模；核心筒；钢结构；协同施工

1工程概况和难点
华润总部大厦塔楼地上66层，地下4层（含1个夹层)，总高度为400m,主体结构为密柱框架-核心筒结构，如图1所示。本工程的核心简施工采用了微凸点智能顶升模架系统，核心筒截面为30m×30m,顶模的截面为边长约33.1m的规则正方形，由钢平台系统、支撑与顶升系统、模板系统、挂架系统及附属设施5大系统组成。该模架由10个支撑点支撑于核心筒上，顶升步距为1个标准层高度，即4.5m。顶模结构如图2所示。

2施工对策
1)设计顶模结构时，根据结构图纸，在核心筒型钢柱区域预留洞口，保证型钢柱能够吊装到位。对核心简钢柱合理分段，顶模每顶升2次，核心简型钢柱安装1节。
2)缩短钢连梁吊耳之间的距离，通过顶模预留洞口将连梁吊入钢桁架平台下方，然后平移将钢连梁安装就位。

3安装工艺
3.1核心筒型钢柱安装
顶模在核心筒上部形成巨型钢框架，依靠10个支撑点支撑于核心筒。钢框架分为4层，分别是洞口、模板及预埋件处理层，混凝土浇筑层，钢筋绑扎层，钢行架平台。由于钢筋绑扎层位于钢平台下一层，核心筒钢柱分段长度若超过1层，必须考虑顶部钢桁架平台与核心筒钢柱间的位置关系。通过调整顶模的设计方案，在核心简型钢柱上方预留孔洞，保证型钢柱的吊装。将型钢柱按照2层1节分段，每次核心筒型钢柱安装后顶部均高出桁架平台。安装过程如图3所示，总共分为4个步骤：①第1步完成n层的混凝土浇筑、n+1层的钢筋绑扎；②第2步顶模顶升1层，完成n+1层的混凝土浇筑、n+2层的钢筋绑扎；③第3步安装核心简钢柱；④第4步顶模顶升1层，完成n+2层的混凝土浇筑、n+3层的钢筋绑扎。

4结语
超高层建筑中顶模的使用对钢结构的安装会产生一定的影响，主要表现在限制劲性梁、柱的安装操作空间、局部存在构件的碰撞、约束了构件的安装顺序。

（略）

[摘要]风帆状折叠升降LED显示屏在第十六届广州亚洲运动会开闭幕式上扮演了的最重要的角色，由于其全新创意导致安装施工难度大。针对工程特点，通过对折叠风帆架板块间的柔性连接技术、提升及限位系统、导向小车精确定位技术、风帆架综合安装技术等关键技术的研究攻关，解决项目施工的重大难点，取得了良好的效果，同时为日后类似工程施工提供参考。[关键词]体育场；LED显示屏；安装；定位测量

1工程概况
广州亚运会大型风帆状折叠升降LED显示屏的主体为钢柱塔架及圆钢管空间桁架结构体系，分别由4个独立空间桁架组成，每个空间桁架有4根钢柱组成塔身；管桁架组成下平台、上平台、顶冠。风帆桅杆标高为84.6m,标高9.6m处是风帆桅杆的下平台；在标高42.6m处是风帆桅杆的上平台；标高69.6m处是风帆桅杆的顶冠。在上平台与顶冠间设置了宽24.7m、高19.6m的上风帆折叠升降LED显示屏系统；在上平台与下平台间设置了宽27.64m、高22.56m的下风帆折叠升降LED显示屏系统，上、下帆均由8片帆板和4个抗风龙骨架组成；在直径1300mm的2个立柱上安装刚性导轨和导向小车，帆板的展开最大角度（帆架平面或LED平面的角度)为160°。广州亚运会风帆状折叠升降LED显示屏展开状态如图1所示。

2风帆架柔性连接技术
为满足此LED显示屏折叠升降的效果，风帆架板块之间采用铰链连接，相邻帆板之间由8组铰链连接，通过铰链提升帆架，同时控制帆板之间的夹角，以达到LED显示屏独特的效果。
2.1初步研发
根据LED显示屏折叠升降这种独特显示形式，项目研发团队进行了铰链初步设计以及构件制作，如图2所示。

3提升及限位系统
为了实现大型风帆状折叠升降LED显示屏舞美演出要求及其表演效果，需采用独特的提升控制装置与系统以实现其折叠升降，同时在提升过程中必须保证LED的显示效果、风帆结构稳定与安全。

4导向小车精确定位技术
广州亚运会大型风帆状折叠升降LED显示屏运行时的提升机构是通过导向小车来实现风帆架竖向运动控制的，同时控制大型柔性帆板的提升过程中平面外的变形；上、下风帆架通过4个导向小车(左、右两组)与抗风龙骨连接，导向小车安装在刚性导轨上，通过风帆架提升系统以实现风帆架折叠升降舞美效果，如图7所示。

（略）

工程建设过程中常遇到在已完成基础（指地下基础工程，桩基、地下室等)施工后，需对上部结构进行修改，修改后会引起上部结构荷载大小、分布和传递路径的变化，因此又需要对地基基础进行补强加固。但此时进行地基基础补强加固的难度较大，尤其是对于高层或超高层建筑，基础埋深较大，同时由于施工场地受限制，操作工作面小，常规的补强加固设计方案很难实施。为此，在确保施工质量和达到设计要求的基础上，在现有的地基基础处理规范、规程处理措施中选择有效、可行而又经济合理的措施，完成基础补强加固，以保证上部结构修改目的的圆满实现。本文结合苏州某工程，详细介绍大吨位锚杆钢管静压桩用作高层建筑地基基础补强加固的设计与施工，供类似工程参考。
1工程概况
本工程位于苏州工业园区，集酒店、商业、办公等为一体的综合广场。主楼共25层，高100m,主楼采用框架剪力墙结构体系，并带有3~4层裙房。主楼与裙房设有同底板的地下室，地下室2层，基础底板厚2m,集水井部位厚5~6m,底板埋深9m。桩基采用PVC管桩，桩径500,600mm,有效桩长27m,桩端持力层为⑧粉土夹粉质黏土。本工程2010年6月已完成2层地下室的施工，此时，由于上部结构(主要是设计布局)的改变，荷载增加，需对建筑物
地基基础进行加固。受施工条件限制，地基基础加固工程桩选用锚杆静压钢管桩。
2方案设计
根据设计院提供的补强加固设计：设计桩数25根，采用桩径600mm、壁厚=16mm,Q345B级钢管桩，有效桩长为27m,钢管桩为闭口桩，桩的持力层

（略）

[摘要]重型塔式起重机屋面拆除是目前国内超高层施工中必须考虑的问题。结合珠江新城西塔M900D重型塔式起重机的拆除方法及拆除过程，提出了相关重型塔式起重机高空拆除的施工思路及要点。介绍了施工工艺，并对拆除塔式起重机基础进行了力学分析。在拆除过程中，拆除设备的布置应相对集中，拆除设备基础与结构的连接应尽量位于结构的强点，基础构件应选用箱形截面。[关键词]重型塔式起重机；高空拆除；力学分析；基础

1工程概况
广州珠江新城西塔M900D塔式起重机基座坐落在顶标高为390.9m的支撑架上，附墙支撑架高411.15m,安装高度463.2m,在这个高度下完成拆除工作，有以下难点：①塔式起重机的拆除高度为463.2m,增加了构件下放的难度：②单体构件的体积和质量都很大，最重构件为14.428t;③场地条件有限，施工场地仅90m2、标高432m的屋面及地面上西南面，还需要考虑玻璃幕墙的影响。
2施工工艺
2.1总体施工流程
优化后的拆除步骤如下：①利用原有重型塔式起重机在屋面安装的轻型塔式起重机；②利用已安装的轻型屋面塔式起重机拆除原有重型塔式起重机；③利用已安装轻型塔式起重机在屋面安装可拆卸型桅杆式起重机；④利用可拆卸型桅杆式起重机拆除轻型塔式起重机；⑤解体可拆卸型桅杆式起重机，并用垂直运输工具运至地面。

（略）

3拆除塔式起重机力学分析
3.1工况分析
对于吊装机械基座，其受荷情况随吊臂的不断移动而变化，基座与塔式起重机连接处的不均匀受力与塔臂方位密切相关，随着塔臂方位的变化，塔式起重机竖向荷载在上述4点处的分配也相应改变，如图3所示。

（略）

4结语
1)从西塔M900D重型塔式起重机的拆除工艺可以发现，在拆除高空重型塔式起重机之前，可以采取以小拆大的拆除策略，而且应尽量采用塔式起重机作为拆除工具，拆除设备的布置应相对集中，这样可以避免超高层屋面空间狭小的问题，同时最低限度地降低拆除设备对其他施工作业面的影响。
2)拆除设备基础应布置在外框筒结构与内筒结构之间，基座与结构的连接部位应尽量位于结构的强点，这样有利于在传递拆除设备产生荷载的同时能保证主体结构的安全。在选取基础结构构件截面时，应尽量选用箱形截面，这样有利于避免构件截面的平面外受力。

（略）

[摘要]铜片止水安装工艺多为预埋在分期施工的现浇混凝土结构中。结合某船闸地下连续墙支护施工的底板结构中现场采用地下连续墙上凿槽安装铜片止水新工艺，使用高强度黏结材料、多道工序的细节控制手段，采用顶、推、压、顺等工艺措施，使铜片止水嵌固可靠并适应与地下连续墙的轴线尺寸误差，与混凝土底板结构相连形成封闭，取得良好施工效果。[关键词]地下连续墙；止水铜片；环氧胶泥；膨胀砂浆

1工程概况
泰州引江河高港枢纽二线船闸位于一线船闸西侧，其顺水流向中心线距一线船闸70，船闸尺寸为230m×23m×4m。采用三角门，短廊道对冲消能式集中输水系统。闸首工程是船闸的控制性工程，其底板平面尺寸为53.8m×30m,底板厚2.5m,底板底高程-8.100m,采用灌注桩基础，地下连续墙防渗兼作挡土。闸首底板与地下连续墙之间设自由沉降缝，在高程-7.000m设水平铜片止水。水平止水U形凹槽深5cm,两侧飞翼各长7cm,1cm飞边45°倒边，由于基坑较深闸首防渗采用钢筋混凝土地下连续墙围封，支护开挖后进行闸首底板施工，水平止水和垂直止水要在地下连续墙上开槽安装（见图1)。

（略）

2施工难点
本工程中，地下连续墙为早期施工的地下防渗结构，事先不可能形成横向水平止水的预埋。而若在基坑开挖后，对地下连续墙进行凿槽，采用后装法，将止水嵌固在地下连续墙上，才能进行闸首底板施工。
闸首地下连续墙防渗兼作挡土，其施工期悬壁挡土高度达4.3m,在其内侧的混凝土受压区进行凿槽安装，槽宽槽深均不能过大，以保证地下连续墙的安全。在如此狭小的空间内进行止水安装，如何有效开展各道工序，保证止水与地下连续墙的连接质量尤为关键。

（略）

3止水安装
3.1墙面凿槽
在基坑开挖到位并完成封底后，将裸露的地下连续墙表面冲洗干净并风干，将基坑作业区打扫干净，保持一个良好的卫生环境。在地下连续墙上按止水设计高程弹上下2道水平线，用手提切割机沿线切深约3cm,再用风镐或电镐在2道线之间开槽，深度至地下连续墙竖向钢筋，槽深约7cm,上下宽约10cm。基面糙化处理后，大面积区域可用电动工具或者高压风将混凝土表面松动颗粒和粉尘清除干净，小面积区域可用钢丝刷或棕毛刷进行洁净处理。

（略）

4应用效果
4.1模拟试验
对于常规施工的铜片止水的现场质量检验，一般以铜片的材质和接头渗漏试验为主。对于本工程而言，更为关键的检验是铜片止水与填充物的连接质量。安装前取同质试样和环氧胶泥，在混凝土表面进行贴片试验，24h后进行破坏性抗拉试验，结果铜片屈服变形，但黏结良好，表明所采用的连接材料符合设计要求。

（略）

盾构法煤矿斜井拆机卸荷对管片影响及处置技术
姚捷1.2
(1.中铁第四勘察设计院集团有限公司，湖北武汉430063；2.水下隧道技术湖北省工程实验室，湖北武汉430063)
[摘要]依托神东补连塔长距离煤矿斜井工程，采用数值模拟手段，分析了煤可矿斜井盾构拆解时由于千斤顶纵向顶推力卸荷起的管片结构纵向、横向力学特性变化，并提出了拆解影响区管片锚固处置技术。研究表明，不加固情况下由于纵向卸荷导致管片最大纵向回弹量为14.66mm,位于千斤顶作用管片环，管片收敛变形较卸荷前增大了9%~19%。拆解影响区径向锚杆加固对斜井管片结构的变形和受力有明显的约束效果，并且随着预应力锚杆锚固长度增加，管片的位移量和接缝张开错动量减小，管片加固效果越好。现场加固处置后，管片纵向回弹量为4.2m,满足控制标准。

内容摘抄：

1工程概况
补连塔煤矿位于内蒙古鄂尔多斯市伊金霍洛旗乌兰木伦镇境内，矿井生产能力年产达2000万t水平，是目前世界上单井生产能力最大的井工煤矿。新建补连塔矿2号辅运平硐主要用作辅助运输使用巷道，作为日常运行车辆的通道。斜井总长度为2744.54m,其中明挖段长度为26.32m,TBM段长度为2718.22m,坡度-5.5°，开挖直径7.62m。采用预制管片衬砌，管片外径7.3m,内径6.6m,厚度0.35m,环宽1.5m。

2盾构拆解影响区管片纱纵向卸荷特性
2.1有限元模型
依托神东补连塔煤矿斜井拆解段工程资料，建立三维有限差分数值模型，研究拆解区千斤顶卸荷时，斜井管片结构应力、变形以及管片张开量的影响。模型尺寸为92m×81m×303m,拆解段斜井埋深270m。模型数据参数资料参考勘察报告及斜井设计施工资料，计算模型如图2示。建模时考虑管片的分块，采用“3标准块+2邻接块+1仰拱块+1封顶块”分块方式，错缝拼装，采用C40钢筋混凝土管片，主筋为HRB400,螺栓为机械性能等级。

3盾构拆解影区锚固处置技术[6-1o]
3.1加固方案
为了不破坏斜井结构整体性，借用吊装孔，每块管片布设1根径向锚杆进行加固（仰拱块除外），因此每环管片共计布设6根锚杆，锚杆型号为25自进式锚杆。根据计算结果可知，不加固情况下纵向卸荷影响范围约为40环管片，取1/2影响范围，共计20环进行加固，锚杆长度拟定为3,4,5m。管片径向锚杆加固计算模型如图5所示（显示了2环)。拆解区斜井管片加固锚杆参数如表5所示。

4结语
1)管片纵向御荷将引起结构纵向力学特性、横向力学特性变化。不加固情况下由于纵向卸荷导致管片最大纵向回弹量为14.66mm,位于千斤顶作用管片环。受到纵向卸荷影响，管片收敛变形较卸荷前增大了9%~19%。

（略）