1 工程概况
江坪河水电站位于溇水上游河段，地处湖北省鹤峰县走马镇，为大(1)型一等工程，以发电为主，兼顾防洪，装机2台，总装机容量450MW,多年平均发电量9.64亿kW.h。枢纽由混凝土面板堆石坝右岸泄水建筑物、左岸引水发电系统等建筑物组成。江坪河混凝土面板堆石坝坝顶高程为476.0m,坝顶宽10.0m,坝顶长度414.0m,最大坝高219.0m,为世界已建、在建第二高面板堆石坝。大坝趾板由左右岸趾板及水平趾板组成，其中水平趾板宽8.5m,厚1.0m,趾板下游侧设防渗板，防渗板厚0.5m,长12.0m;左右岸高程375m以下趾板宽6.0m,厚1.0m,趾板外侧设防渗板，防渗板厚0.5m,垂直趾板“X”线长12.0m;左右岸高程375m以上趾板宽4.0m,厚0.8m,以上不再设防渗板。

2 可变角度滑模提出背景
江坪河水电站大坝趾板由河床段、左右岸坡段构成，各段趾板的“翘头”与其水平段夹角均不同，以及水平段长度、“翘头”上表面坡面长等均不同，滑模架一次定型设计无法满足所有段的施工要求。根据趾板变化的特点，滑模模体采取分节设计加工，现场组装而成，这样一套滑模架可满足全部趾板浇筑需求。
3 可变角度滑模模体设计
为确保滑模体满足角度及坡面段长度变化要求，较固定滑模架增加了凑合节、活页节等，整个滑模模体由标准节、非标准节（凑合节）、活页节、行走系统及牵引系统等组成，具体如图1所示。（略）

6 一般的设计和荷载计算规定
6.1 一般设计规定
6.1.1 钢材性能
钢材的设计值和物理性能应按表9采用。
6.1.2轴心受压钢管的长细比
轴心受压钢管的长细比不宜大于表10所示容许值。
表9铜材的强度设计值和物理性能
6.1.3 受弯杆构件的挠度
一般受弯杆构件的挠度不宜超过表11所示容许值。有更严格的挠度控制要求时，应执行工程设计或施工方案的规定。

6.1.4 扣件和托、底座的承载力
扣件和托、底座的承载力设计值可按表12采用。当对产品的状况与使用安全有疑问时应送检，并确定其中可使用者的承载力许用值。
表11受弯杆构件的容许挠度[w]（略）
6.1.5荷载及其他使用限制
产品、节点和杆构配件的额定或许用荷载及其他使用限制的确定应符合以下要求。
1)给出额定或许用荷载及其他使用限制的项目应符合以下要求：①属于工程应（使）用安全必须或应予控制的项目；②为工程设计和施工控制要求提供相应指标或数据的项目：③为确保正常使用和周转寿命要求所需的控制项目。
2)额定荷载和其他使用限制取值或要求的确定应符合以下要求：①确保处于弹性工作阶段并具有适合的裕量：②符合标准的验算或控制要求：③（略）

9  其他设计计算
9.1连墙件和抗倾覆验算
9.1.1外脚手架、防护架的连墙件验算
1)连墙杆件的轴力设计值N,应按下式计算：式中：W.为风荷载产生的连墙件轴力设计值(kN);地x为风荷截标准值(kN/m),应按相应情况的公式计算；A,为单个连墙件控制的架体最大迎风面积：
N。为连墙件约束架体（立杆）失稳变形产生的轴力。
双排架取3kN,单排架取2kN。
2)连墙杆件的稳定性应按下式验算：
式中：A为连墙杆的截面积(m);e为连墙杆的稳定系数，应按A查表得到，山，为连墙杆的计算长度系数，当为扣件钢管且验算段长l≤1.0m时取1.4,验算段长l>1.0m时取1.6，i为连墙杆的截面
回转半径(mm)。
3)连墙杆扣件的抗滑承载力应按下式验算：
式中：R。为直角扣件的抗滑力设计值，单扣件取8kN,双扣件取12kN。
9,1,2确保脚手架、支架设置与工作状态稳定的扰倾覆验算
1)抗倾覆验算应按工程设置期间存在可能发生倾覆的危险性确定验算式，并符合以下要求：①应按可能出现倾覆危险性的安装、升降、使用、移

动、调整改装和拆除工况的时段及其参数和环境条件，确定验算的部位与参数取值：②应仔细研究可能出现的倾覆状态及其平衡（侧转、翻转）轴或平衡(倾覆)支点：③应按平衡轴或顿覆支点计算倾覆力矩的设计值M(kN·m)和防倾力矩的设计值M.。
2)抗倾覆要求应按下式验算：
表38中倾覆危险性级别：A表示有出现倾覆的一定危险性，或者M与M间会有较为不利的变化(实际值较设计值，以下同)：B表示出现倾覆的显著危险性，或者M与M间会有显著的不利变化；C表示出现倾覆的较大危险性，或者M.与M间会有难以预控的不利变化。
3)当按风情预报进行抗倾覆验算和加固时，应按不低于预报最大风级进行验算，并相应采取减少风荷载作用、加强构架刚度、增设分传措施和增设压重等适合措施。
4)当有以下情况时，可不进行架体的抗倾覆验算：①架体与既有建筑工程结构可靠连接或附着，不会出现倾覆状态：②架体与承传载构造在其荷载作用下并无显著的倾覆作用存在；③在架体施工和设置期间不会出现危险风情及其他突发的倾覆作用。（略）

1 工程概况
北京金地中心商业区原为钢筋混凝土框架结构，地下2层，地上3层，为增加使用面积，原室内1层顶、2层顶、3层顶原预留较大洞口封堵一部分，采用钢结构与压型钢板组合楼盖体系，新增悬挑钢梁最大净长度4.6m,2层顶结构如图1所示。（略）
图1曲线内原柱其中3个面均为原结构框架梁，形成“T”形节点区域，且此处为梁柱节点区域，新增埋件板的背面为原梁钢筋弯折收头处，左右两侧原结构梁钢筋水平贯通或弯锚，原结构柱28根中28钢筋竖向贯通，箍筋为6肢箍中8@100双向布置。原框架柱为斜柱（斜7°），柱截面为750mm×750mm。
原方案为穿柱植16根M36螺栓（孔径60mm),上下各8根，正面中间区域需植人20根M30螺栓(孔径32mm),植深630mm。原方案如图2所示（未体现柱斜度及原梁情况)。
2 施工难点分析
1)正面中间区域需钻20个32mm的孔，实际做样板，电锤成孔后，因原粱柱交点处纵横向钢筋、箍筋较多及植螺栓孔径较大、较深，均不能满足要求。
2)上下穿柱钻8个中60mm的孔，理论计算尺寸66.6mm((柱宽750mm-保护层30mm×2-钢筋直径28mm×8)/7=66.6mm),此孔径只能采用水钻成孔。
上述2条分析，如果使用水钻成孔（成孔是一条直线)，必会切断原结构钢筋、箍筋，原结构施工

（略）

水泥沥青砂浆(cement asphalt mortar,CAM)主要由水泥、沥青乳液、细骨料和多种高效外加剂组成，是一种应用于高速铁路板式无碴轨道结构填充层的关键有机-无机复合材料（见图1），主要起支撑列车自重、弹性减振、调整轨道几何状态的作用19。
CAM位于轨道板和混凝土底座之间一段扁平狭窄的封闭空间内，在实际施工过程中，为了保证灌注顺利进行并达到良好的填充效果，要求CAM具有一定的可工作时间，即在规定时间内（通常为30min),其流动度维持在一定范围内(18~26s)。作为一种典型的有机-无机复合材料，CAM的流动性在很大程度上取决于水泥的水化过程和乳化沥（略）

随着我国交通和建筑业的快速发展，混凝土结构的大型化及施工速度的加快，使水泥水化热引起的温度变化和温度应力成为结构物产生裂缝的重要原因，对结构物耐久性和稳定性产生重要影响。

（略）
1.2 试验仪器
热量计，保温箱，0~50℃温度计，6402型电子继电器；L80水泥胶砂搅拌仪；水化热测定仪为SHR-800水泥直接测温仪。
1.3 试验方法
依据GB/T2022一1980《水泥水化热试验方法(直接法)》标准，使用SHR-800水泥水化热测定仪，
通过所测温度计算不同水泥胶砂的水化温峰T(℃)、温峰出现时间tm(h)并且对比环境温度、配合比水化温度与时间关系。试验所用水胶比为0.3,灰砂比为1：3。
主要试验步骤：先测定及计算热量计的热密度（略）

10 安全限控和施工管理
10.1 安全限控要求
脚手架、支架工程方案应按以下需要给出施工执行安全限控的技术指标、规定和指施（简称“安全限控要求”。
1)方案设计中重要的技术、安全指标和要求，需要在施工中严格执行与控制的。
2)涉及工程安全、工艺和管理难点，需要在施工中严格控制和加以保证的。
3)在单位施工管理人员中有习惯性安全隐思存在，会影响相应技术、安全要求执行，需要有针对性明确提出的。
4)在施工中常会出现人为随意改变、需要严格限制的。
5)在施工中有总结和研究要求，需要准确控制并有测证的。
宜按设置场地、材料检验、安全施工条件、搭设，拆除、使用、监控、监护和特情与异情应对等8个方面，结合表41~44所列项目，编制较为到位的专项方案的安全限控要求，并逐步纳人与完善相应的安全规章。
安全限控要求应通过安全技术交底工作落实到一线的施工作业和管理人员之中，并应有监管措施，确保严格执行。

行的存在问题。通过完善方案或后附修改调整事项，达到可全面实施的要求。
2)在场地准备期间和开始搭设、组装时，方案设计人员应到现场指导，并对发现的方案不足与需要调整的事项给予解决或处置。
3)项目经理或施工主管应将各环节技术、施工和安全要求转为明确规定，认真落实各环节管理人员的监管要求和责任。
应加强以下环节管理，确保脚手架、支架的设（略）
10,2施工管理
应按以下要求确保施工方案的全面和严格执行。
1)在方案编制与交底工作中，应解决好影响执

钻孔灌注桩后注浆技术是混凝土灌注完成后通过预埋的注浆管向桩侧和桩端注入高压水泥浆，提高桩端和桩侧摩阻力的施工技术。三岔双向挤扩技术是钻孔完成后在桩长范围内选择硬土层部位挤压出一层或多层近似圆锥盘状的扩大头腔，形成由桩身、分承力盘和桩端共同承担上部荷载的施工技术。聚合物泥浆旋挖钻孔技术是近年来兴起的一种快速、环保的桩基成孔技术。
江苏LNG项目将上述3种施工技术应用到同一工程中，充分发挥了这3项施工技术的优点，既消除了桩底沉渣对承载力的影响，又充分利用了地基土中的硬土层，大幅度提高了桩基的竖向抗压和抗拔承载力：同时，减少了泥浆排放和对周围环境的污染，加快了施工进度。

1 工程概况
江苏LNG项目位于江苏省南通市，由中国石油天然气集团投资建设，一期工程年接收天然气350万t。项目总投资57.4亿元。本工程为国家重点工程，抗震设防烈度按8度考虑。接收站工程主要由工艺系统、辅助生产系统和公用工程系统组成，包括3座储存容积为16万m的LNG全包容储罐及其配套的接收、储存、加压和气化输出设施，以及相关的建（构）筑物等。
2 工程地质条件
场地位于黄海海域潮汐带，距海岸线约10km。储罐区各层土的主要工程地质特征如下：O吹填砂主（略）

1 工程概况
江苏大剧院是一个集演艺、会议、展示、娱乐等功能为一体的大型文化综合体，地处长江之滨的南京河西新城核心区，并位于河西中心区东西向文体轴线西端。基地净用地面积共19.6633万m2,总建筑面积271386m2,建筑高度47.3m。建筑效果如图1所示。
江苏大剧院工程主要包括歌剧厅、音乐厅、戏剧厅、综艺厅4个单体工程。其中，4个单体结构类似，外罩钢结构由斜柱、摇摆柱、中环梁、顶环梁及内凹顶盖的钢拉梁与环梁等主要部分组成。
斜柱柱底为双向球铰支座，支承于下方钢骨混凝土框架柱顶上，混凝土柱顶设大截面混凝土环梁拉结形成的框架体系。斜柱采用变截面箱形构件，柱底标高12m(综艺厅为6m)。部分区域设圆管截面摇摆柱以支撑斜柱，摇摆柱柱底搁置于下方混凝土框架柱或剪力墙上。标高27.000m处和顶部弧面边缘分别设大截面圆管的中环梁和顶环梁，并在（略）

1 国内外建设工程争议评审制度现状
1.1 世界银行关于采用DRB解决工程争议的规定
DRB(dispute review board,争议评议委员会)的概念首先起源于美国，美国土木工程师学会(ASCE)于1975年率先在隧道工程中引入，以此来取代工程师在合同争议处理中的尴尬地位。此后，DRB在全球范围内得到大力推广并被人们所推崇。正是由于DRB在工程领域的巨大成功应用，世界银行在其1995年正式出版的工程采购标准招标文件中提出采用DRB解决争议的程序，并规定5000万美元以上的贷款项目必须建立DRB。旨在通过非正式的方式及时、公正、以较小的代价解决工程实施过程中发生的合同争议。其实质是争议双方邀请第三者进行调解。1996年FIDIC合同在对第4版进行修订，也引人了DRB这一方式。

1.2 FIDIC新版合同条件中的争议解决机制
1999年的FIDIC合同是在总结前4版的基础上修订而成，其中在争议解决方式上进一步改进，将1996年引入的争议审核委员会DRB改为争议裁决委员会DAB(dispute adjudication board)。两者在运行程序上基本相同，区别在于裁决的法律效力（见图1)。DRB的决定仅仅是争议解决建议书，若建议书通知双方14d后没有提出异议，则产生最终约束力。而DAB决定一经做出裁决即对争议双方具有法律约束力，除非双方在28d内对此提出异议，使其失去法律约束力。另外DAB处理争议的时限更长，有时间使DAB成员在处理争议时认真调查，充分考虑，慎重决定，使裁决更加科学合理。
1,3国家电力公司和水利部合同范本中提出的“争议调解组”
我国目前采用的《施工合同示范文本》中提出的争议解决方式是协商、调解、仲裁和诉讼等传统方式，国内大部分部委的示范文本也是照此执行，只有（略）

0 引言
在岩土工程领域，大量学者致力于研究降雨或地震单一因素对边坡稳定性的影响，如文献[1]通过人工降雨原型试验、模型试验、室内试验及理论分析，研究松散砾石土斜坡在降雨作用下坡面土体的形态特征和土体性状的变化以及斜坡稳定性和该过程中可能出现的临界状态，探索坡面松散砾石土触变液化的过程和机理。文献[2]通过现场工程地质调查与勘探和室内外的物理力学试验，采用数理统计分析方法、不平衡推力法和不分离接触弹塑性有限元强度折减法，获得了滑坡的整体稳定性系数；运用碎石土边坡地下水管网状排泄系统的理论，分析了该类型滑坡的变形解体破坏过程，揭示了强降雨作用下浅层碎石土滑坡变形解体破坏的主要机理和一般的力学机理。文献[3]通过大型模型试验研究降雨诱发三峡库区碎石土滑坡变形破坏的机理，分析了不同降雨强度、降雨历时及坡度下，碎石土斜坡的地下水运动特征、应力变化特征和位移变形特征。文献[4]通过FLAC2”数值模拟了土质边坡在地震作用下的动态破坏过程，并提出关键点相对位移法来判断边坡动力稳定性，地震边坡破坏主要是地震惯性力造成的剪切破坏。文献[5]利用动力有限元时程分析方法对边坡在地震荷载作用下的动力特性进行了分析，采用最小平均系数对边坡稳定性进行了评价，并与拟静力法的结果进行了对比分析。但是降雨与地震共同作用条件下边坡应力场、位移场、塑性区及剪应变增量的变化规律还未见相关文献报道。而“5·12”汶川地震及降雨引发的各种滑坡灾害及其带来的巨大损失，促使降雨与地震共同作用下边坡稳定性分析与安全性评价逐渐成为国内外岩土工程与防灾减灾工程的研究热点。所以，研究降雨和地震共同作用下（略）

本文以人工从现场工地取土所制作边坡为研究对象，建立降雨入渗引发边坡失稳的数值模拟模型，对降雨时间、降雨强度对边坡稳定性的影响进行定性分析，并结合SEEP/W和SLOPE/W进行分析，揭示滑坡在降雨条件下的变形破坏规律，为正确评价该类滑坡的稳定性提供科学依据，同时也为人工边坡设计和滑坡治理提供理论基础。
1 边坡土体参数及模拟分析
本文模拟所用的土体参数为c'=0,p'=34.3°，y=20kN/m3。主要模拟分析了在不同降雨强度下边坡土体内部的渗流变化情况。所模拟边坡角度为45°（见表1），如图1所示。
表1试验坡度和对应的降雨强度
2 降雨入渗下边坡饱和非饱和渗流分析
1)计算分析模型A和B
即在降雨强度为72mm/h和36mm/h,边坡坡度为1：1时，坡面体内在降雨持时内浸润线至坡顶时的渗流变化。
由图2可知，坡体内部的浸润线从坡脚开始，随(略)

1 试验背景
江苏大剧院钢结构工程跨度大，钢柱形状不规则，为释放端部弯矩，柱端与支座选用铰接连接。为实现空间上的铰接，本工程在钢柱端部采用向心关节节点连接。在建筑结构中，此类新型节点使用较少1)，缺乏试验依据，受力机理亦不明确，目前仍缺乏明确的计算方法。为验证设计荷载下的安全性，对关节轴承节点（见图1）进行静力加载试验，为设计和使用提供依据。
为研究节点受力性能，对销轴直径为350mm的节点进行足尺试验，试验节点各部位尺寸参数如表1所示。试件编号RSPBJ-350代表radial sphericalplain bearing joint(向心关节节点)，350指销轴的直径为350mm。节点平面内设计竖向压力荷载P=15000kN.试验节点构造如图2所示。（略）

近年来，历时长、强度大的暴雨已成为导致边坡失稳破坏的重要诱导因素。目前，考虑降雨对边坡稳定性的影响，主要是饱和一非饱和土理论的研究及降雨过程中渗流场的变化对边坡稳定性的影响研究。本文从饱和-非饱和渗流基本理论、降雨入渗边坡稳定性分析方法、降雨入渗影响边坡稳定的机理、现场及室内试验研究现状等几个方面对国内外主要研究现状进行了总结和归纳。并针对目前研究中所存在的问题，就今后的发展方向提出了自己的看法。
1 降雨条件下饱和-非饱和渗流基本理论
1.1 饱和土理论
早期降雨对边坡稳定性影响的研究主要是应用饱和土理论，尽管当时的理论水平有限，但是同样解决了很多实际问题，并且提出了很多理论模型。例如，20世纪60年代，开始运用数值方法依据饱和渗流模型来模拟降雨作用下边坡体内的渗流场。20世纪70年代以后，这种方法逐渐成熟地应用到降雨入渗对边坡稳定性的影响分析中，并得到一系列有指导性的结论。在针对降雨入渗对边坡稳定性分析的研究中，饱和土体的渗流固结理论的应用，又为有效分析饱和土体渗流过程中土体结构性等复杂因素的影响提供了重要依据。
饱和土理论的应用解决了不少实际问题，同样也准确揭示了降雨人渗过程中坡内含水量的变化对边坡土体力学性质的影响。针对这一问题，很多学者开始应用非饱和土理论研究降雨对边坡稳定性的影响。
1.2非饱和土理论
20世纪60年代，Bishop2]和Fredlund[)提出了非饱和土强度表达式，将与饱和度、土的类型有关（略）

主要内容

1）避雷器的特性

2）避雷器的作用和选用原理

3）避雷器(MOA)结构

3）避雷器(MOA)试验

0 引言
目前大型公共建筑基本上都采用大跨度钢结构，新颖的建筑造型导致结构非常复杂，有诸多施工安装问题有待深入研究。工程施工时结构几何形态、边界条件及荷载作用等参量会随着施工的推进而不断产生变化，施工安装时，“路径”与“时间”效应对结构合龙时的几何形态及受力状态影响较大1]，若工程技术人员对施工过程中的复杂因素与突发情沉考虑不周、相关分析与检测存在缺陷、应对措施有效性不足就会引发工程事故[到。由于在施工安装过程中的结构形态与设计形态差别较大，从事建筑设计的人员按建成结构实用状态计算得到的构件内力等处于安全状态的结果，可能在施工过程中处于不安全状态，大型复杂建筑钢结构工程施工前工程技术人员应对其进行施工分析[4s)。施工安装方案的选择不仅与结构形式有关，还取决于现场施工条件，合理的施工安装方案是保证结构（略）

为贯彻落实2016年12月26日全国住房城乡建设工作会议关于“加快工程建设改革步伐，切实树立标准权威”的要求，住房和城乡建设部以创新、协调、绿色、开放、共享的发展理念，将重点在装配式建筑、门窗、防水、装饰装修和可再生能源等领域推进住房标准化水平，通过完善我国的标准体系，实现与国际先进标准技术指标的全面对接，从而提升住房的居住品质。
屋面防水是建筑防水工程的重要部分，其渗漏问题是建筑工程中多年来一直未能很好解决的质量通病。根据住房和城乡建设部“关于提高建筑标准改善房屋性能的意见”提出的坚持以提高标准为主线的工作原则，笔者认为从制定标准规范人手，修正屋面结构板设计是解决屋面渗漏问题的有效途径。
1 各种屋面的渗漏情况调查
《中国住宅设施》沈好喆等的《桂林市平屋面、坡屋面与种植屋面的渗漏情况调查分析及预防措施》中对桂林市的屋面进行了调查，调查结果显示：有39%的房屋发生渗漏，在所渗漏的房屋中平屋面占86%，平坡结合屋面占11%，种植屋面占3%。被访建筑中平屋面和种植屋面都有渗漏情况发生，坡屋面没有渗漏情况。综合对比分析：种植屋面渗漏情况较多、平屋面次之，而坡屋面防渗漏的效果最好。这个结果和从业内专家了解掌握到的情况基本一致。
从目前走访调查的情况看，种植屋面与种植顶板的渗漏率也是不同的，种植屋面的渗漏率要远远大于地下种植顶板。究其原因主要是规范规定地下种植顶板应为现浇防水混凝土，其厚度应≥250mm,最大裂缝宽度应≤0.2mm,并不得贯通。而并没有对种植屋面的混凝土结构板做出规定，此外，由于地下种植顶板的覆土厚度也远远大于种植屋面，这也是影响其渗漏率的一个因素。
2 现行规范对屋面坡度的要求

1 工程概况
江苏师范大学文化创意产业园文化创意大厦钢结构空中连廊分为上下两层，底层标高75.230m,顶层标高80.030m,每层连廊长33.6m,宽14.8m,面积约500m2,由5榀主梁(H1000×45×16×25)及梁间7根次梁(H450×200×8×16)构成（见图1)。主梁通过设置于混凝土柱牛腿上的抗震支座与主体结构连接。主梁跨度达到14.8m,每榀主梁质量达到5t。
2 方案选择
2.1 技术难点
受到工程本身特点及现场施工条件的限制，连廊东侧为5层裙房结构，西侧为大面积地下室顶板，南北两侧为主体塔楼，四周均无法停放大型吊装设备，现场原有的塔式起重机设备，吊装范围内的极限吊装承载力仅为15kN,而连廊钢梁单榴重达50kN,根本无法满足主梁的吊装要求。因此要完成连廊结构的吊装，只能重新选择吊装方案。
2.2 方案确定
针对该工程钢结构跨度大、自重大、高度高等特点并结合施工场地情况，结合以往类似工程的施工经验和国内大跨度钢结构安装施工的工程实例，进行了多方案的比较分析。目前国内大高度、大跨度、大吨位钢构件的非正常安装办法一般可采用拔杆吊装、高空滑移、缆索吊装等方法。各种吊装方法的特点和优缺点比较如表1所示。
综合分析该工程的具体情况，结合各种吊装方法的特点和优缺点，并考虑现有的机械设备情况、施工工期等要求，我们认为高空滑移虽然最为经济可靠，但仍未能解决构件垂直运输的技术难题；：而拔杆安装并不适用本项目大跨度结构构件的安装，缆索吊装虽然在前期准备和施工工期的合理性上有局限，但却是最适应本工程特点的吊装方案。最终我司确定了缆索吊装这一施工方案。（略）

沛屯地区位于江苏省徐州市沛县地区，管桩在该地区的应用已有一段时间，根据多年的工程经验发现，该地区的建筑土层力学性质较特殊，多家勘察单位在该地区进行的多个建筑物场地的勘察表明，按照现行《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008预估确定的桩基竖向极限承载力和桩基实际承载力（静载荷试验结果)相差很大，误差最多可高达200%，给设计和工程建设带来极大的困难，同时也造成工程建设的极大风险。

通过收集到的沛屯地区比较有代表性的11例工程勘察资料及桩基质量检测报告，共有43根管桩的静载试验资料，对管桩实际承载力（静载试桩值）与理论计算值（建筑桩基技术规范计算值）进行比较，找出差异，对差异原因进行深人的分析研究。借助MATLAB软件，对规范中的竖向承载力公式进行指数修正，得出适合沛屯地区极限承载力计算的修正公式，为今后该地区预应力管桩竖向承载力的计算提供参考。
1 预应力静载试验试验桩资料分析
1.1 资料收集与整理
收集到的沛屯地区比较有代表性的11例工程勘察资料及桩基质量检测报告，共有43根管桩的静（略）

ICS 29.240
Q/GDW
国家电网公司企业标准
Q/GDW1886-2013
电池储能系统集成典型设计规范
Typical design specification for integration of battery energy storage system

2014-01-29发布 2014-01-29实施
国家电网公司 发布

前言
本标准是公司智能电网标准体系的重要组成部分。电池储能系统集成典型设计是储能系统的关键技术之一。
本标准由国家电网公司科技部提出并解释。
本标准由国家电网公司科技部归口。
本标准起草单位：中国电力科学研究院、许继集团有限公司、上海市电力公司。
本标准主要起草人：胡娟、李相俊、许守平、侯朝勇、王伟、惠东、张建兴、张宇、闫涛、汪奂伶、刘赟甲、渠展展、赵雅囡、陶以彬。
本标准首次发布。

1范围
本标准对满足电力系统运行要求的电池储能系统集成典型设计的基本条件、系统研究、各子系统等提出了基本要求。
本标准主要是针对锂离子电池储能系统。其他类型的电池储能系统集成典型设计可参照本标准执行。
本标准适用于国家电网公司经营区域内35kV及以下电压等级电网的储能系统。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
GB8897.4原电池第4部分：锂电池的安全要求
GB/T12326电能质量电压波动和闪变
GB/T14549电能质量公用电网谐波
GB50052供配电系统设计规范
GB5005935~110kV变电站设计规范
GB500603~110kV高压配电装置设计规范
DLT553220~500kV电力系统故障动态记录技术准则
DLT634.5104远动设备及系统第5-104部分 传输规约采用标准传输协议集的IEC608705-101网络访问
SJ20941锂离子蓄电池通用规范
IEC61850-7-410电力公用事业自动化的通信网络和系统第7-410部分：水利电站-监控通信
(Communication networks and systems for power utility automation-Part 7-410:Basic communication
structure-Hydroelectric power plants-Communication for monitoring and control)
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。

3.1
电池储能系统battery energy storage system
通过电化学电池进行可循环电能存储、转换及释放的设备系统。
3.2
单体电池cell
构成储能电池的最小单元，一般由正极、负极、电解质及外壳等组成，其标称电压为电化学偶的标称电压。
3.3
电池模块battery module
一组相联的单体电池的组合。

3.4
电池组battery pack
装配有使用所必需的装置（如外壳、端子、接口、标志及保护装置）的一个或多个电池模块的组合。
3.5
电池单元battery units
由多个电池组串并联和相关辅助电子设备（监测和保护电路、电气和通讯接口及热管理装置等）组合而成，与储能变流器连接并受监控系统监测和控制的电池部分。
3.6
电池系统battery system
电化学电池及相配套的电池管理系统(BMS)、监测和保护等电子设备的集合，由一个或多个电池单元组成。
3.7
变流器power converter system
(PCS)
电池储能系统中，与储能电池单元配套，连接于电池单元与电网（或负荷）之间，把电网电能存入电池单元或将电池单元能量回馈到电网（或负荷）的装置。
3.8
监控系统monitor and control system
储能系统中对电池系统、变流器等进行协调控制、保护、监测等软硬件单元的总称。
3.9
储能系统并网点point of interconnection of energy storage system
储能系统与电网的连接处。
3.10
额定容量rated capacity
在规定的条件下测得的并由制造商声明的电池容量。
(GB8897.4.术语和定义3.19)

4符号、代号和缩略语
下列符号、代号和缩略语适用于本文件。
C33h率额定容量(Ah)。
I33h率放电电流，其数值等于C/3h(A)。
E3h率额定能量(Wh)。
P33h率放电功率，其数值等于E/3h(W)。