随着人们生活水平的提高，对住宅提出了更高要求，已由安全、适用逐步走向舒适、健康。健康住宅、生态住宅、高品质住宅等高要求住宅将成为住宅发展的趋势。健康住宅的健康性主要包括居住环境和社会环境的健康性，其中住宅声环境满足要求是健康住宅的重要因素。在住宅设计、施工等环节，有关住宅隔声与减振处理方面的技术研究，实践应用方面尚存在技术难题和技术瓶颈。本文结合健康住宅的声环境要求，提出健康住宅隔声施工的技术措施并通过工程试点应用，提出隔声施工的方案和措施。
1 高要求住宅的声环境设计依据
设计依据参照：①《声环境质量标准》GB3096一2008：②《建筑隔声评价标准》CB/T50121一2005:③《社会生活环境噪声排放标准》GB22337一2008:④《住宅性能评定技术标准》GB/T50362一2005:⑤《住宅建筑规范》GB50368一2005；⑥《绿色建筑评价标准》GB50378一2006；⑦《健康住宅建设技术规程》CECS179:2009;⑧《民用建筑隔声设计规范》GB50118一2010；⑨健康住宅建设技术要点；①绿色生态住宅小区建设要点与技术导则。
2 高要求住宅的声环境要求
结合高要求住宅的声环境设计依据，分别提出了住宅室内外声环境要求，以及住宅中主要构件的隔声性能要求，包括墙体、楼板及门窗的隔声要求等。住宅所在区域的声环境标准，对于0类住宅声环境功能区允许噪声推荐值：昼间≤50dB(A),夜间≤40dB(A);对于1类住宅声环境功能区允许噪声一般值：昼间≤55dB(A);夜间≤45dB(A):对于2类住宅声环境功能区允许噪声低限值：昼间≤60B(A);夜间≤50dB(A)。高要求住宅宜建设在0类（略）

1 工程概况
江宁国家电网玻璃幕墙南立面拉索幕墙为一单层平面索网结构，拉索边界条件为大刚度支撑的钢箱梁和钢骨混凝土柱。拉索幕墙形状为矩形，其高度为58.5m,宽度为27m;在幕墙底部的中间，有一高3.7m、宽7m的矩形门洞。该玻璃幕墙总面积约为1500m,属于大跨度单层平面索网幕墙结构体系。整个幕墙的平面布置如图1所示。
2 结构特点
与传统单层平面索网幕墙受力特征相似，该索网幕墙在结构自重成型状态下，水平素索力在全长范围内相等；在受水平荷载作用的平衡状态下，水（略）

0 引言
本文提出一种新型砌体材料，以页岩为主要原料，通过在泥料中添加一定细度的秸秆粉末，经过压力成型和烧结等步骤，形成一种轻质微孔页岩砌体材料。
1 试验方法
1.1材料选用
1.1.1页岩选用
本试验中所使用页岩原料取自成都市双流县，为确保页岩颗粒符合试验制砖要求，使用前已经过砖厂设备进行粉碎。泥料制备前，用标准筛对页岩粉末颗粒级配进行筛分，页岩颗粒级配如表1所示。
经过筛分测试，试验所采用的页岩具有合理的颗粒级配，能够满足普通页岩烧结砖的基本要求。

1.1.2 秸秆选用
试验选用粉碎后的秸秆粉末作为有机成孔剂。材料取自成都市周边水稻、玉米等农作物的秸秆废弃物，通过机械粉碎后放置于室内环境下自然干燥。为确保秸秆粉末粒径能够满足试验要求，故抽取1kg秸秆粉末用标准筛进行筛分测试。秸秆粉末直径分布如表2所示。（略）

工作背景
输电线路施工是电网建设的重要环节，句括施工装备配置、施工工艺、施工组织管理等内容，需各专业统筹协调、相互配合。
由于受地方规划、环保要求等约束，输电线路往往存在路径地形地貌复杂、施工条件困难的情况。现阶段，以“人力为主、机械为辅”的传统施工方式存在作业人员多、劳动强度大、安全风险大、施工效率低、施工成本高等问题，与世界先进水平存在较大差距。开展输电线路全过程机械化施工，加强施工装备科技创新、施工技术创新、施工组织管理创新，是落实科学发展观，实现以人为本，建设“资源节约型，环境友好型”电网的具体举措，有利于实现一流装备技术、一流安全水平、一流建设质量、一流管理水平，对持续提升智能电网工程建设能力具有重要意义。

全过程机械化施工技术研究与应用工作，由国家电网公司基建部牵头组织，制订实施方案，确定技术原则，协调有序推进。
工作组成员单位:国网天津市电力公司、国网河北省电力公司、国网冀北电力有限公司、国网山东省电力公司、国网江苏省电力公司、国网福建省电力有限公司、中国电力科学研究院、四川电力设计咨询有限责任公司、华北电力设计院工程有限公司、河北省电力勘测设计研究院、山东电力工程咨询院有限公司、江苏省电力设计院、福建省电力勘测设计院、福建永福工程顾问有限公司、北京送变电公司、天津送变电工程公司、河北省送变电公司、山东送变电工程公司、江苏省送变电公司、浙江省送变电工程公司安徽送变电工程公司、福建省送变电工程有限公司、天津装备租赁公司、江苏装备租赁公司。
国网北京经济技术研究院、中国电力工程顾问集团公司、中国电力企业联合会电力建设技术经济咨询中心、国家电网公司直流建设分公司、国家电网公司交流建设分公司、中国申力科学研究院以及相关设计、施工单位的专家对研究成果进行审核把关。

序
为深入践行绿色发展理念，贯彻落实国家电网有限公司“一体四翼”发展布局，推动输变电工程建设由传统模式向绿色建造方式转型升级，深入推进输变电工程高质量建设，助力“碳达峰、碳中和”行动实施。《输变电工程绿色建造指南》以建设专业为横轴、以建设流程为纵轴、以“四节一环保”贯穿绿色建造策划、设计、施工、移交全过程，明确了绿色策划、设计、施工、移交的实施深度和维度:以典型案例阐述绿色建造如何实施
该《指南》选题方向正确，主题明确，结构合理、脉络清晰、内容全面。既有绿色建造的基础知识、工作流程、工作要求、实操指导.又有成熟的实际案例，图文并茂，可操作性强。相信该《指南》必将规范指导和加快推进输变电工程绿色建造的实施，对推动能源电力转型和落实“双碳”目标具有重要意义。

前言
“绿水青山就是金山银山”，在输变电工程领域大力推行绿色发展方式，既是国家战略发展要求，也是行业转型发展需求。
国网电网有限公司牢固树立“能源转型、绿色发展”理念，加快电网发展，加大技术创新，推动能源电力从高碳向低碳、从以化石能源为主向以清洁能源为主转变，加快形成绿色生产和消费方式，助力生态文明建设和可持续发展。
2021 年 4 月国家电网有限公司印发《关于开展输变电工程绿色建造试点工作的通知》 (2021 年 14 号文)以及“输变电工程绿色建造评价指标体系”旨在通过开展输变电工程绿色建造试点工作形成可推广的科学管理经验和技术创新成果，总结先进典型经验，充分激发各单位内生动力，稳步、有序推进输变电工程绿色建造工作。
2021 年 7 月国家电网有限公司印发《关于全面推进输变电工程绿色建造的指导意见》 (2021 年 367 号文) 以及输变电工程绿色建造指引(1.0 版)。明确推动输变电工程绿色建造是立足新发展阶段贯彻新发展理念的必然要求，是助力实现“碳达峰、碳中和”目标的重要举措，是实现输变电工程高质量建设的内在要求。
《输变电工程绿色建造指南》由绿色建造概述、策划、实施、评价及总结四个章节组成。
绿色建造概述章节系统阐述了绿色建造的定义，国内外绿色建造的发展状况，以及推行输变电工程绿色建造的背景和内涵。

绿色建造策划章节以 5W1H 从绿色建造总体策划、绿色建造设计策划、绿色设计施工策划、绿色移交策划各阶段，阐述绿色建造具体干什么、谁来干、何时干、什么场合干、干到什么程度，怎么干。绿色建造设计章节根据项目绿色总体目标要求、以“四节一环保”分专业编写，倡导使用数字化三维设计，突出装配式建构筑物及新技术应用。
绿色建造实施章节主要按照施工工序及专业原则，从临建设施、变电、线路、智慧工地 4 个模块，总结提炼现场典型案例进行编写.将“四节一环保”贯穿落实在各个工序中。
绿色建造评价及总结主要阐述绿色评价对象、评价节点、评价指标、评价等级及绿色建造评价对参建单位及人员的考核要求，以及成果的推广应用。其中评价体系是整合绿色建筑评价标准、绿色工业建筑评价标准、输变电工程绿色建造评价标准，形成具有输变电工程建构筑物、电气、线路特点的评价标准，评价指标针对性强、可操作性强。
本指南以建设专业为横轴、建设流程为纵轴、以“四节一环保”贯穿绿色建造全过程，矩阵式地展现了输变电工程绿色建造的主要内容。图文并茂、通俗易懂，对全面推进输变电工程绿色建造工作具有很强的指导意义，同时可做为专业人员自学培训及大专院校培训材料。

1 工程概况
江坪河水电站位于溇水上游河段，地处湖北省鹤峰县走马镇，为大(1)型一等工程，以发电为主，兼顾防洪，装机2台，总装机容量450MW,多年平均发电量9.64亿kW.h。枢纽由混凝土面板堆石坝右岸泄水建筑物、左岸引水发电系统等建筑物组成。江坪河混凝土面板堆石坝坝顶高程为476.0m,坝顶宽10.0m,坝顶长度414.0m,最大坝高219.0m,为世界已建、在建第二高面板堆石坝。大坝趾板由左右岸趾板及水平趾板组成，其中水平趾板宽8.5m,厚1.0m,趾板下游侧设防渗板，防渗板厚0.5m,长12.0m;左右岸高程375m以下趾板宽6.0m,厚1.0m,趾板外侧设防渗板，防渗板厚0.5m,垂直趾板“X”线长12.0m;左右岸高程375m以上趾板宽4.0m,厚0.8m,以上不再设防渗板。

2 可变角度滑模提出背景
江坪河水电站大坝趾板由河床段、左右岸坡段构成，各段趾板的“翘头”与其水平段夹角均不同，以及水平段长度、“翘头”上表面坡面长等均不同，滑模架一次定型设计无法满足所有段的施工要求。根据趾板变化的特点，滑模模体采取分节设计加工，现场组装而成，这样一套滑模架可满足全部趾板浇筑需求。
3 可变角度滑模模体设计
为确保滑模体满足角度及坡面段长度变化要求，较固定滑模架增加了凑合节、活页节等，整个滑模模体由标准节、非标准节（凑合节）、活页节、行走系统及牵引系统等组成，具体如图1所示。（略）

6 一般的设计和荷载计算规定
6.1 一般设计规定
6.1.1 钢材性能
钢材的设计值和物理性能应按表9采用。
6.1.2轴心受压钢管的长细比
轴心受压钢管的长细比不宜大于表10所示容许值。
表9铜材的强度设计值和物理性能
6.1.3 受弯杆构件的挠度
一般受弯杆构件的挠度不宜超过表11所示容许值。有更严格的挠度控制要求时，应执行工程设计或施工方案的规定。

6.1.4 扣件和托、底座的承载力
扣件和托、底座的承载力设计值可按表12采用。当对产品的状况与使用安全有疑问时应送检，并确定其中可使用者的承载力许用值。
表11受弯杆构件的容许挠度[w]（略）
6.1.5荷载及其他使用限制
产品、节点和杆构配件的额定或许用荷载及其他使用限制的确定应符合以下要求。
1)给出额定或许用荷载及其他使用限制的项目应符合以下要求：①属于工程应（使）用安全必须或应予控制的项目；②为工程设计和施工控制要求提供相应指标或数据的项目：③为确保正常使用和周转寿命要求所需的控制项目。
2)额定荷载和其他使用限制取值或要求的确定应符合以下要求：①确保处于弹性工作阶段并具有适合的裕量：②符合标准的验算或控制要求：③（略）

9  其他设计计算
9.1连墙件和抗倾覆验算
9.1.1外脚手架、防护架的连墙件验算
1)连墙杆件的轴力设计值N,应按下式计算：式中：W.为风荷载产生的连墙件轴力设计值(kN);地x为风荷截标准值(kN/m),应按相应情况的公式计算；A,为单个连墙件控制的架体最大迎风面积：
N。为连墙件约束架体（立杆）失稳变形产生的轴力。
双排架取3kN,单排架取2kN。
2)连墙杆件的稳定性应按下式验算：
式中：A为连墙杆的截面积(m);e为连墙杆的稳定系数，应按A查表得到，山，为连墙杆的计算长度系数，当为扣件钢管且验算段长l≤1.0m时取1.4,验算段长l>1.0m时取1.6，i为连墙杆的截面
回转半径(mm)。
3)连墙杆扣件的抗滑承载力应按下式验算：
式中：R。为直角扣件的抗滑力设计值，单扣件取8kN,双扣件取12kN。
9,1,2确保脚手架、支架设置与工作状态稳定的扰倾覆验算
1)抗倾覆验算应按工程设置期间存在可能发生倾覆的危险性确定验算式，并符合以下要求：①应按可能出现倾覆危险性的安装、升降、使用、移

动、调整改装和拆除工况的时段及其参数和环境条件，确定验算的部位与参数取值：②应仔细研究可能出现的倾覆状态及其平衡（侧转、翻转）轴或平衡(倾覆)支点：③应按平衡轴或顿覆支点计算倾覆力矩的设计值M(kN·m)和防倾力矩的设计值M.。
2)抗倾覆要求应按下式验算：
表38中倾覆危险性级别：A表示有出现倾覆的一定危险性，或者M与M间会有较为不利的变化(实际值较设计值，以下同)：B表示出现倾覆的显著危险性，或者M与M间会有显著的不利变化；C表示出现倾覆的较大危险性，或者M.与M间会有难以预控的不利变化。
3)当按风情预报进行抗倾覆验算和加固时，应按不低于预报最大风级进行验算，并相应采取减少风荷载作用、加强构架刚度、增设分传措施和增设压重等适合措施。
4)当有以下情况时，可不进行架体的抗倾覆验算：①架体与既有建筑工程结构可靠连接或附着，不会出现倾覆状态：②架体与承传载构造在其荷载作用下并无显著的倾覆作用存在；③在架体施工和设置期间不会出现危险风情及其他突发的倾覆作用。（略）

1 工程概况
北京金地中心商业区原为钢筋混凝土框架结构，地下2层，地上3层，为增加使用面积，原室内1层顶、2层顶、3层顶原预留较大洞口封堵一部分，采用钢结构与压型钢板组合楼盖体系，新增悬挑钢梁最大净长度4.6m,2层顶结构如图1所示。（略）
图1曲线内原柱其中3个面均为原结构框架梁，形成“T”形节点区域，且此处为梁柱节点区域，新增埋件板的背面为原梁钢筋弯折收头处，左右两侧原结构梁钢筋水平贯通或弯锚，原结构柱28根中28钢筋竖向贯通，箍筋为6肢箍中8@100双向布置。原框架柱为斜柱（斜7°），柱截面为750mm×750mm。
原方案为穿柱植16根M36螺栓（孔径60mm),上下各8根，正面中间区域需植人20根M30螺栓(孔径32mm),植深630mm。原方案如图2所示（未体现柱斜度及原梁情况)。
2 施工难点分析
1)正面中间区域需钻20个32mm的孔，实际做样板，电锤成孔后，因原粱柱交点处纵横向钢筋、箍筋较多及植螺栓孔径较大、较深，均不能满足要求。
2)上下穿柱钻8个中60mm的孔，理论计算尺寸66.6mm((柱宽750mm-保护层30mm×2-钢筋直径28mm×8)/7=66.6mm),此孔径只能采用水钻成孔。
上述2条分析，如果使用水钻成孔（成孔是一条直线)，必会切断原结构钢筋、箍筋，原结构施工

（略）

水泥沥青砂浆(cement asphalt mortar,CAM)主要由水泥、沥青乳液、细骨料和多种高效外加剂组成，是一种应用于高速铁路板式无碴轨道结构填充层的关键有机-无机复合材料（见图1），主要起支撑列车自重、弹性减振、调整轨道几何状态的作用19。
CAM位于轨道板和混凝土底座之间一段扁平狭窄的封闭空间内，在实际施工过程中，为了保证灌注顺利进行并达到良好的填充效果，要求CAM具有一定的可工作时间，即在规定时间内（通常为30min),其流动度维持在一定范围内(18~26s)。作为一种典型的有机-无机复合材料，CAM的流动性在很大程度上取决于水泥的水化过程和乳化沥（略）

随着我国交通和建筑业的快速发展，混凝土结构的大型化及施工速度的加快，使水泥水化热引起的温度变化和温度应力成为结构物产生裂缝的重要原因，对结构物耐久性和稳定性产生重要影响。

（略）
1.2 试验仪器
热量计，保温箱，0~50℃温度计，6402型电子继电器；L80水泥胶砂搅拌仪；水化热测定仪为SHR-800水泥直接测温仪。
1.3 试验方法
依据GB/T2022一1980《水泥水化热试验方法(直接法)》标准，使用SHR-800水泥水化热测定仪，
通过所测温度计算不同水泥胶砂的水化温峰T(℃)、温峰出现时间tm(h)并且对比环境温度、配合比水化温度与时间关系。试验所用水胶比为0.3,灰砂比为1：3。
主要试验步骤：先测定及计算热量计的热密度（略）

10 安全限控和施工管理
10.1 安全限控要求
脚手架、支架工程方案应按以下需要给出施工执行安全限控的技术指标、规定和指施（简称“安全限控要求”。
1)方案设计中重要的技术、安全指标和要求，需要在施工中严格执行与控制的。
2)涉及工程安全、工艺和管理难点，需要在施工中严格控制和加以保证的。
3)在单位施工管理人员中有习惯性安全隐思存在，会影响相应技术、安全要求执行，需要有针对性明确提出的。
4)在施工中常会出现人为随意改变、需要严格限制的。
5)在施工中有总结和研究要求，需要准确控制并有测证的。
宜按设置场地、材料检验、安全施工条件、搭设，拆除、使用、监控、监护和特情与异情应对等8个方面，结合表41~44所列项目，编制较为到位的专项方案的安全限控要求，并逐步纳人与完善相应的安全规章。
安全限控要求应通过安全技术交底工作落实到一线的施工作业和管理人员之中，并应有监管措施，确保严格执行。

行的存在问题。通过完善方案或后附修改调整事项，达到可全面实施的要求。
2)在场地准备期间和开始搭设、组装时，方案设计人员应到现场指导，并对发现的方案不足与需要调整的事项给予解决或处置。
3)项目经理或施工主管应将各环节技术、施工和安全要求转为明确规定，认真落实各环节管理人员的监管要求和责任。
应加强以下环节管理，确保脚手架、支架的设（略）
10,2施工管理
应按以下要求确保施工方案的全面和严格执行。
1)在方案编制与交底工作中，应解决好影响执

钻孔灌注桩后注浆技术是混凝土灌注完成后通过预埋的注浆管向桩侧和桩端注入高压水泥浆，提高桩端和桩侧摩阻力的施工技术。三岔双向挤扩技术是钻孔完成后在桩长范围内选择硬土层部位挤压出一层或多层近似圆锥盘状的扩大头腔，形成由桩身、分承力盘和桩端共同承担上部荷载的施工技术。聚合物泥浆旋挖钻孔技术是近年来兴起的一种快速、环保的桩基成孔技术。
江苏LNG项目将上述3种施工技术应用到同一工程中，充分发挥了这3项施工技术的优点，既消除了桩底沉渣对承载力的影响，又充分利用了地基土中的硬土层，大幅度提高了桩基的竖向抗压和抗拔承载力：同时，减少了泥浆排放和对周围环境的污染，加快了施工进度。

1 工程概况
江苏LNG项目位于江苏省南通市，由中国石油天然气集团投资建设，一期工程年接收天然气350万t。项目总投资57.4亿元。本工程为国家重点工程，抗震设防烈度按8度考虑。接收站工程主要由工艺系统、辅助生产系统和公用工程系统组成，包括3座储存容积为16万m的LNG全包容储罐及其配套的接收、储存、加压和气化输出设施，以及相关的建（构）筑物等。
2 工程地质条件
场地位于黄海海域潮汐带，距海岸线约10km。储罐区各层土的主要工程地质特征如下：O吹填砂主（略）

1 工程概况
江苏大剧院是一个集演艺、会议、展示、娱乐等功能为一体的大型文化综合体，地处长江之滨的南京河西新城核心区，并位于河西中心区东西向文体轴线西端。基地净用地面积共19.6633万m2,总建筑面积271386m2,建筑高度47.3m。建筑效果如图1所示。
江苏大剧院工程主要包括歌剧厅、音乐厅、戏剧厅、综艺厅4个单体工程。其中，4个单体结构类似，外罩钢结构由斜柱、摇摆柱、中环梁、顶环梁及内凹顶盖的钢拉梁与环梁等主要部分组成。
斜柱柱底为双向球铰支座，支承于下方钢骨混凝土框架柱顶上，混凝土柱顶设大截面混凝土环梁拉结形成的框架体系。斜柱采用变截面箱形构件，柱底标高12m(综艺厅为6m)。部分区域设圆管截面摇摆柱以支撑斜柱，摇摆柱柱底搁置于下方混凝土框架柱或剪力墙上。标高27.000m处和顶部弧面边缘分别设大截面圆管的中环梁和顶环梁，并在（略）

1 国内外建设工程争议评审制度现状
1.1 世界银行关于采用DRB解决工程争议的规定
DRB(dispute review board,争议评议委员会)的概念首先起源于美国，美国土木工程师学会(ASCE)于1975年率先在隧道工程中引入，以此来取代工程师在合同争议处理中的尴尬地位。此后，DRB在全球范围内得到大力推广并被人们所推崇。正是由于DRB在工程领域的巨大成功应用，世界银行在其1995年正式出版的工程采购标准招标文件中提出采用DRB解决争议的程序，并规定5000万美元以上的贷款项目必须建立DRB。旨在通过非正式的方式及时、公正、以较小的代价解决工程实施过程中发生的合同争议。其实质是争议双方邀请第三者进行调解。1996年FIDIC合同在对第4版进行修订，也引人了DRB这一方式。

1.2 FIDIC新版合同条件中的争议解决机制
1999年的FIDIC合同是在总结前4版的基础上修订而成，其中在争议解决方式上进一步改进，将1996年引入的争议审核委员会DRB改为争议裁决委员会DAB(dispute adjudication board)。两者在运行程序上基本相同，区别在于裁决的法律效力（见图1)。DRB的决定仅仅是争议解决建议书，若建议书通知双方14d后没有提出异议，则产生最终约束力。而DAB决定一经做出裁决即对争议双方具有法律约束力，除非双方在28d内对此提出异议，使其失去法律约束力。另外DAB处理争议的时限更长，有时间使DAB成员在处理争议时认真调查，充分考虑，慎重决定，使裁决更加科学合理。
1,3国家电力公司和水利部合同范本中提出的“争议调解组”
我国目前采用的《施工合同示范文本》中提出的争议解决方式是协商、调解、仲裁和诉讼等传统方式，国内大部分部委的示范文本也是照此执行，只有（略）

0 引言
在岩土工程领域，大量学者致力于研究降雨或地震单一因素对边坡稳定性的影响，如文献[1]通过人工降雨原型试验、模型试验、室内试验及理论分析，研究松散砾石土斜坡在降雨作用下坡面土体的形态特征和土体性状的变化以及斜坡稳定性和该过程中可能出现的临界状态，探索坡面松散砾石土触变液化的过程和机理。文献[2]通过现场工程地质调查与勘探和室内外的物理力学试验，采用数理统计分析方法、不平衡推力法和不分离接触弹塑性有限元强度折减法，获得了滑坡的整体稳定性系数；运用碎石土边坡地下水管网状排泄系统的理论，分析了该类型滑坡的变形解体破坏过程，揭示了强降雨作用下浅层碎石土滑坡变形解体破坏的主要机理和一般的力学机理。文献[3]通过大型模型试验研究降雨诱发三峡库区碎石土滑坡变形破坏的机理，分析了不同降雨强度、降雨历时及坡度下，碎石土斜坡的地下水运动特征、应力变化特征和位移变形特征。文献[4]通过FLAC2”数值模拟了土质边坡在地震作用下的动态破坏过程，并提出关键点相对位移法来判断边坡动力稳定性，地震边坡破坏主要是地震惯性力造成的剪切破坏。文献[5]利用动力有限元时程分析方法对边坡在地震荷载作用下的动力特性进行了分析，采用最小平均系数对边坡稳定性进行了评价，并与拟静力法的结果进行了对比分析。但是降雨与地震共同作用条件下边坡应力场、位移场、塑性区及剪应变增量的变化规律还未见相关文献报道。而“5·12”汶川地震及降雨引发的各种滑坡灾害及其带来的巨大损失，促使降雨与地震共同作用下边坡稳定性分析与安全性评价逐渐成为国内外岩土工程与防灾减灾工程的研究热点。所以，研究降雨和地震共同作用下（略）

本文以人工从现场工地取土所制作边坡为研究对象，建立降雨入渗引发边坡失稳的数值模拟模型，对降雨时间、降雨强度对边坡稳定性的影响进行定性分析，并结合SEEP/W和SLOPE/W进行分析，揭示滑坡在降雨条件下的变形破坏规律，为正确评价该类滑坡的稳定性提供科学依据，同时也为人工边坡设计和滑坡治理提供理论基础。
1 边坡土体参数及模拟分析
本文模拟所用的土体参数为c'=0,p'=34.3°，y=20kN/m3。主要模拟分析了在不同降雨强度下边坡土体内部的渗流变化情况。所模拟边坡角度为45°（见表1），如图1所示。
表1试验坡度和对应的降雨强度
2 降雨入渗下边坡饱和非饱和渗流分析
1)计算分析模型A和B
即在降雨强度为72mm/h和36mm/h,边坡坡度为1：1时，坡面体内在降雨持时内浸润线至坡顶时的渗流变化。
由图2可知，坡体内部的浸润线从坡脚开始，随(略)

1 试验背景
江苏大剧院钢结构工程跨度大，钢柱形状不规则，为释放端部弯矩，柱端与支座选用铰接连接。为实现空间上的铰接，本工程在钢柱端部采用向心关节节点连接。在建筑结构中，此类新型节点使用较少1)，缺乏试验依据，受力机理亦不明确，目前仍缺乏明确的计算方法。为验证设计荷载下的安全性，对关节轴承节点（见图1）进行静力加载试验，为设计和使用提供依据。
为研究节点受力性能，对销轴直径为350mm的节点进行足尺试验，试验节点各部位尺寸参数如表1所示。试件编号RSPBJ-350代表radial sphericalplain bearing joint(向心关节节点)，350指销轴的直径为350mm。节点平面内设计竖向压力荷载P=15000kN.试验节点构造如图2所示。（略）

近年来，历时长、强度大的暴雨已成为导致边坡失稳破坏的重要诱导因素。目前，考虑降雨对边坡稳定性的影响，主要是饱和一非饱和土理论的研究及降雨过程中渗流场的变化对边坡稳定性的影响研究。本文从饱和-非饱和渗流基本理论、降雨入渗边坡稳定性分析方法、降雨入渗影响边坡稳定的机理、现场及室内试验研究现状等几个方面对国内外主要研究现状进行了总结和归纳。并针对目前研究中所存在的问题，就今后的发展方向提出了自己的看法。
1 降雨条件下饱和-非饱和渗流基本理论
1.1 饱和土理论
早期降雨对边坡稳定性影响的研究主要是应用饱和土理论，尽管当时的理论水平有限，但是同样解决了很多实际问题，并且提出了很多理论模型。例如，20世纪60年代，开始运用数值方法依据饱和渗流模型来模拟降雨作用下边坡体内的渗流场。20世纪70年代以后，这种方法逐渐成熟地应用到降雨入渗对边坡稳定性的影响分析中，并得到一系列有指导性的结论。在针对降雨入渗对边坡稳定性分析的研究中，饱和土体的渗流固结理论的应用，又为有效分析饱和土体渗流过程中土体结构性等复杂因素的影响提供了重要依据。
饱和土理论的应用解决了不少实际问题，同样也准确揭示了降雨人渗过程中坡内含水量的变化对边坡土体力学性质的影响。针对这一问题，很多学者开始应用非饱和土理论研究降雨对边坡稳定性的影响。
1.2非饱和土理论
20世纪60年代，Bishop2]和Fredlund[)提出了非饱和土强度表达式，将与饱和度、土的类型有关（略）

主要内容

1）避雷器的特性

2）避雷器的作用和选用原理

3）避雷器(MOA)结构

3）避雷器(MOA)试验