[摘要]以某市地下人防工程基坑深井降水为例，为有效降低地下水位，利于深基坑的开挖，确保周边大桥、桥头、主干道和河堤的安全，在尽量减少深井数量的同时，将全部降水深井布置在建筑物基础底板中间，但这给降水结束后井口的封堵带来了一定的困难。结合现场工况采取了一种基于深井降水“先置后堵”的井口封堵方法，该种封堵方法分为3步：一是钢管的制作与预埋；二是预制井口封堵配件；三是封堵配件的安装与封堵，从而避免了因降水封口处理不当出现的建筑物渗漏水现象。[关键词]地下工程；基坑；降水；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
某市重点人防工程项目地处市区主干道某大桥西桥头北侧，地下1层，局部地下2层，为全埋式地下建筑物，基坑开挖深度为7.1~14.4m;该人防工程南边距大桥桥头边的距离为4.90m,东临环城河河边迎水面的间距约4m,河道水面与本工程自然地面常年保持在1.2~1.4m;土质条件东段约4m深为含贝壳淤泥土层，西段约2m深为粉质黏土土层，其余下部为清砂土质，含水量丰富，渗透系数大，基坑开挖时对地下水水位控制有较高的要求。深井降水作为深基坑施工降水方法的一种，一般是在基坑周围埋置深入基坑底若干深度（无实践经验可通过计算)的混凝土滤水管，由抽水设备和排水管等组成，依靠潜水泵把地下水抽送至地面排出，使地下水逐渐降至基坑底≥0.5m以下，以利于土方开挖的一种降水方法。该方法具有井距大，易于布置，降水深，排水量大，降水设备和操作工艺简单等特点，适用于土质为砂类土、渗透系数大、地下水丰富、降水深、时间长、面积大的降水工程。为了有效降低地下水位，利于深基坑的开挖，综合场地地理位置、土质条件、气象水文条件、基坑开挖深度和周边环境的特点，本基坑采用了支护桩围护和深井降水相结合的施工降水设计方案。
2深井降水对工程施工的影响
深井（承压）降水，一般会产生较大的水位下降漏斗，周围也因水位下降产生地面沉降，造成周围道路破坏、建（构）筑物开裂、地下管线断裂等，因此，深井降水要考虑对周围环境的影响。本工程周边环境复杂，深基坑的降排水工作将直接影响大桥、桥头、主干道及河堤的安全，为减少长时间降水可能对周边环境带来的严重后果，在尽量减少深井数量的原则下，施工时设3个点沿建筑物长方向接近中轴的部位将降水深井全部布置在建筑物的底下，两头地下1层部位各布1个点，中间地下2层设1个点。特别是地下2层指挥大厅由于层高较高，致使基坑开挖深度达到14.4m,在对其井内水压进行计时实测时，当潜水泵停止抽水后，水位会在40s内快速漫上来，表明井内水压较大，补给快，这对有效阻止地下水位的上升、保证整个建筑物的顺利施工以及防水效果均带来了较大的困难。

3深井降水井口封堵措施的设计
为了有效控制水位，满足降水井与基础底板连接处的防水和降水结束后的井口封堵，采取了一种基于深井降水“先置后堵”的井口封堵方法，该种封堵方法分为3个步骤：①钢管的制作与预埋；②预制井口封堵配件；③封堵配件的安装与封堵。
3.1钢管的制作与预埋
3.1.1预埋管选用的原则
1)预埋应采用无缝钢管，不得有严重锈蚀和损伤。
2)预埋管内径的选择应利于排水管由此管中伸出，同时也为了方便检查和更换潜水泵、防止泥砂进入等原因，不采用小于或大于深井井管内径的钢管。

3.2井口封堵配件的预制
根据预埋管的内径，预制井口封堵配件（即闷头组合件)，其制作步骤如下。
1)切取1块厚10mm、直径小于预埋管内径1~2mm的圆形封堵钢板，中间再切割一直径为65mm的圆孔。

4注意事项
1)严格控制预埋钢管的加工质量，尤其是止水环与钢管的焊接质量，止水环用铁板现场制作，内环直径和钢管外径一样大，为325mm,止水环必须连续焊接，保证不漏焊，焊缝要均匀、饱满，不得有砂眼和孔洞。
2)掺加微膨胀剂的C40混凝土必须振捣密实，保证质量，浇筑高度刚好与基础底板上表面平齐即到预埋钢管顶面下50mm,不得过高或过低。
3)操作过程要迅速、紧凑，密切配合，严格执行工人操作岗位责任制、工序交接、隐蔽工程验收、质量检查等一系列质量保证体系。

（略）

[摘要]南昌海立电器有限公司新建铁芯车间采用大跨度单层结构厂房，属于超高、超跨度的大型混凝土结构工程。参照相关设计和施工规范，提出高支架搭设方法。同时，对基础、立杆、水平杆等构件进行构造处理，对支撑钢管、扣件和立杆进行稳定计算。通过采取施工各阶段的技术安全管理措施，保证了施工安全，提前完成施工任务。[关键词]混凝土工程；高大模板；设计；施工管理

内容摘抄：

1工程概况
南昌海立电器有限公司新建厂房铁芯车间为大跨度单层结构厂房，屋面标高为15.0~16.44m,总高为17.2m,平面尺寸为114m×96m(见图1)，跨度为24m,梁底标高为12.4m,梁截面尺寸：主梁高1200mm,宽为400mm,次梁250mm,宽为400mm,楼板厚度为120mm。结构总建筑面积为10944m2,混凝土强度等级为C40。本工程属于超高(14.5m)、超跨度(24m)的大型混凝土结构工程，且梁的结构尺寸为0.4m×1.0m,基础差，整体结构自重大。
2高大模板支撑体系设计方案
2.1高支架搭设方法
针对模板支架搭设高度为14.5m,跨度为24m的超大模板支撑体系，依据梁的截面尺寸B×D=400mm×1200mm,设计梁支撑立杆的纵距（跨度方向）1=1.00m,立杆的步距k-1.80m。水平连杆双向在离混凝土地面上200mm设扫地杆，水平杆布局为1000mm双向布置，以上水平连杆每隔1.5m设置1道，以增加支架整体水平稳定支撑力，在梁底增加2道间距为500mm的承重立杆。顺梁方向支撑立杆设置横向、竖向剪刀撑，剪刀撑与地面夹角必须介于45°~60°。立杆上端伸出至模板支撑点上300mm,板底和梁底均采用100mm×100mm×200mm间距为400mm1道的方木托顶，侧面间距为250mm,外楞采用48×3.2钢管，每道外楞设置2道。
2.2构造要求
2.2.1基础处理
基础要处理好，如是换填土（砂）必须分层碾压夯实，使地面承载力≥160kPa,对比高大模板支撑体系，采用300mm厚C20混凝土基础以满足基础承载力。而且还在立杆底部采用厚度不少于50mm,长度不少于2m的垫板，垂直于墙面放置在混凝土基础上，防止钢管在混凝土表面打滑导致支架失稳。
2.2.2立杆
垂直度的控制必须保证≤1/1500，接头必须用对接扣件，不允许错位搭接。

3技术安全管理措施
为保证支撑体系能够满足施工设计值要求和符合高大模板支撑验收规范，以下三个方面严格控制搭设质量，从而确保高大模板支撑体系的安全稳定，满足施工要求。
3.1施工前控制
确保加快施工进度，提高施工工艺水平，满足设计要求，杜绝质量安全事故发生。
1)由项目技术总负责人带领相关工程专业技术人员，主要依据规范针对施工特点编写出科学依据充分、指导实际操作、浅显易懂的施工专项方案；严格专项施工方案审批制度，杜绝生搬硬套；强化施工安全技术交底工作，让专业施工人员认真细致地理解施工过程中的每一个细节，掌握具体施工程序和工艺。施工技术人员现场跟班作业，及时解决施工人员提出的问题，力争结合现场实际施工把问题难点在现场分析解决，为施工打下坚实的基础。
2)严格审批搭设人员资质关，采取了专业队伍考评制度，对满足资质的专业施工队伍进行信誉度、人员身体和专业技术水平及其他条件等全方位考核评比，选出专业技术过硬、人员素质高的队伍作为施工班组。

4结语
在建设单位和监理单位的支持配合下，对高支模架施工进行全程、全方位监控，合理科学地指导施工是加快施工进度确保施工质量的有力保障。该部位混凝土于2008年12月14日顺利浇筑完毕，浇筑过程中未出现脚手架晃动和面板下沉等异常情况，拆模后也未发现明显的质量缺陷。
实践证明，大跨度模板支撑体系只有在施工现场管理到位，从模板安全专项施工方案的编制、审批把关严，对涉及施工安全重点部位和环节的检查督促落实到位；建立健全施工质量安全保证体系，责任制落实到位，认真履行职责（选择具有搭设专业资质人员进行搭设)，落实好安全技术交底（做到搭设工艺、关键工艺和主要技术参数交代清楚)，对现场搭设的支撑体系不符合规定和存在安全隐患的问题按“三定”要求督促整改，就能保证实现预期的目标。

（略）

[摘要]某新建地下车库上部覆土施工未完成，暴雨后地下水位上升引起车库上浮，造成地下车库构造严重破坏。结合工程实际情况，对该上浮事故导致的地下车库结构破坏机理进行了分析，并针对各类构件的破坏提出了可行的加固处理措施，并详细介绍了受损的柱、梁、底板、顶板等部位的加固处理措施。结果表明：通过加固处理，受损构件得到修复，确保了工程安全。[关键词]加固；地下车库；上浮；破坏机理

内容摘抄：

1工程概况
某地下车库平面形状近似成矩形，南北向总长约94.35m,东西向总长约80.50m,单层框架结构，层高约3.9m,框架柱截面一般为600mm×600mm,地下车库框架梁截面一般为500mm×900mm,混凝土强度等级均为C30。地下车库结构平面布置如图1所示。

2012年7月该地区遇到暴雨天气，场地地下水位上升，地下车库内发生严重积水现象，最大水深达2m。此时地下车库结构施工已完成，但上部尚未完成覆土。现场人员急于抽取地下车库内积水，导致地下车库内外瞬时最高水位差约3m,地下车库随即发生不均匀上浮。目前场地地下水位已明显下降，同时地下车库上部已完成覆土，变形情况得到一定改善，但部分地下车库结构已发生损坏，需进行加固处理。
2结构破坏现状
根据现场检测情况，该地下车库损坏主要有以下几方面。
1)由于地下室变形，造成@~①轴范围内框架柱顶普遍发生剪切破坏，柱顶有水平环向裂缝，部分柱顶混凝土碎裂；造成⑤，©，①轴框架柱脚普遍发生角部混凝土碎裂，外露钢筋锈蚀。
2)由于车库上方主楼(5号楼)与地下车库产生的变形不一致，造成主楼北侧⑦~⑨轴与地下车库连接处底板发生开裂，并存在地下水上涌现象；©~①轴间底板开裂，裂缝东西发展，地下车库四周与周边主楼相连的连廊处底板开裂；主楼北侧周边地下车库南北向框架梁与次梁普遍发生开裂，裂缝主要分布于梁端，垂直于梁，并贯通；主楼北侧⑤~①轴范围内地下车库顶板开裂，裂缝东西向发展，基本与主楼外墙平行。

3结构破坏机理
根据现场情况，初步了解地下室破坏主要在快速抽取室内积水时导致局部隆起上浮产生的，而快速抽水时室外地下水位较高，且上部覆土未完成。采用PKPM软件对破坏时工况进行模拟计算分析，该工况具备如下3要素：室外水位较高受最大水浮力、库顶未覆土和库内不积水。经计算，地下车库@~①轴范围内框架柱抗剪承载力普遍不足，5号楼北侧底板、框架梁、顶板等构件承载力均不足，图2为地下车库变形示意。本次地下车库损坏位置多发生在车库底板、顶板、梁、柱、墙及车库与主楼的连系构件处，体现为剪切破坏，地下车库底板和顶板均在变形最大处开裂。该车库结构上浮破坏机理如图3所示。
4维修加固措施

根据检测结果，综合考虑造价、工期等因素，采用以下方案对地下车库受损构件进行维修加固。
1)对受损开裂的柱顶，先对裂缝表面进行清洗，润湿后采用高强度环氧树脂水泥进行压力灌浆。压力灌浆结束后，视损坏范围及程度，在柱顶自梁底以下1.0~1.5m范围内环向粘贴2~4层碳纤维布对其进行补强。对于受损较严重的柱顶，应将碎裂严重的混凝土全部凿除，再进行压力灌浆。凿除混凝土处涂刷界面剂，并用水泥基灌浆料进行填实、修复，最后粘贴碳纤维布。柱顶加固如图4a所示。

（略）

[摘要]目前整体提升作为一种新颖的施工技术在大跨度屋盖结构施工中逐渐得到应用。采用一体化建模、全过程分析技术，对国内某钢屋盖施工提升全过程进行了数值模拟。文中通过迭代计算法获得了提升过程各阶段拉索的索力变化和提升吊点的标高，指出了卸索过程中索力对相邻支座反力的影响。本文的研究表明一体化建模、全过程分析方法可以精确地实现屋盖结构整体提升过程的形与力的控制，对实际工程具有切实的指导意义。[关键词]屋盖；钢结构；提升；一体化建模；数值模拟

内容摘抄：

1工程概况
1.1工程介绍
图1为国内某双塔楼屋盖结构，其中巨型钢屋盖屋架的平面布置近似呈扇形，由纵横相交的主次桁架组成，并沿主桁架方向分为单层网架区域和双层网架区域。总面积约为5000m2,安装就位后最高点标高约98.6m。屋面荷载通过铺设在屋盖上的压型钢板传递给主次桁架，并由主桁架两侧的支座传递给两侧的混凝土塔楼。

1.2整体提升施工方案
该巨型屋盖拟采用地面拼装、整体提升技术，并在到达指定高度后与两侧塔楼连接，总提升高度约为92.1m。共布置12个吊点和105个地面临时胎架，其中吊点均位于屋盖桁架的上弦节点，而胎架支撑点则位于桁架的下弦节点，吊点和胎架的布置如图2所示。吊索的上端通过千斤顶与塔楼顶部的提升架相连。

2一体化有限元分析模型
2.1有限元模型
采用通用有限元软件ANSYS12.1对屋盖的整体提升过程进行数值化自动模拟，有限元模型如图3所示。如前所述，整体结构有限元模型由巨型屋盖、提升拉索、临时胎架及提升架等组成，其中屋盖的桁架杆件均采用梁单元Beam188模拟，拉索采用杆单元Link10模拟，并设置为只拉不压属性。预设在地面上的临时胎架同样通过Link10模拟，所不同的是将Link10的单元属性设置为只压不拉。如此，通过给拉索单元降温，可以使得拉索单元收缩，从而模拟整个屋盖的提升过程，观察屋盖提升过程各胎架的支持力的变化以及脱离顺序。

3结果分析
按照以上方法对提升全过程进行数值模拟，计算结果如图5~6所示。图5表示提升过程中拉索的拉力变化曲线，图6表示4个典型位置的胎架支撑力的变化曲线。通过分析图示计算结果发现，在开始提升阶段，随着12根拉索的索力逐渐增大，胎架的支撑力迅速下降，且周围胎架（胎架1和胎架3)的支撑力相比于中间胎架（胎架2和胎架4）下降更为迅速。当所有胎架的反力减小至零时，拉索的拉力保持恒定，此时屋盖已经脱离胎架，并进入正式提升阶段。其中位于扇形外侧圆弧端的6号拉索和12号拉索的索力较大，约为5260kN和4000kN。

（略）

[摘要]某钢-木混合结构的老建筑1~2层为铸铁柱、钢梁结构，3~5层为木结构木格栅楼面，梁柱节点均为铰接设计。采用整浇刚性节点将1层4根铸铁柱拔除，并对施工进行全过程监控。结果表明新增托梁应变、挠度均较小，拔柱前后周边钢柱无新增倾斜及不均匀沉降，该设计方案及施工控制合理可行。[关键词]加固；改造；托梁拔柱；监测

内容摘抄：

1工程概况
某5层老建筑建于1907年，内部为梁柱结构承重，周边为砖墙承重，其中1~2层为铸铁柱，梁为东西方向单向布置的钢梁，3~5层为木结构，各层楼面均为南北向布置的木格栅，且各层梁柱均为铰接连接，底层层高为5.28m,因后期装修使用功能的改变，需将1层4根柱拔除，改造成立体停车库，相应的轴线跨度由原来的5.08m增加至10.16m,拔柱平面如图1所示。
2托梁拔柱设计方案
该房屋整体结构内部为东西向布置的梁柱承重体系，且各层梁柱均为铰接节点，整体性较差，其中1,2层柱均为外包砖墙的俦铁柱，原铸铁柱1外径254mm,壁厚38mm;原俦铁柱2外径229mm,壁厚32mm,截面尺寸均为470mm×470mm,铸铁柱标高分别为±0.000~5.280m和5.280~9.340m。俦铁柱顶部为U形柱托，柱托与上部俦铁柱采用盖板连接，钢梁穿U形柱托，且在柱中心位置断开，并采用节点板连接，U形柱托两侧各布置2道耳板（加劲板)，梁柱节点如图2所示。本工程拔柱有以下难点。

3拔柱施工
3.1拔柱施工方案
由于该房屋结构体系的特殊性，该拔柱施工方案考虑采用先新增托梁加固后采用临时支撑布置的处理方法，拔柱施工过程中的安全性以及新增托梁的挠度控制是该拔柱施工过程中的关键，需对整个拔柱施工过程进行全面监测。

3.2拔柱施工过程监测
该拔柱新增托梁跨中布置应变片及位移计，两端布置应变花，拔柱期间主要对新增托梁的应变、挠度等情况进行24h监测，后期主要采用水准仪及经纬仪对钢梁挠度及钢柱倾斜等进行监测（见图5）。
1)第1阶段（拔柱施工前检测）主要结合原房屋检测报告对现场进行复核，对拔柱房屋施工前整体现状调查，重点了解该房屋拔柱加固区域结构情况，以确定合理的监测布置方案。

3.3拔柱施工监测结果
每次拔柱完成后对新增托梁连续进行24h挠度、应力、应变监控，托梁跨中最大挠度为1.6~2.5mm。新增托梁跨中最大正应力-17.4~21.5MPa,端部最大剪应力为-2.3~2.7MPa,测试与设计计算结果基本吻合。拔柱期间及拔柱完毕后1个月内对房屋底层钢柱倾斜及不均匀沉降进行测量，拔柱前后各钢柱无新增倾斜及不均匀沉降。
4结语
该房屋结构为无法进行焊接作业的铸铁柱，钢梁为单向布置，各层梁柱均为铰接，且各层柱均存在不同程度的倾斜，其整体性较差，加固设计及施工难度较大。通过整体浇筑刚性节点的方法进行托梁拔柱施工，新增托梁采用变形控制进行设计，并对施工过程进行全程监测。结果表明新增托梁应力、应变、挠度均较小，拔柱前后周边钢柱无新增倾斜及不均匀沉降，该拔柱过程设计方案及施工过程控制合理，可为类似工程做参考。

（略）

ICS13.040.99
CCS Z 01 DB45
广西壮族自治区地方标准
DB45/T23182021
环境空气质量自动监测站建设技术规范
Technical specifications for construction of air qual ity automatic monitoring stat i ons
2021-06-04发布2021-07-03实施
广西壮族自治区市场监督管理局发布

前 言
本文件按照GB/T 1.1—2020《标准化工作导则 第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。
请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。
本文件由广西壮族自治区生态环境厅提出、归口并宣贯。
本文件起草单位：广西壮族自治区生态环境监测中心。
本文件主要起草人：韦江慧、蒋璟、黄乃尊、韦均、卢星林、黄小佳、许园园、陆志晶、伍毅、 陈蓓.

环境空气质量自动监测站建设技术规范
1 范围
本文件规定了站房、主要辅助设备、一体化监控系统的要求。
本文件适用于广西行政区域内各级单位建设的环境空气质量自动监测站建设工作。
本文件不适用于微型站建设。
2 规范性引用文件
下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
HJ 193 环境空气气态污染物（SO2、NO2、O3、CO）连续自动监测系统安装验收技术规范
HJ 655 环境空气颗粒物（PM10和PM2.5）连续自动监测系统安装验收技术规范
3 术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。
3.1
站房 station houses
为保证环境空气质量自动监测系统正常运行，支持环境空气质量自动监测系统进行采样、监测、质量控制、数据采集与传输的专用建筑。
3.2
辅助设备 auxiliary equipments
配置于站房内部或外部的，保证环境空气质量自动监测系统正常运行，保障站房和环境空气质量自动监测系统运行安全的设备。
3.3
一体化监控系统 integrated monitoring system
对站房环境和仪器设备状态进行集中监控的管理系统。
4 站房
4.1 站房类型
站房分为新建站房和改建站房。
4.2 建设要求
4.2.1 基本要求
站房建设执行HJ 193和HJ 655的规定。

(略)

内容索引：

目 次
前言 ................................................................................. II
1 范围 ............................................................................... 1
2 规范性引用文件 ..................................................................... 1
3 术语和定义 ......................................................................... 1
4 站房 ............................................................................... 1
4.1 站房类型 ....................................................................... 1
4.2 建设要求 ....................................................................... 1
5 主要辅助设备 ....................................................................... 2
5.1 空调 ........................................................................... 2
5.2 除湿机 ......................................................................... 2
5.3 自动灭火装置 ................................................................... 3
5.4 UPS 电源 ........................................................................ 3
5.5 视频监控 ....................................................................... 3
5.6 其他配套设施 ................................................................... 3
6 一体化监控系统 ..................................................................... 3
6.1 硬件要求 ....................................................................... 3
6.2 安全系统要求 ................................................................... 4

[摘要]大型网架屋盖结构的安装提升受到多种因素的限制，需要进行提升过程的仿真分析。根据某实际网架屋盖工程的情况，制定了“楼面拼装、累积提升、高空拼装”的施工方法。结合现场施工条件，为25个提升点设计了提升架和提升平台等提升装置，针对不同的提升装置，给出了相应的吊点构造。利用有限元软件，对提升装置、吊点构造进行了受力性能分析。结果表明：提升装置的应力比和位移结果都满足设计要求，风荷载对提升架的影响要远大于提升平台，应该避免强风提升：吊具和临时吊杆的构造也满足受力要求，临时吊杆的设计还能避免提升中的杆件碰撞。[关键词]钢结构；网架；提升；拼装；有限元分析

内容摘抄：

1工程概况及施工方案
某工程位于广东省广州市，地上3层（局部4层)，建筑物总高度为30m。混凝土部分为框架结构，钢结构屋盖为网架结构，采用双层焊接空心球节点，外形呈双曲面，如图1所示。施工现场无法提供网架的拼装空间，而且屋盖中间和两侧部分存在高差，起拱处最大达5.4m,只能采用“楼面拼装，累积提升，高空拼装”的方案。提升方案采用2次提升，解决网架的高差问题，如图2所示，共设置25个提升点，如图3所示。借助混凝土框架的16根柱作为提升平台，而在边跨的另外9个支点由于有补充网架的存在，混凝土柱的标高太低，需要额外设置提升支架，在规则网格处设立四肢提升架，不规则处设立三肢提升架。提升平台和提升架顶端安装液压提升系统，包括液压泵源系统、液压提升器、传感器以及钢绞线等。
2提升系统分析
2.1提升架分析
2.1.1提升架设计模型
提升架各组成杆件设计为：立杆351×16，提升平台横梁H350×200×10×12,顶部提升横梁H300×200×10×12,均采用Q345B级钢。在MDAS/Gen中建立提升架模型，如图4所示。

3吊点设计及有限元分析
3.1吊点设计
在提升架和提升平台的吊点位置是提升过程中受力较为集中且数值较大的部位，需要对吊点进行构造设计及受力分析。根据本工程情况，在提升架的下吊点处设置吊具，而提升平台处设置临时吊杆，如图6所示。吊具的材质为Q345B,竖板厚25mm,加劲肋厚16mm,吊具穿圆孔处布置穿心式钢绞线，下底板与锚盘垫板接触传力。临时吊杆的中心连接短立杆长600mm,截面300×14，底板厚40mm,3根斜杆截面尺寸Φ168×10，钢材均采用Q345B级钢。

4结语
1)在各种工况下，提升架和提升平台的位移和应力比都在设计范围内，安全可靠。由于提升平台固定于混凝土柱头，刚度较大，因此风荷载对提升平台的影响要远远小于提升架。
2)吊具及临时吊杆在提升力作用下的变形和应力均满足设计要求，可以根据不同的提升装置进行选用。

（略）

[摘要]厦门海峡交流中心二期工程1号楼巨型插入式钢柱脚伸入混凝土底板内2m,并下设8根0.6m长的锚栓，施工分螺栓预埋和柱脚安装两步，且与底板混凝土两次浇筑穿插施工，混凝土浇筑对柱脚安装精度影响最大，现场制作限位板与锚栓成组整体预埋并与底板钢筋刚接形成稳固结构削弱影响，还采取钢筋点焊加固及导链和钢筋拉杆组合加固措施以削弱混凝土施工的不利影响，有效保证了埋入式巨型钢柱脚的安装精度。[关键词]钢结构；柱脚：锚栓；安装；精度

内容摘抄：

1工程概况
厦门海峡交流中心二期工程1号楼位于厦门国际会议中心北片区，建筑总高度212.65m,总面积108154m2。地下3层，地上49层。工程主体结构为钢管混凝土钢框架-现浇混凝土剪力墙核心筒混合结构。钢结构用钢总量约12050t,主要包括外框钢管柱、核心筒劲性柱、楼层梁、32层伸臂桁架避难层及其他钢结构附属结构。外框钢柱为中1400×32~中900×20，共经5次径变截面，且外筒钢柱自17层开始，每层向内收70mm,3~7号钢柱于47层内
收超2m,建筑造型新颖（见图1）。
2钢柱脚形式及安装概述
本工程埋人式巨型钢柱脚共20个，采用中1400×32钢管柱，并下设60mm厚中1960mm开洞环板及用8块加劲板进行加强，柱脚底部2m范围内遍布间距200mm栓钉。
本工程大底板混凝土采用二次浇筑方式进行，第1次浇筑至-17.200m,第2次浇筑至-15.150m。钢柱脚底标高为-17.150m,埋入底板混凝土内2m,其形式及与底板混凝土关系如图2所示。

3钢柱脚安装重、难点
3.1安装内容
包括螺栓限位板安装、柱脚8根螺栓安装、大底板混凝土一次浇筑、钢柱脚安装校正、垫板就位、双安装螺栓紧固、垫板焊接、混凝土二次浇筑加固措施设置、大底板混凝土第2次浇筑。
3.2安装精度控制重雄点
依据钢柱脚安装流程，安装过程中影响安装精度的因素主要包括：①构件制作精度，包括锚杆限位板制作精度、柱脚锚杆制作精度及钢柱脚制作精度影响；②测绘仪器所造成的精度影响；③测量环境所造成的精度的影响；④底板钢筋绑扎对柱脚锚杆安装精度的影响；⑤底板第1次浇筑混凝土对柱脚锚杆安装精度的影响；⑥底板第2次浇筑混凝土对钢柱安装精度的影响。

4钢柱脚安装精度控制措施
4.1锚杆安装精度控制措施
钢柱脚与大底板混凝土的刚接是通过2m长柱身与0.6m长的锚杆连接的，钢柱脚安装首先进行就是锚栓预埋。基于此，锚栓安装精度直接影响钢柱脚安装精度。
本工程每个钢柱脚对应8根锚栓，若采用每根锚栓单独预埋的方式会存在工作量大、精度控制要求高的问题，故通过制作锚栓限位板将锚栓进行成组并外加钢筋将锚杆与限位板固定形成牢固结构，在此过程中需用全站仪对锚杆与限位板关系进行控制。如此采用一个柱脚对应一个锚栓群组整体安装的方式，减少了锚栓测量定位工作量、保证了安装精度并对锚栓组群具有良好的加固措施。本工程所采用锚栓限位板为20块10mm厚钢板。

（略）

[摘要]新建高速公路与原有高速公路网连接，将带来更多新、老路基加宽、拼宽带处理问题，特别是在西南地区山岭重丘地带，更多的新老路基加宽、拼宽位于高填方段内。详细介绍了高填方路堤新、旧路基施工方法，包括高填方路基加宽段高边坡稳定性计算，高填方路基加宽段施工存在的问题分析，高填方路基加宽段施工技术处理方案，有效保证了新、旧路基结合部位的工程质量。[关键词]公路工程；路基；高填方路基；盲沟；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
斑竹林枢纽互通立交位于重庆市三环高速公路永川双石一江津塘河段终点，为半定向T形枢纽互通，B,C匝道上跨渝泸高速公路。由于B匝道下道出口段路基设计路线位于原渝泸高速公路高填方路基边坡上，故需对B匝道(BK0+813.500一BK1+451.016段)与渝泸(YLK45+650.000一YLK45+900.000段)原高填方路基作加宽处理（见图1）。
2工程地质、水文概况
由于渝泸高速公路施工扰动后，岩层较破碎，并且裸露基岩多为第四系土层覆盖，下伏基岩为侏罗系上统遂宁组泥岩或砂岩和砂质泥岩互层。B匝道新加宽路基位于3条冲沟交汇处，其地下水主要为第四系孔隙水和基岩裂隙水，以坡面流的形式向斜坡临空面或冲沟排泄。场地土体厚度变化较大，为透水性差的粉质黏土。基岩主要为中风化砂质泥岩夹部分砂岩和泥岩，裂隙较发育，岩体较完整，砂质泥岩和泥岩为相对隔水层，地下水较为丰富。
3高填方路基加宽段高边坡稳定计算
3.1参数取值
根据现场试验和查路桥施工计算手册得：土的重度y=19kN/m3,黏聚力c=6kPa,内摩擦角p=26°，安全系数K=1.2。计算条块划分如图2所示。根据图2得出：条块1~6的面积分别为46.022，

4高填方路基加宽段施工存在的问题分析
通过对工程地质与水文调查结果等进行分析，在该区段内对原有路基进行高填方加宽施工，将面临以下几个方面的问题：①由于岩层倾向与路线中线近似垂直，对高填方加宽路基填筑将形成一条天然的滑动面；②岩层较破碎，含水层与相对隔水层互层，将加大边坡的不稳定因素；③软基处理不彻底，高填方路基将会严重下沉，最终导致新、老路基结合处形成错台及开裂；④由于该工点最高填筑区位于3条冲沟交汇处，冲沟交汇处外侧无山体拦截，导致路基横向滑动无支挡；⑤已有结构物（挡墙）对新、老路基搭接结合面的影响，以及结合面处将形成1道竖向渗水通道。
通过现场工程地质与水文调查结果，结合现有工程实物及计算结果，制订了如下处理方案。

（略）

[摘要]钢骨混凝土(SRC)结构结合了钢结构和混凝土结构的优点，在高层建筑框架结构体系中广泛应用。结合实际工程，从节点处刚接和铰接方式选择、剪力墙与SRC柱的节点构造及SRC暗柱与暗梁节点构造等方面，介绍了其对结构施工的影响。进一步阐述了钢骨柱的制作流程和施工要点，以及施工中可能出现的问题和采取的相应措施。[关键词]核心筒；混凝土；SRC节点；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
北京某写字楼工程，地上47层，地下2层，屋面标高178.970m。核心筒结构分为一高一矮两个核心简，其间通过框架梁及框架柱连接，其中较矮的核心简至43层，且两核心筒仅在31层以下在剪力墙中布置SRC端柱或暗柱，并在对应位置设置SRC暗梁。钢材强度等级为Q345B,混凝土强度等级为C40。该建筑造型独特，形式优美，但同时也给结构工程师带来许多麻烦，SRC构件相交的节点由于钢骨和纵向钢筋较多，穿筋多有不便，施工难度增大。
2节点连接方式选择
结构横向与纵向构件的连接节点大致可以分为两种：连梁与剪力墙节点和SRC暗梁与暗柱节点。对于上述节点连接刚性有如下两点建议，并经验算可行。
2.1连梁与剪力墙节点
在风荷载和地震荷载作用下，墙肢产生弯曲变形，使连梁产生转角，从而使连梁产生内力。同时连梁端部的弯矩、剪力和轴力又反过来减少了墙肢的内力和变形，对墙肢起到了一定的约束作用，改善了墙肢的受力状态。连梁不仅需要传递剪力墙之间的轴力，并且还需约束相邻剪力墙的变形，若连梁无法可靠传递内力，墙肢将丧失部分连梁对它的约束作用，这会使结构的侧向刚度有所降低，变形加大，墙肢弯矩加大，并且进一步增加P4效应，对结构安全十分不利。所以，从设计方面考虑，连梁与剪力墙之间的节点必须要做成刚接，以保证内力的可靠传递。
2.2 SRC暗梁与暗柱节点
对于暗梁暗柱的连接节点来说，在《混凝土结构设计规范》GB50010一2010、《建筑抗震设计规范》GB50011一2010、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3一2010及《型钢混凝土组合结构技术规程》JGJ138一2001中均有关于暗梁的叙述，但仅从构造角度规定了暗梁的一般尺寸。此外由于建筑采用
了SRC结构，混凝土中不仅纵筋可以承担弯矩的作用，钢骨也可共同受力，所以从设计角度考虑，为降.低施工难度，钢骨之间的连接节点可简化为铰接。
3 SRC构件节点构造
纵筋过多，难免与柱中的钢骨相交，一般的做法是在型钢骨腹板处打孔，将钢筋穿过。本工程中，为降低施工难度，对于SRC节点采用“以焊接换打孔”的思想。在需要打孔的型钢腹板上焊接钢连接板来实现锚固，此法不仅可以降低工厂加工的难度，还可以避免腹板开洞而引起的承载力下降2；若恰好通过钢骨的翼缘，可以考虑锚固钢筋绕过钢骨或焊接在翼缘板上。

4钢骨柱施工技术
4.1劲性钢骨柱制作工艺流程5}
材料试验+号料切割→柱钢骨组装→加引弧板→自动埋弧焊接→检验+校正→钻孔（或焊接锚固钢板)→切头→熔焊栓钉（仅限于端柱）一→验收。其中，锚固钢板与钢骨柱通过双面角焊缝连接，锚固钢筋与锚固钢板通过U形焊连接。
4.2施工要点
1)若纵筋必须穿过钢骨腹板且需打孔，根据《钢骨混凝土结构技术规程》YB9082一2006中的规定，孔洞形状可为圆形或矩形，孔洞周边宜设置钢套管加强，且圆形孔洞的直径或矩形孔洞的高度不应大于钢骨高度的0.7倍和构件高度的0.4倍。
2)对于钢筋和连接钢板的现场焊接，需满足钢筋搭接焊的有关要求：钢筋搭接长度单面焊时为10d、双面焊时为5d(d为钢筋直径)。
3)应尽量减少锚固钢筋弯折次数，以降低施工难度。

（略）

[摘要]根据北京某高层住宅地基处理实例，对比了级配换填、素混凝土换填和CF℃桩3种处理方案，经综合比较，选择CFC桩复合地基处理方案。介绍了地基承载力确定、CFG桩施工技术及CFG桩复合地基承载力检测技术。实践证明，主体结构封顶时，主体结构平均沉降在8m以内，满足要求，且地基处理造价降低50%，经济效益显著。[关键词]地基；CFG桩；静载试验；沉降监测；设计；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
本工程位于北京市房山区，由4栋板式高层住宅楼、1栋商业配套及1层地下车库组成（见图1）。本文只讨论高层住宅楼的地基处理；住宅楼建筑高度48.3m,地上16层，地下2层；上部结构采用剪力墙结构形式，采用筏形基础，板厚700mm;本文以2号住宅楼为例介绍地基处理技术；2号住宅楼的±0.000相当于绝对标高86.600m,基底相对标高为-7.000m,绝对标高为79.600m。与住宅楼相连的地下车库采用独立基础加防水板，防水板顶标高与住宅楼筏板顶标高相对关系为：2号楼筏板基础与南侧车库基础顶标高相同，比北侧车库基础顶标高高800mm(见图2)。

2地基处理方法对比选择
2.1工程地质概况
拟建场地25.0m深度范围内的地层按沉积年代及成因类型可划分为人工填土层、一般第四纪沉积层及白垩纪基岩3大类，并根据场区地层岩性及工程性质指标将场区地层划分为7大层及若干亚层，其中第①大层为人工填土层，第②~④大层为一般第四纪沉积层，第⑤层及以下各层为白垩纪基岩。各土层地基承载力及有关力学性质参数建议值如表1所示。潜水地下水稳定水位埋深为9.50~11.20mo
2.2地基承载力修正
筏板基础底标高大致与③粉质黏土的顶标高相同，此土层的承载力远不满足结构要求，故应根据深度采取局部换填或复合地基处理等加固地基处理措施。根据《建筑地基基础设计规范》GB50007一2011（以下简称“地基规范”）中第5.2.4条的规定，因住宅楼两侧均有地下车库相连，可考虑将地下车库基础底面以上范围内的荷载按住宅楼筏板基础两侧的超载考虑，当超载宽度大于基础宽度的2倍时，可将超载折算成土层厚度作为基础埋深；但“地基规范”对于地下车库的独立基础加防水板，能否对住宅楼承载力进行深度修正及如何修正并未明确。本工程相连地下车库采用独立柱基。

3 CFG桩施工，根据设计要求及现场地基土质，考虑到该场地周边有已建成建筑物，对振动及噪声较敏感，该工程采用长螺旋钻中心压灌成桩工艺。该工艺有以下优点：无泥浆污染，低噪声；成孔压灌桩时不产生振动，可避免后打桩对已先打桩产生不良影响；长螺旋钻成孔穿透能力强；钻孔压灌混凝土过程时，利用泵送和混凝土的自重压力，可冲击、挤密桩体周围土及桩端土质，且混凝土中的泥浆可以渗透到孔壁的孔隙中，使得孔壁与桩体紧密黏结，有效保证桩侧的摩擦力和桩端的承载力；针对该场地④碎石混黏土，稍密~中密，以碎石混黏土为主，级配较差，碎石最大直径约80mm,一般10~50mm,端部为全风化岩，采用合理的钻具及钻头，钻具穿越④层及进入⑤层时比较顺利，成孔效率较高4CFG桩检测及沉降观测
4.1低应变动力试验：检测CFG桩桩身质量完整性
低应变动力检测设备包括：美国产PT基桩完整性测试仪，加速度传感器和力锤。试验前，桩顶混凝土完全清理出新鲜的混凝土面，确定桩缺陷(断裂、缩颈、离板等)的位置时，可采用《建筑基桩检测技术规范》JGJ106一2014中第8.4.2-2条的公式。受检桩位置按随机均布的原测指定，检测数量不少于总桩数的10%，共30根，结果显示30根受检桩均属于I类桩，占比为100%。
4.2静载试验：检测单桩及单桩复合地基承载力
在试验点CFG桩埋设无黏结锚杆提供加载反力，锚杆反力设计值大于试验最大加载量的1.2倍。根据“处理规范”、《建筑基桩检测技术规范》（以下简称“检测规范”)，单桩及单桩复合地基静载试验均采用慢速维持荷载法进行加载。单桩静载试验分10个等级施加荷载，单桩复合地基静载试验分8个等级施加荷载。初始加载均为2个分级，每级荷载达到相对稳定的标准（1h桩顶变形量≤0.1mm,并连续出现2次)后再加下一级荷载，直到最大荷载。

（略）

[摘要]针对某风洞消声室结构施工中，结构剪力墙较高，墙体垂直度要求高及结构施工前室内大型设备已安装，无法从地面搭设满堂脚手架作为梁板模板支撑等施工难题，提出了高大剪力墙施工精度控制技术和现浇梁板无地面支撑可测可控支撑体系施工技术，通过该技术顺利解决了施工难题。[关键词]风洞；混凝土；支撑；剪力墙；精度；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
消声室是某风洞工程的重要组成部分，结构形式为地上单层钢筋混凝土剪力墙结构（见图1a),平面尺寸为30.3m×12.3m,层高23.3m,由于室内无隔墙，单面剪力墙长30.3m、高23.3m,要求垂直度偏差≤10mm,剪力墙施工精度控制难度较大。此外，由于安装工艺的要求，在消声室结构施工前，室内设备已安装就位（见图1b),设备直径8.5m,长26.8m,中心标高5.800m,占用了消声室结构内的场地空间，设备两侧距离剪力墙不足2m(见图1c),无法从地面搭设满堂脚手架，现浇钢筋混凝土屋面梁板施工成为难点。针对以上施工难题，研究提出了大尺寸混凝土剪力墙施工精度综合控制技术和现浇混凝土梁板无地面支撑可测可控模板支撑体系。
2现浇梁板无地面支撑模板支撑体系
2.1问题分析及工艺原理
由于消声室结构施工前，室内设备已安装就位，占用了消声室结构内的场地空间，无法从地面搭设满堂脚手架，因此采用在剪力墙施工时预埋型钢梁，将支撑脚手架架设在型钢梁上的方式来解决这一问题。

2.2主要施工工艺
2.2.1支撑体系选型
首先根据工程实际情况和相关规范要求，合理选择预埋型钢的型号、型钢间距、型钢上支撑脚手架的参数、钢丝绳、花篮螺栓等的型号参数。具体选型如下。
1)在剪力墙13.480m和17.880m标高处分别预埋12根横跨房间的36a,其间距2.75m,梁板支撑体系立杆支撑于工字钢上，并通过纵、横连杆形成整体。
2)在中部13.480m标高处工字钢的1/3跨处焊接拉环，用钢丝绳加花篮螺栓与墙体斜拉连接。

3剪力墙施工精度控制
3.1钢木框组合大模板综合控制技术
在混凝土剪力墙施工中，消声室剪力墙单片墙尺寸最大为长30.3m,高23.3m,墙面平整度和垂直度要求高。针对这些特点选用组合钢木框竹胶大模板。该模板体系是将高强度覆膜竹胶板镶在特制的钢木框内，并分别以50mm×100mm方钢、50mm×100mm方木作为模板的主肋和次肋，实际施工时能充分发挥钢框和竹胶板两者优点，从而大大提高模板的周转次数。在实际施工时，模板的技术要求为：①混凝土模板表面平整度容许偏差2mm;②混凝土相邻面板拼缝高低差≤0.5mm;③混凝土模板安装截面尺寸容许偏差±3mm;④混凝土模板安装垂直度容许偏差3mm。

4结语

通过施工实践证明，现浇大跨度混凝土梁板无地面支撑可测可控模板支撑体系解决了在无法架设满堂支撑架情况下大跨度现浇混凝土梁板的模板支撑问题；大尺寸混凝土剪力墙施工精度综合控制技术解决了长30.3m、高23.3m的大尺寸单幅混凝土墙的施工精度问题，可为类似工程施工提供技术参考。

（略）

[摘要]某居住性仿古建筑基础持力层为新近素填土，经机械分层碾压形成。因雨水侵人产生不均匀沉降和倾斜。条形基础断裂100多处，西院地下室南北向倾斜达7.06%c,西配房东西向最大倾斜达16.2%0，挡土墙倾斜8~10m/2~3d,并在墙体中部、南部、北部分别出现1~2mm竖向通长裂缝；建筑处于危险状态中。通过坑式静压钢管桩终止住房部分的沉降并实施纠偏，通过自进式锚杆结合水平压力注浆实施松散素填土的固结增强及挡土墙加固。对地下室采取从底板附带上部建筑整体顶升方式纠偏，达到了结构无损环、底板防水层未破损的效果。[关键词]加固；仿古建筑；不均匀沉降；倾斜；顶升；纠倾

内容摘抄：

1工程概况
某仿古建筑，始建于2010年下半年，建筑面积西院25.5m×53m,东院31m×53m,合计4346m2,为仿古式单层居住性建筑。建筑最高处6.22m,局部地下1层（地下室埋深-6.37m,面积约130m2)。结构形式为木结构，内砌标准黏土砖，外砌仿古砖双层围护，混凝土条形基础。持力层是经过碾压处理的素填土，主要成分为黏性土，含少量粗砂和花岗岩碎屑，粒径为1.0~3.0cm;每0.30m一层机械碾压形成，层深介入6.5m,平均厚度6.5m;综合评定该素填土层承载力特征值fk=190kPa。设计承载力特征值为150kPa。2011年9月，该建筑已经完成主体结构及围护结构，因连续几天大雨，回填土经水浸泡变软而产生不均匀沉降。沉降由东向西逐步加剧。
现场观察：该建筑物地基已经出现严重的不均匀沉陷，导致建筑物条形基础、圈梁、墙体多处开裂，条形基础与管沟支撑墙体脱离间隙最大处≥105mm,西院靠近西侧约8m左右土体南北向通长发生深层位移，上部木框架倾斜，部分节点松动。施工前业主没能提供建筑物原始水准点及具体沉降倾斜数据。

2病害原因分析
1)该场地原地貌走向为由东往西呈斜坡状，最高点-4.445m,最低点-11.860m,该地区2011年8,9月雨水多，为历史罕见。大量地表水渗人地下素填土层，因西面低洼，且西面全长设有基础埋深8~10m的重力式混凝土挡士.墙，挡土墙泄水孔均未见流水痕迹，表明泄水孔没起到排泄地下积水的功能，使挡土墙兼有拦水坝作用。根据事后开挖观察，地下水位一度上升至-4.000m左右，导致回填土地基长期被水浸泡强度迅速降低，同时西面回填土相对于东面来说要厚，其不均匀沉降速率及总沉降量比东面要大得多。

3病害应对措施
3.1坑式静压桩托换及顶升纠偏
首先考虑西院西面沉降严重且仍处于发展中，决定采用坑式静压桩托换来终止基础沉降。静压桩用中127×10无缝钢管分段压入进行托换，其余人面积地基采用压力注入水泥浆进行土体结增加强度，但试验时发现：①由于碾压离散性较大，中间较密实的夹层因墙体提供反力不够，中127×10钢管桩不能穿透进入桩基持力层（强风化黑云母花岗岩层，f=500kPa),后改用89×10无缝钢管桩，利用墙体反力均可顺利进入强风化黑云母花岗岩持力层。②经分层碾压的素填土压力浆液基本只进人分层之间水平间隙，形成薄薄的水泥浆夹层，无法达到整体地基改善、强度提高的效果。最终改用以钢管桩托换为主要地基处理工艺。经工程实践表明，完全达到设计预期。
3.2自进式锚杆合并水平注浆实施挡土墙永久性加固
西面自重式挡土墙全长95200mm,设计墙体厚度500mm,墙体基础埋深分3个台阶，墙体高度(H)分别为4.5,9.5,10m,相应墙前趾b,分别为1.76，3.53,3.74m。原计算需用双排共82根锚杆进行水平抗倾覆加固。后考虑静压钢管桩托换西墙后，西墙荷载经桩传递至挡土墙钢筋混凝土前趾b,上，-一方面原作用在挡土墙上的地面恒荷载被卸载，另一方面这部分荷载直接传递到挡土墙前趾b?上，更增加挡土墙前趾的抗倾覆稳定性。经验算后，将双排锚杆变更为单排，数量减少至38根，完全满足永久性锚杆安全要求。

4使用期100年保障措施
4.1锚杆防腐要求
业主要求加固后主要受力构件使用寿命100年。本工程中锚杆是重要的受拉杆件。根据《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22:2005中2.1.12条规定：设计使用期超过24个月的为永久性锚杆，在没有出现6.1.2条情形其防腐保护采用Ⅱ级防护构造。其中锚固段不低于6.3.1.2要求，自由段不低于6.4.1要求，锚头防腐按I级防腐要求处理。按7.3.1条规定，岩土锚杆锚固体抗拔安全系数：筋体与锚固段注浆体以及地层与锚固段注浆体黏结安全系数≥2.0（实际2.2）；按7.3.2规定锚杆杆体抗拉安全系数≥1.8（实际2.66）。

（略）

[摘要]房屋抬升纠偏在纠偏工程中比较少见，施工工艺也比较复杂，并且各个施工流程控制要求也比较严格，因此施工过程中怎样保证房屋结构的形态线性与安全和及时掌握房屋的结构状态对整个施工过程的安全来说具有重要意义，如何在抬升过程中保证楼房沉降部分稳步恢复是整个工程成功的关键。采用2套自动化监测系统和传统监测技术手段，并将其所测得的结果进行了对比分析，研究不同监测手段所测数据的精确性与可靠性。[关键词]抬升；纠偏；沉降；自动化；监测系统

内容摘抄：

1工程概况
某楼房地上6层为建筑住宅，地下1层为地下室。相邻楼房的基础通过两者中间的地下车库筏板连接为1个整体。楼房及地下车库的基础形式分别为筏板基础和梁板式筏板基础。该楼房建筑和地下车库分别为钢筋混凝土剪力墙结构和框架结构。
由于该楼房地基在施工期间未及时回填，遭受到雨水的长期浸泡，致使基础产生了不均匀沉降，并在后期详细测量时发现，该楼房主体的最大倾斜率竟达到9.3%，已不满足《建筑地基基础设计规范》GB50007一2011关于建筑物的地基变形容许值4%的要求[10]。为保证该楼房的正常使用，需要对该建筑进行纠偏加固处理，由于受到该楼房结构自身特性及其工程条件的限制，可以采用的纠偏方法有限，考虑该建筑的结构特性、地质条件、工程环境等因素，最终决定采用抬升法，为使抬升纠偏达到最优，同时采用在地下车库内堆载迫降辅助的方法对该楼房进行纠偏加固处理，地下室平面及堆载位置如图1所示。

2楼房的倾斜状况分析
根据该楼1,2,5层顶板的绝对高程数据，分析了该楼的倾斜状况，3层的倾斜状况反映基本一致，该楼的整体倾斜方向为北向南倾斜，倾斜率均在8%,~9%,整体超出规范要求，因此需对整栋楼进行纠偏处理，该楼东西向的倾斜都在规范要求内，只需在抬升时根据需要做局部调整即可。其倾斜状况如图2和表1所示。

3抬升量确定
根据楼房的倾斜情况，不同部位需要的抬升量不同，将沉降量相同或相差不大的部位划分为一个区域。经过严密计算和专家论证，共划分了8个☒域，每个区域的设计抬升量相同，区域划分及千斤顶布置如图3所示。抬升全程共分6级分段逐步进行，实际抬升量根据抬升过程中的实时监测数据进行动态调整，但每一级的抬升量不能超过设计的目标抬升量，6个加载级不能满足要求时，要根据现场实际情况适当地增加分级数。分级加载的目标抬升量如表2所示。

4监测系统
抬升时需要根据监测的数据实时进行调整，使建筑物按照设计量稳步回升，因而在建筑物纠偏施工过程中建立监测系统是十分重要的。该工程的监测系统尽量采取自动化监测技术，实时地反馈施工过程中的控制参数，为下一步的工序做指导，该工程的监测系统主要包括楼房上部结构的裂缝监测、楼房主体位移量及其倾斜率的监测。
4.1裂缝监测
抬升前对该楼房上部结构裂缝进行调查统计，调查内容包括裂缝的长度、走向、位置、宽度，统一编号并做好标记，以便在拾升纠偏施工过程中对裂缝进行监控。通过裂缝观测仪和钢尺等设备分别对楼房抬升前后的裂缝宽度和长度进行监测，同时抬升前对楼房裂缝用贴石膏的方法来监测其发展趋势。抬升纠偏施工过程中，当监测发现原有裂缝参数发生变化或出现新的裂缝时，应当立即停止纠偏施工，分析裂缝产生的具体原因并评估对结构安全性的影响程度。
4.2倾斜率的监测
为对该楼房的倾斜率进行监测，该工程选用了U形水管，其原理简单，能直观、快速、精准地显示出楼房抬升过程中倾斜率的变化情况，并且受现场施工、天气等因素的影响小，可以实时地反映楼房的倾斜状态，并对该方法在不同天气、时间等动变因素下测出的数据进行分析。除此之外，还利用该楼房南北侧对应的棱镜得出了该楼房的倾斜率，并与U形水管所测得数据进行了对比，并分析了它们的可靠性，抬升结束后，利用测绘院所给的楼房顶板的标高数据，对楼房局部倾斜进行了分析。

（略）

[摘要]以实际工程为例，介绍了该工程地基与基础施工中的重点和难点。在土方开挖及内支撑施工阶段，通过合理安排塔式起重机工程，提高了施工效率。从降水施工、土方开挖与内支撑施工、换撑拆撑施工以及坑中坑施工等几个方面对施工技术措施进行了详细介绍。监测结果表明，在深基坑及地下室结构施工过程中，基坑变形、沉降等均在允许范围内。[关键词]地下工程；深基坑；基础；内支撑；降水；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
泛海国际S0HO城位于武汉CBD核心区内，是武汉市首个超大型S0H0项目，定位为世界级全新商务办公空间。本工程为商务核心区内宗地12项目，建筑面积32.3万m2,地上24.7万m2、地下7.6万m2;其中6号楼高148.9m,3,4,5号楼高99.4m。
本工程地下室3层，地下室底板面相对标高为-15.400m,最深基底相对标高-22.800m,最大挖深21m,基坑总延长650m,基坑东西向185m,南北向140m。基坑总面积约27000m2,基坑内开挖土方约43万m3。基坑围护体系采用钻孔灌注桩结合外侧三轴水泥土搅拌桩止水帷幕，竖向设置3道混凝土支撑。地基与基础施工是工程的重、难点。
2工程重、难点分析
1)本工程基坑内支撑和结构施工工程量大，而施工工期短，短期内将会产生庞大的劳动力、材料和机械设备需求。
2)本工程潜水含水层的稳定水位埋深为0.5~2.6m,承压水头绝对标高为17.000~18.200m(埋深4.48~3.28m)。2层为赋存于砂土层中的承压水，与长江有一定的水力联系，其水位变化受长江水位变化影响，水量较丰富；潜水层与承压含水层连通，基坑开挖面位于含水层内，基坑降水是本工程的重点。
3)内支撑设计复杂，基坑开挖顺序对支撑（梁板)传力系统要求较高，施工顺序和技术间歇直接影响基坑整体稳定性，因此合理安排地下土方开挖、内支撑和地下结构施工工序，对确保基坑安全具有特别重要的意义。
4)内支撑的拆除是影响基础工程工期的关键因素。内支撑采取爆破的方式拆除，拆除顺序、废料清理、主体施工的介入、换撑施工等是地下室施工阶段的重、难点。

3施工技术措施
3.1群塔施工方案
根据施工需求，本工程共需布置6台塔式起重机，其具体布置方案如图1所示。

因地下室占地面积较大，采用传统的塔式起重机基础结构形式须待地下室顶板浇筑完成后才能使用塔式起重机，而这会增加前期内支撑施工、清槽、垫层、防水、底板等工序施工过程中的人力与物力投入，并对进度有不利影响。为了缓解地基与基础施工阶段垂直运输设备的压力，避免由于材料倒运影响内支撑、地下室底板施工进度，对2号塔式起重机采用钢格构柱与钻孔灌注桩组合式塔式起重机基础，3~6号塔式起重机采用钻孔灌注桩与混凝土承台组合式塔式起重机基础。在土方开挖前，完成1~6号塔式起重机基础施工。在内支撑施工前，完成1,2号塔式起重机安装，用于基坑的内支撑施工材料运输。在土方开挖至基底前，完成3~6号塔式起重机安装，用于基底垫层、防水、结构等施工材料运输。塔式起重机基础如图2所示。

4结语
本工程自2011年7月4日土方开挖至2012年4月30日地下室结构封顶，历时302d,完成了地基与基础工程施工。工程达到了规范及设计要求，并且一次性通过结构验收。
本工程依照规范及设计要求、合理运用科学施工方法，已完成了超大深基坑的土方开挖、降水、塔式起重机基础、内支撑等施工。在土方开挖及内支撑施工阶段，通过合理安排塔式起重机施工，缓解物料运输压力，减少了施工间歇，提高了效率。监测结果表明，在深基坑及地下室结构施工过程中，基坑变形、沉降、降水等在允许值内；坑中坑方案切实可行，坑中坑区域未出现不良施工状况。

（略）

[摘要]介绍机器振动引起某厂房结构的楼板振动的测试结果，得到动力设备的扰力、频率、现有隔振支座的工作情况以及楼板强迫振动的响应特点。结果表明，楼板振动仪在振动筛所在的轴线内较大，在水平方向振动衰减较快而振动在竖直方向有放大的趋势。基于现场测试结果，利用ANSYS有限元软件对4种不同工况下楼板的简谐强迫振动进行了计算机仿真分析，得到各标高层楼盖结构的振动和传递规律，结合测试结果对楼板振动原因进行了分析。[关键词]工业厂房；楼板振动；模态分析；有限元分析

内容摘抄：

1工程概况
选煤厂主洗车间厂房为4层钢筋混凝土框架结构，总高度26.2m,跨度7m,层高4.2~7.5m。框架填充墙采用轻质砌块。共13台振动筛分布于各层楼板上。图1给出了标高为14.1m平面结构及设备布置，图中数字表示主要振动设备的工艺编号。该结构层集中了一半的振动设备，为主要的强迫振动区，其它各层只有1~2台振动筛散布于不同的轴线区。上部结构层的振动并不比标高14.1m结构层的振动小。基于标高14.1m结构层以上的振源少，但振动强度不低的特点，在振动测试时不仅应考虑振动在本层的传递，还应考虑振动筛对相邻层楼板影响的竖向传递效应。

2测试系统及测点布置
整个测试分两步进行：①首先对振动设备进行测试，获得其振动特性参数及其主频，对其隔振构件的效能进行评估；②结合该结构及设备的布置特点，在2~5层布置264个测点进行测试，测点布置原则为水平及垂直方向尽量沿直线布设，以反映振动在水平及竖直方向的传递规律。测试系统主要仪器及设备有：891型振动位移传感器，INV6型功率放大器，DASP工程版2005数据采集与分析系统，计算机。测试采用多通道大容量计算机数据采集系统及信号处理技术。测试前对该系统进行系统标定。结合生产工艺，测试时仅考虑机器全部开启工况。
3振动测试结果
根据振动设备的测试显示，主要振动设备的振动频率为15Hz,振动筛支座体系传导比很小，表明振动筛支座弹簧（橡胶垫）隔振效果较好，排除了由于振源处隔振系统失效导致的激振力过大而引起结构振动的因素。
标高14.1m楼板层测点沿某直线测点的最大振幅变化如图2所示。由图2可以看出：楼板的最大振幅为0.098mm,最小为0.023mm。结构振幅最大的点位于振源所在的轴线之间，而远离振源所在轴线区时振幅渐趋减小，并呈现出有规律的波动。其它各层和各向的直线幅值图基本有类似的变化规律，仅在各测点的振动幅值上有差异。

4仿真分析
4.1模型建立
根据测试结果分析，结构主要表现为15Hz频率振源作用下的强迫振动。由于受振层的动力响应大小和整个厂房结构体系都有关系，测试结果表明，振动在上下层的传递明显，因此要较准确求解受振层的动力响应，获得结构振动的原因，就必须建立包含设备的三维结构整体有限元分析模型)，获得其结构响应的自振频率及谐响应特性。因此采用大型通用有限元程序ANSYS进行了主体厂房整体结构的动力响应分析，建模依据竣工图纸，采用梁、板体系来构建结构主体。其中，梁、柱采用三维梁(Beaml88)单元，板采用壳单元(Shelle63)模拟。框架柱和框架梁均采用Beam4梁单元，楼板均采用Shell63单元，振动筛的集中质量采用Ma821单元51。多层工业厂房有限元模型如图3所示。建模的关键是合理简化强迫荷载，在建模时将机组复杂的扰力振动及其传递途径简化为垂直简谐振动系统，简谐激振力幅值取经过隔振后传递到支座处的集中力，作用方式为垂直施加在支座上，即可较方便和准确地进行机组振动下厂房结构的动力响应分析。

（略）

[摘要]连云港金港湾国际物流园区建于沿海软土地区，运货车辆荷载大，对堆场的强度要求高。为探寻在软土中修建经济合理的堆场施工方案，对③区采用“真空+堆载”的方法对堆场软土地基进行处理，结果表明，该方法更有利于加固地基的稳定，提高土性较为明显，经济合理。[关键词]地基；软土；堆场；真空联合堆载预压；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
江苏金港湾国际物流园区建于连云港市沿海软土地基中，总面积22km2,其中保税物流中心③区重件堆场面积48.52万m2。陆域形成设计标高3.000m,港区最终设计标高为3.500m。①层为黏土，软塑，厚1~2m;②层为淤泥土，厚13.1~22.7m,流塑。地基主要软土层特性如表1所示。

由表1中数据可知，场地软土含水率高、压缩性高、渗透性低且埋藏深厚，如果不处理在荷载作用下基础会产生较大的沉降，且沉降历时很长，将影响建筑物的正常使用。
表层为黏土，承载力为65kPa,淤泥土承载力低，平均45kPa,经过加固后保税功能区拟达到以下要求：①堆货荷载标准值80kPa;②工后沉降量≤30~50cm(对应铺面为现浇混凝土和高强混凝土联锁块结构，使用年限分别为30年和20年)；③地基承载力≥120kPa。
2软土地基处理方案
场地地势平坦，自然地面标高为2.500~3.400m,③区堆场顶面标高4.100m,填土较低，为加快地基固结，确保本区经地基处理后能够及时交付使用，根据场地使用荷载和对残余沉降的使用要求，采用“真空预压联合堆载预压”的方案进行软土地基处理，具体工艺流程如下。
2.1打塑排板
场地整平，铺设1层机纺土工布+30cm碎石+30cm砂，打设塑料排水板间距为1m,正方形布置，平均深度18m,并穿过淤泥层进入黏土层≥1m,当淤泥质土层以下土层渗透系数较大时，不应穿透淤泥质土层。为了保证试验区的密封性，密封沟开挖深度≥1.5m。
2.2真空预压施工步骤
1)平整场地
将地基处理试验范围内原地面的草皮、垃圾等杂物清理干净。遇水坑及池塘要求回填素土，尤其是密封沟5m范围内，采用黏性土回填压实，以防漏气。平整场地时，基本上应做到中间略高，四周稍低，坡度1%~2%。

3监测结果与分析
监测时间为2009年5月2日至2009年12月3日。③区共分4块，一共埋设沉降板24块、分层沉降12组、孔隙水压力12组、测斜管10组、浅层载荷板试验1组、地基处理前后十字板剪切试验各4组及钻孔取土检测试验各3组。监测仪器平面布置如图1a所示，沉降板平面布置如图1b所示，施工期间监测控制标准为：垂直沉降量<10mm/d,水平位移<5mm/d,孔隙水压力∑△u/∑△p<50%,指标可根据现场监测情况进行适当调整。由于③-2，③-3，③4区基本相同，主要对③-1，③-2两个区的数据进行分析。
3.1膜下真空度数据分析
按照设计的真空堆载要求，真空度保持80kPa以上1个月时间再进行堆载，③区抽真空初期，真空度迅速变大，1个月后，在用电持续稳定的情况下，能维持在80kPa左右，真空膜被多次刺破，导致真空度有较大幅度变化，经修复后真空度恢复到80kPa左右。以③-2区膜下真空度变化曲线为例，如图2所示。

3.2沉降监测数据分析
实际工程质量的控制主要体现在固结度上，利用三点法推算结果如表3所示，以沉降板1的沉降-时间变化曲线为例，如图3所示。

4“真空联合堆载预压”技术分析
软黏土地基工程的理论与实践、室内试验研究和现场测量是3个不可缺少的技术工作。通过对③区在实施过程中进行的监测分析：①能及时发现并解决问题，确保加固质量；②指导施工，根据监测数据了解加固效果，决定工程的中止及后续开始时间；③验证与完善了设计，为理论研究提供了详实的佐证。
4.1更有利于加固地基的稳定
堆场采用“真空联合堆载预压”的处理措施，位移量先朝向加固区，再在堆载作用下，位移量又反向运动，使得真空预压荷载可以一次性施加，不存在地基土剪切破坏的影响，可避免单纯堆载过大带来地基不稳的问题。
4.2提高土性较为明显
淤泥层主要土工试验指标含水率、孔隙比减小，含水率平均值减少13.1%，孔隙比平均减小0.533。加固后地基承载力>120kPa。采用“真空联合堆载预压”可以使土性有明显的提高，真空预压适合对淤泥质软土地基进行加固，并且加固效果明显。
4.3较经济合理
连云港市以往对堆场处理主要采用山场碎石换填处理，挖掉了上层硬壳层，过重的换填石加大后期沉降，堆场后期维修费很高；如果采用粉喷桩处理，一般工程承担不起。金港湾③区采用的“真空联合堆载预压”，充分利用硬壳层，同时预压的山场碎石堆载预压结束后较密实，可直接作为堆场基础使用，减少了大量的压实工作。

（略）

摘要]针对西飞公司369号厂房的大面积、大跨度的结构特点和施工难度，详细介绍了整体提升、支撑体系设置、提升平台设计、负载转移、提升下吊点设置等关键技术及难点，并通过对施工全过程有限元仿真分析表明，该技术高效、合理，保证了工程质量和施工安全，实现了网架各吊点同步提升和卸载落位。[关键词]网架；整体提升；支撑体系；提升平台设计；下吊点设置

内容摘抄：

1工程概况
西飞公司369号厂房网架工程纵向长260m,宽77.8m,本工程机库大厅屋盖结构跨度66m+118m+76m,如图1所示。屋盖网架采用3层焊接球节点斜放四角锥网架，下弦支撑，网格尺寸4.24m×4.24m,矢高6.5m。屋盖支撑体系为周边钢筋混凝土柱，柱顶标高除机库大门侧为21m外，其余为26m。整个屋面网架自重约1967t。
2工程特点及难点
结构施工难点主要包括以下几方面：①通过对整个网架提升过程的验算，存在超应力杆件并需在加工时进行更换；②机库屋盖结构为焊接球网架，焊接球与网架杆件焊接工作量大，安装难度大；③网架安装面积较大，达20976m2,机库屋面为3层网架，跨度大，高度高；④焊接球网架在地面组装过程中应考虑预起拱，根据设计要求，网架下弦节点起拱最大值为102mm;⑤工程体量较大，施工工期非常紧；⑥网架采用整体提升，同步控制是重点。
3方案确定
结合该工程大跨度、大面积的特点，通过对各种施工方案对比分析，选用整体提升进行施工。其优点有：①钢网架结构在地面整体拼装，可最大限度地城少高空吊装工作量，施工效率高，且保证了焊接质量；②屋面结构一次提升到位后，土建专业可立即进行设备基础、地坪的施工，有利于专业交叉施工，对土建专业施工影响较小；③采用“超大面积液压同步提升施工技术”提升钢网架，技术成熟，有大量类似工程成功经验可供借鉴，吊装过程的安全性有充分的保障；④液压同步提升设备设施体积、质量较小，机动能力强，倒运和安装方便；⑤提升支架、平台等临时设施结构利用混凝土立柱等己有结构设置，加之液压同步提升动荷载极小，使得临时设施用量降至最小，有利于施工成本的控制。
4整体提升施工工艺
4.1支撑体系设置
该厂房共设计35个钢筋混凝土柱，，其中厂房北侧19个立柱，截面尺寸为1600mm×1000mm(转角处为1400mm),间距9~18m;东西侧网架下方各有5个立柱，截面尺寸为1600mm×1000mm,间距12m;南侧钢桁架结构下方共有6个立柱，其中两端各2个，截面尺寸为1600mm×1600mm,中部2个，截面尺寸为3400mm×3200mm,中部2根立柱间距118m。南面6根立柱形成3个厂房大门。厂房东、西、北三侧混凝土立柱之间设有混凝连系梁。

4.2提升平台设计
整体提升过程支撑体系的设置非常关键，直接影响到网架提升的质量和安全。本工程中因厂房立柱支撑位置不同，提升平台分为3种形式。第1种提升平台（见图4a)设置在东、西、北面，用于吊点1~18,1个柱项设置1个吊点，配置1台提升器。第2种提升平台（见图4b)设置在南面两独立柱处，用于吊点20~22,26~29，每个柱项设置4个吊点，配置4台提升器。这两种提升平台都由水平梁和斜撑组成。水平梁由两截面为200mm×200mm×16mmH型钢组成，间距180mm,斜撑截面为300mm×200mm×16mm。第3种提升平台采用我公司自行设计的框撑结构体系，由4个框撑柱组成（见图4c),用于吊点19,24,25,30，顶部用桁架连接牢固。

（略）

[摘要]佛山某工程地质条件及周边环境复杂，设计采用逆作法施工技术。其支撑体系采用“核心筒地下连续墙+基坑周边变截面连续墙”作为永久支撑结构。针对地下连续墙体量大、钢筋笼质量大、吊装难度大、异形柱焊接制作、接头位置处理及混凝土浇筑难度较大等问题，介绍了工程项目逆作法采用的地下连续墙施工工艺流程和操作要点。[关键词]地下工程；逆作法；地下连续墙；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
佛山市东平广场项目位于佛山市东平新城文华南路与裕和路交汇处，占地面积60000m2,规划总建筑面积约70万m2,其中AB塔楼为42层大底盘超高层住宅，地下4层，基础由地下连续墙、冲孔桩基础组成，地下室采用逆作法施工，其中核心筒地下连续墙划分为16个槽段，最大槽段钢筋网片长33m,质量达75t;变截面地下连续墙长7000mm,宽1000mm,其中长4000mm墙顶标高为-7.050m,3000mm墙顶标高为-16.250m。
2核心筒及变截面地下连续墙施工重、难点分析与普通的地下连续墙施工相比，核心筒地下连续墙有转角处钢筋笼加工制作、槽段接头处做法以及变截面连续墙空腔部位混凝土浇筑方法的选择等要求，施工难度较大，具体分析如下。
1)地下连续墙钢筋笼加工制作 地下连续墙钢筋网片由钢筋、异形柱、型钢柱组成。异形柱、型钢柱体量大，加工制作难度大，同时设计要求进行焊缝检测、探伤检测，直接影响工期进度，且现场焊接的质量无法保证，应考虑选择专业钢结构公司加工制作。
2)核心筒地下连续墙槽段接头处施工地下  连续墙接头处双型钢重叠施工，先浇槽段工字钢定位、垂直度有误差时，后浇筑槽段工字钢将无法垂直插人，且型钢与型钢之间间距小，混凝土无法流入、泥浆无法排除、施工质量无法保证，将直接影响地下连续墙的整体施工质量，经与设计协商，对槽段接头处进行优化施工，如图1所示。

3核心筒及变截面地下连续墙施工工艺流程
通过核心筒、变截面连续墙施工重难点分析可以看出，核心筒地下连续墙墙体施工难度较大，通过多次讨论、分析，制定了核心筒地下连续墙施工工艺，主要工艺流程如下：测量放线→导墙施工→泥浆池设置→地下连续墙槽段引孔→液压抓斗机取土→岩层冲孔、修槽→成槽清孔施工→钢筋网片、异形柱加工制作→钢筋吊点的设计+核心筒转角处钢筋笼斜向支撑拆除→吊筋与转换点设置→地下连续墙水下混凝土浇筑导管布置→变截面地下连续墙空腔部位塑料管沉箱的组装及吊运填充施工。
3.1测量放线
利用现场周边已知坐标控制点，用全站仪定出冲孔桩、地下连续墙及抗侧剪力墙轴线控制点，并引出轴线。
3.2导墙施工
导墙起着支护槽口土体作用，根据施工区域地质情况，导墙做成“1厂”形现浇钢筋混凝土结构，内侧净宽比地下连续墙宽50mm。导墙各转角处需向外延伸200mm,以满足最小开挖槽段及钻孔入岩需要，如图3所示。

4施工质量控制要点
4.1导墙施工质量要求
内墙面与地下连续墙纵轴线平行度误差为±10mm,内外导墙间距误差为±10mm,导墙内墙面垂直度误差为5%o,导墙内墙面平整度为3mm,导墙顶面平整度为5mm。
4.2泥浆质量要求（见表1）

4.3地下连续墙成槽质量要求
垂直度≤0.5%；槽深允许误差：+100mm~-200mm;槽宽允许误差：0~50mm。

（略）

[摘要]以中国人民解放军总医院第一附属医院烧创伤大楼工程为例，主要介绍100级洁净手术室内墙面和顶棚无缝洁净面板施工技术，结合现阶段材料、工艺而选择的最佳设计、施工方案，实现了工厂化、流水线化作业，取得了很好的实施效果。[关键词]特种工程；墙面；顶棚；洁净手术室；施工技术

内容摘抄：

1 工程概况
中国人民解放军总医院第一附属医院烧创伤大楼工程，总建筑面积44423.01m2,框架剪力墙结构，地下2层，地上16层。第10层洁净手术部由10间手术室和1间无菌物品库房、洁净走廊以及配套功能用房等组成，其中100级净化手术室2间，1000级净化手术室6间，10000级净化手术室2间。本文讲述了第四代洁净手术室施工技术。
2 手术室等洁净房间对装饰材料的性能要求高洁净度手术室对于室内面层装修材料有特殊的要求，主要有以下几方面：①表面平滑，不易开裂，没有会使尘粒渗入的裂缝、凹陷、孔隙和气孔；②表面有耐磨、防腐蚀和防霉防火等要求；③表面不易附着灰尘以及容易清除灰尘；④良好的热绝缘性；⑤不吸湿、不透湿；⑥不易产生和积聚静电；⑦避免产生眩光；⑧易与其他材料镶、拼、接等结合；⑨具有稳定的尺寸和形状；0在日常的使用中易于维修和更换。
从以上材料要求可以看出，手术室等洁净房间的装修，主要着眼点是面层材料易于安装，便于清洁，容易达到洁净要求，有利于保持室内温湿度，减轻空调系统负担。要避免由静电引起的挥发性麻醉药品或各种气体爆炸、着火等危险。要防止对医护人员产生视觉干扰，并要考虑材料在施工中的适用性和可行性。
常用于洁净手术室装修的材料有以下几种类型：不锈钢、铝合金、塑料、卫生陶瓷类、水磨石、稳定漆料等。
3 手术室等洁净房间墙面、顶棚做法
1)手术室墙面组成墙体型钢骨架包括C形地槽龙骨、竖向主龙骨、水平龙骨、竖向辅助龙骨和沿顶龙骨等，均由冷弯薄壁C形钢加工而成。墙体、顶棚型钢龙骨构件和墙面板按设计在工厂加工并完成预拼装，然后分类编号并运至施工现场。
2)顶棚组成项棚型钢骨架由冷弯薄壁C形钢分单元纵横交错拼装而成，并与墙体骨架连接。
3)墙体和顶棚面层做法墙体和顶棚面层为1.2mm厚电解钢板，安装时先组拼成单元，并在面板背面复合12mm厚防水纸面石膏板，以加强墙体板面刚度和隔热性能。墙体、顶板施工时要充分考虑墙面控制箱、回风口、顶棚灯和洁净送风口等位置，确保墙面和顶棚整体安装后，能满足洁净房间使用功能和封闭条件。最后对板缝进行密封处理和喷涂无菌涂料。
4手术室无缝洁净墙面、顶棚施工
4.1施工条件
1)手术室施工前，外廊轻钢龙骨石膏板墙体和土建水泥面层施工基本完成，地面要求平整。
2)地面平整，隔墙位置符合设计要求。
3)在地面放出十字交叉控制线，用来控制施工质量。
4.2施工顺序
手术室外墙轻钢骨架+内隔墙轻钢骨架→各种管线预留→手术室洁净墙面和顶棚面板。
4.3手术室墙面、顶棚施工工艺
本工程2号手术室平面布置如图1所示。

（略）