[摘要]三维模块建筑是在方案设计阶段考虑三维模块特性并在结构设计阶段将建筑合理划分为若干三维模块单元，然后将这些单元在工厂进行预制加工，最后按计划发运到现场并完成安装组拼。三维模块建筑采用的是一种真正的模块化建造方式。针对一拟建学校项目为研究对象，探讨三维模块在低多层学校建筑中的相关运用。对单元结构形式、单元连接节点、单元拼缝节点、单元吊装等方面进行介绍，为在低多层学校项目中运用三维模块建筑积累理论基础。[关键词]装配式建筑；三维模块；单元；模型；教学楼

内容摘抄：

1三维模块建筑概述
根据美国模块建筑协会（modular buildinginstitute)的相关定义，模块建筑或者说模块化建造是把建筑的建造过程从传统的、以现场施工为主的建造方式转变为可控的工厂条件下的非现场的制造过程，以三维盒子的形式完成工厂制造并发运到现场进行安装。模块建筑的建造过程中，采用与现场施工相同的材料、相同的标准规范，最后达到完全相同的性能，但现场建造速度将比传统建筑方式显著提高。
从国内的建筑业发展来看，整个的发展趋势即为从传统建造方式逐步转化为模块化的建造方式。最初国内大多数建筑主体均采用现浇钢筋混凝土结构，之后随着钢结构的发展，逐渐出现了许多由钢结构作为结构主体的建筑，而钢结构的梁、柱构件均需在工厂加工制作，因而可以视为一维模块建筑；目前国家正大力推广装配式建筑，而在装配式建筑里主流的PC建筑形式，其楼板、墙板均采用工厂预制，现场组拼并局部现浇的方式，实现了将一维模块向二维模块的拓展。三维模块，是将建筑划分为若干个立体空间的三维单元，在工厂进行加工并在现场进行组并安装，实现了真正意义上的“工厂造房子”。

2拟建项目工程概况
该拟建学校项日位于湖北省武汉市，建筑整体形式呈L形，东西向尺寸为39.00m,南北向尺寸为27.15m,项目占地面积约为584m2,共计2层，总建筑面积1017m,共有6间可安置35人的教室。建造效果如图1所示。

3整体模块划分
考虑建筑模数确定建筑平面方案，对建筑整体进行划分，明确单元模块尺寸，为模块单元详图设计奠定基础。针对该学校建筑，整体上尽量以3000mm×6000mm来进行单元划分。对于教室、屋面、走道等不同的功能区间，在平面尺寸尽量协调一致的基础上，根据功能特点有选择性地对模块进行划分。各部分模块划分如图2所示。
4模块单元结构形式
模块单元的结构形式，主要有2大类：①框架角柱承重型的三维模块；②墙体承重的三维模块。前者适用在大跨空间（无墙体），但由于模块相关受力集中于角柱，故角柱截面较大，经济性不佳；后者主要运用于住宅等墙体分割空间，且该三维模块可以通过墙体承受均布线荷载，受力较为均匀合理，材料用量也较为经济（见图3）。

根据该学校项目特点，结合经济因素考虑，对有墙体的部分模块，在对应墙面采用墙体承重方式：对于因需大开间而无法设墙的区域，采用框架角柱承重的方式。每一个三维模块的框架主要是由角柱、底框梁、顶框梁、次梁、承重墙体等组成，其中钢柱采用箱形钢柱，主次钢梁根据结构受力需要，可以合理选择工字梁、箱形梁或槽钢。具体尺寸根据设要确定（见图4）。

（略）

[摘要]影响基坑围护变形的因素很多，诸如开挖时间、开挖环境等。在考虑以上因素的同时，基于软土蠕变模型和反分析，利用有效模型对宁波地铁楼花站联络线基坑开挖过程中围护结构的变形进行分析。模拟结果成功地预测了联络线最近东航大厦处围护结构的位移。现场依据计算结果对第4道混凝土支撑加以替换，从而节省了基坑暴露时间，并有效地控制了围护结构的变形以及东航大厦的不均匀沉降。[关键词]地下工程；基坑；软土；蠕变；数值模拟；变形

内容摘抄：

1工程概况
宁波市轨道交通1号线一期工程TJ-V标项目樱花公园站，位于中山东路、中兴路交汇处，车站为1,3号线“L”形换乘站，1,3号线设换乘联络线。联络线为地下3层结构，其基坑开挖长度为73.2m,开挖宽度为6.8m,开挖深度远离东航大厦位置为16.5m,共设6道支撑，第1道为混凝土支撑，其余为钢支撑；靠近东航大厦开挖深度位置为22.8m。
联络段支护体系如图1所示。
由于本工程场地狭小，基坑开挖深度大，距离东航大厦较近，工程地质条件差，土体含水量丰富，且有承压水，因此联络线基坑采用分段开挖的形式，先在距东行大厦的远端B区进行开挖，并结合基坑周围土体及结构的变形数据进行分析，拟合土体主要参数。当基坑在A区开挖时，结合有限元软件PLAXIS对基坑土体及围护结构的位移进行反分析，提出有效处理蠕变土体基坑的支撑方案，从时间角度对基坑及东航大厦近处基坑围护结构的位移进行控制。
2 B区围护结构时间效应变形分析
本次基坑开挖共布设了6道支撑，第1道支撑为混凝土支撑，截面形式为1000mm×1000mm;第2~3道支撑为钢支撑，截面形式为609mm×16mm;第4道支撑为混凝土支撑，截面形式为1000mm×1000mm;其余2道支撑为钢支撑，截面形式为中609mm×16mm。
2.1第1道支撑布设后的墙体位移分析
第1道支撑平均水平距离为9m,于2012年12月4日混凝土浇筑完毕，此时基坑尚未进行较深开挖，因此地下连续墙的位移几乎为0，支撑轴力计显示混凝土支撑轴力值接近于0。

2.2第2道支撑布设后的墙体位移分析
第2道支撑的标高为-4.500m,平均水平距离为3m,于2013年3月26日吊装完成，此时基坑开挖到-5.000m深，第1道支撑处的地下连续墙开始向坑体内侧发生小量变形，测点读数为0.84mm,支撑轴力显示为20kN。第2道支撑处墙体亦发生了小量变形，变形量为1.68mm,由于钢支撑在架设时施加了700kN的预应力，因此墙体有足够大的支撑力抵抗坑外的被动土压力。

3基于蠕变理论的PLAXIS数值模型
3.1蠕变模型理论介绍
蠕变模型中的软土是指接近正常固结的黏土、粉质黏土和泥炭。这些材料的特性在于它们是高度可压缩的。考虑标准固结仪压力100kPa下的切线刚度模量，正常固结黏土Ed=1~4MPa,这取决于所考虑黏土的特定类型。这些值与正常固结砂土的刚度值差别很大，对砂土该值的变化范围是10~50MPa。
三维蠕变是一维蠕变的直接推广，但是这受到了下列事实的阻碍：当前的一维模型没有阐述成微分方程的形式。为了陈述软土蠕变模型，首先应该完成一维模型向微分形式的转换。三维模型是对一维微分方程的一种推广。
最后，由模型的预测值和三轴试验的数据证明了三维模型的有效性。这里着重考虑了常应变率三轴试验和不排水三轴蠕变试验。软土蠕变模型的一些基本特征如下：①刚度应力相关（对数压缩行为)；②主加载和卸载-重新加载之间的区别；③次(时间相关)压缩；④预固结应力记忆；⑤根据Mohr-Coulomb准则的破坏行为。

3.2基坑参数的选取
通过对B区基坑实测参数进行拟合，提出A区开挖时数值模型的参数，模型长度选取105m,深度取70m。荷载计算按照恒载标准值与可变荷载对半折减进行计算。则1层楼板的荷载为：8kN/m2;26层楼的荷载约为208kN/m2。由于A区基坑距离东航大厦较近，减少基坑暴露时间能够有效控制围护结构以及已有建筑的变形，因此将第4道工序时间长的混凝土支撑更改为工序持续时间较短的钢支撑。具体材料属性如表1~3所示。

4数值结果分析
4.1地下连续墙水平位移（见图4,5）
通过对基坑的数值模拟，发现在联络线开挖过程中的墙体水平位移受到东航大厦的影响较大，靠近东航大厦一侧的地下连续墙体随着土体的位移有向东航大厦一侧靠近的趋势，基坑内部土体的隆起最大值2cm是土体蠕变所导致的，相应东航大厦处土体向下形变，导致墙顶向右移动，在远离东航大厦一侧的地下连续墙在墙后土体的主动土压力作用下有向基坑内部移动的趋势，然而由于时间参数设置为30d,所以位移值并不是很大。缩短基坑暴露时间后，大大减小了墙体的水平位移最大值。通过对比分析计算值与实测值(见图5)，可知蠕变理论适用于沿海地区基坑工程中的数值计算。

4.2地下连续墙竖向位移分析
东航大厦的沉降带来了土体的蠕变，在这种情况下，墙体发生了竖向变形，变形结果如图6所示，通过与实测值的对比，能够很好吻合。

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摘要]在钢结构工程施工中，由于日照不均衡，钢柱向阳面和背阴面的温度存在差异，导致两侧应变量不同，对施工测量产生一定影响。在深圳京基金融中心钢结构工程施工中，采取了一种对钢柱两侧温度、应变的监测方法，分析了温度、应变的变化规律，提出了为消除日照引起的温度变化对钢柱施工测量影响可采取的简易方法。[关键词]日照；温度变化；钢柱；施工测量

内容摘抄：

1工程概况
深圳京基金融中心工程位于深圳市罗湖区蔡屋围，主楼地上98层，高441.28m,建筑面积23万m2,钢结构总量约5.5万t。结构形式为简中筒结构，核心筒为钢骨混凝土剪力墙，外框周边16根矩形钢管柱，内部绑扎钢筋浇灌混凝土，顶部为钢管拱形桁架结构。大楼东西立面为直立面，南北立面为圆弧曲面，南北立面的12根矩形钢管柱的整体轮廓呈圆弧形。矩形钢管柱最大截面尺寸为3900mm×2700mm,板厚为40~70mm。
外框钢管柱为空间三维结构，施工过程中受到日照引起的温差等因素影响，结构的空间位置动态变化。如何消除日照引起的温度变化对外框钢管柱施工测量的影响，确保安装精度，是本工程施工中的重点和难点之一。
2温度和应变监测
为了解温度及应变的变化规律，布设温度及应变监测测点，如图1所示。本工程工期3年，应考虑季节温差和日照温差等因素影响，将温度测点布设在温度梯度变化较大的位置，且满足均匀对称的原则。大楼的东南西北四个面，以及典型高度的楼层均有温度测点布设；钢柱向阳面和背阴面的对应位置同时布设温度和应变测点。

3监测结果分析
1)选取同一监测点不同日期的监测数据作为研究对象，以向阳面的Temp01一10温度计为例，每间隔1h取1次数据，抽取不同日期的4组数据作出曲线，如图2所示。

4预纠偏方法
4.1应变差与温度差的关系分析
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[摘要]为研究北京砂卵石地层中盾构施工所引起的地表振动问题，对北京地铁10号线二期公主坟一西钓鱼台区间隧道施工现场进行振动测试。通过对振动实测数据进行分析，总结盾构施工时地表振动频域特点及振动衰减规律，并对振动产生的地表环境影响进行初步评价。研究表明：盾构施工引起的地层振动频带较宽，中线测点主频集中于30~90Hz范围内；振动波传播过程中高频部分被过滤，较远处测点振动主频降低至30~50Hz。地面人员对刀盘附近振动感知非常明显，监测到的加速度极值达到0.49/s2;垂直振动幅值与水平向幅值处于同一量级，并随着远离刀盘而不断衰减。[关键词]隧道工程；盾构；地铁；砂卵石地层；地表振动；衰诚规律

内容摘抄：

1试验设计
1.1场地条件
振动测试线路为北京地铁10号线二期公主坟一西钓鱼台区间左线隧道，隧道外径6.0m,管片厚度0.3m,长度1.2m,隧道施工采用加泥式土压平衡盾构机。监测区域隧道上覆土层厚度15m,隧道顶部位于⑤卵石圆砾层，底部位于⑦卵石层，其余上覆土层主要为杂填土，隧道左、右线中心距离约为17m,其中右线距西钓鱼台嘉园1号楼水平距离约8.5m,如图1所示。测试场地为永定河引水渠岸边公园，大部分为松散杂填土，局部为硬化地面。

1.2试验设备及监测实施
现场监测主要为地表垂直加速度、垂直于隧道中线水平向加速度，主要设备及仪器如下：1台WS5921数据采集仪；5组941B型超低频拾振器；1套电缆与数据系统配套；100m普通电缆；1台便携式计算机。

2测试结果分析
2.1地表振动特性及衰减规律
2.1.1加速度时程分析
盾构掘进时的地表典型测点垂直和水平加速度时程曲线如图3所示。测点加速度具有明显的随机振动特性，与轨道交通荷载诱发的间断脉冲式振动有明显区别。水平向加速度幅值与垂直加速度幅值相当，说明盾构掘进过程中振源的复合性。

3结语
1)砂卵石地层有利于中高频盾构振动传播，在盾构线路中线附近，垂直振动幅值与水平向幅值相当，并且衰减迅速。
2)盾构施工引起的地层振动频率处于30~90Hz范围内，振动波传播过程中高频部分被过滤，在远离盾构线路中线处测点振动频率降低至30~50Hz。
3)盾构刀盘附近地表振动超出规范要求，盾构穿越砂卵石地层区域时应采取调整盾构参数或地表减振、隔振等有效措施以减小振动，避免出现较严重扰民现象。

（略）

[摘要]日本某公司总部大楼在建筑设计中，光作为主要的节能环保课题。通过彻底减少负荷，充分利用建筑所在地丰富的天然能源，通过增强建筑明亮惑和整体辐射程度以追求建筑使用的舒适度和节能效果，同时注重建筑空间设计及采取其他措施，达到建筑节能的目的。[关键词]绿色建筑；采光系统；天然能源；设计

内容摘抄：

1建筑概况
本设计对象为日本某电气D公司的新总部大楼（见图1），该公司是一家立足长野县从事信息服务业务的公司。本项目通过“充分利用长野县丰富的天然能源”、“促进沟通与交流，成为工作人员舒适办公、提高知识产能的办公场所”等课题的攻关，力求成为中小规模建筑的领先环保办公建筑的典范。本项目设计中，光作为主要的节能环保课题。
1.1彻底减少负荷
本设计中并非对使用人员提出强制性运行以及降低使用的舒适程度，而是将“无意识性的节能”措施有计划地融人到建筑之内。通过注重建筑的方位设计以加强建筑的隔热性能和遮光效果，在提高建筑明亮感的前提下设定较低照度，以及通过完善建筑整体散热环境来调整平衡设定温度。
1.2通过增强建筑明亮感和整体辐射程度以追求建筑使用的舒适度和节能效果

本设计中没有沿用原来固有的设定温度湿度，保证座位照明的方式，而是充分利用建筑使用人员对环境的心理感受，对建筑、设备实施设计，以达到舒适性与节能的双重目标。照明设计上注重明亮感，采用工位照明，同时注重环保与舒适度，采用放射式制冷空调+地板空调。
1.3利用长野的地区特点，充分利用天然能源力求成为长野地区环保办公建筑的典范，采用以当地区域与风土为本的先进的环保手段。例如井水放射式空调、井水化雪装置、自然采光、自然通风、夜间通风等。

2此次采取的节能措施具体内容
2.1建筑本体
通过采用交流光井设计并注重建筑外墙处理，以此实现自然采光的通风。如图3所示。主要采取的措施如下。

1)过渡季节通过自然通风降低室内温度，冬季则采用L0w-e散热玻璃进行隔热，以此改善辐射环境。
2)通过窗户和天窗两种方式自然采光，减少照明用电。
3)采用隔热涂层的百叶改善放射环境，再通过调整百叶角度控制室内明亮感。
4)自然通风和自然采光在停电时可起到保证办公环境的作用，如图4所示。
2.2设备
并非采用原有的设定照度、设定温湿度的想法，而是结合空间情况通过“亮感设计”和“改善辐射环境”实现大幅度节省能源的目标，同时尽可能提高使用舒适度。
2.2.1通过采用竖向发光照明提高建筑使用人员的明亮感3其他言有代表性的节能、减排措施
3.1利用光井的天然能源综合利用
主要措施如下：①利用办公室自然通风窗和光井进行自然通风。②天窗设透明式太阳能发电板，发电、自然采光还兼具遮光。③让并水从太阳光板表面流过形成水膜，提高发电板功效的同时，发挥建筑挑空上方的制冷效果。此外，晃动的水在自然光照射下还可产生动漫效果，其工作原理如图7所示。④冬天积雪时也可利用井水融雪发电。

4采用先进技术产生的C02减排效果和经济效果
建筑整个生命周期的C02减排量为-25%；通过先进技术产生的C02减排量为-45%。通过先进技术产生的C02减排效果如图8所示。

（略）

摘要]深圳某工程大型悬挑钢结构卸载量大，卸载点分布广、点数多，为保证钢结构安全和整体变形，需控制各点均匀下降，卸载操作统一协调难度大。为此，设计一种应用于大型悬挑民用钢结构卸载专用砂箱。通过对砂箱工具的设计、试验进行研究，将砂箱使用技术引入到民用钢结构施工中，并成功实现了大吨位临时支撑荷载向结构本体的平稳过渡。[关键词]钢结构工程；卸载；砂箱工具；悬挑结构

内容摘抄：

1研发工程背景
1.1工程概况
本工程裙楼采用巨型悬挑钢桁架结构，主结构共由6类14榀主桁架构成，整个抬升裙楼用钢量约28000t,距地面约36m,平面尺寸东西长162m,南北宽98m,南北向悬挑22m,东西向悬挑36m。采用“大型M1280D塔式起重机吊装、胎架支撑、高空原位拼装法”进行抬升裙楼安装。整体安装效果如图1所示，临时支撑胎架平面布置如图2所示。

1.2整体卸载工况
1)胎架卸载反力及卸载顺序

从抬升裙楼主体结构安装完毕开始，共分12个步骤、4个循环工作阶段进行卸载，每个阶段均按照外圈→中圈→内圈顺序卸载，卸载量如表1所示。

2研发思路
借鉴砂箱在其他领域施工中的应用实例，对每一种实例应用原理进行深入剖析，得出砂箱运动规律。例如在预应力桥梁施工中，砂箱是作为卸载脱模工具使用；在预应力钢筋放张施工中，砂箱是为了让钢筋在收拉过程中缓慢进行，避免速度不均匀而导致反力装置受到损坏。大空间无支撑梁板结构和钢结构卸载工程中，目的在于使结构从有胎架支撑工况到正常使用工况缓慢均匀过渡。通过以上的具体分析，得出砂箱工具工作原理的共性：由套筒和活塞组成的密封钢质容器，容器内装入定量特定颗粒材料，当承受竖向荷载时，通过人工操作底部设置的排料口阀门开关，控制颗粒材料流量大小，实现活塞进行收缩运动，达到缓慢改变位移量的目的。根据砂箱的工作原理和受力特点，应采用圆柱形式较为合理。

3研发过程
卸载过程中结构内力安全可靠过渡为使用状态。结合以上工程卸载工况特点和砂箱使用原理，设计一种应用于大型悬挑民用钢结构卸载的专用砂箱工具。
3.1砂箱规格确定
3.1.1高度
根据胎架顶部与结构间预留高度、安装起拱值、卸载时结构挠度变化值合理确定砂箱制作高度。该高度必须满足卸载前后起拱值变化范围，通过数据分析发现，最大砂箱初始安装高度出现在31号胎架，为737.4mm;最小砂箱卸载完成时高度出现在23号胎架，为632.3mm。考虑排砂口角度向下设置倾角以确保砂子自然排出，便于底部放置接砂箱斗，因此底部留设高度为83mm。同时为防止砂箱下部残留砂子无法排除，卸载中途出现“项死”状况，造成无法到达预定的卸载高度，因此预留47mm高排砂余量尺寸。

3.2局部节点设计
1)内外套筒间高度方向加固
砂箱在预压后直至正式排砂前，需要将两者之间进行临时固定，以防止砂箱在运输、吊装过程中内外筒脱离，影响砂箱整体制作高度。

4现场应用
2010年4月3日，砂箱卸载技术成功在裙楼临时支撑胎架卸载中应用，卸架过程中的监测数据表明，主体结构应力增量和卸载量呈现明显的比例关系，主体结构应力变化情况呈现双轴对称性，与主体结构的对称性一致。

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[摘要]针对人民日报社报刊综合业务楼工程施工中桩头易出现渗水的问题，在工程实践中对桩头进行防水设计，桩头防水施工采用刚柔结合的防水方式，效果良好。详细讲述了桩头防水的施工工艺流程、操作要点及注意事项。工程施工完毕后，经检查，没有发现漏水现象，其桩头防水的可靠性能满足要求。[关键词]桩；橡胶沥青；防水涂料；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
人民日报社报刊综合业务楼工程主楼部分采用桩筏基础，主楼下共设196根钢筋混凝土灌注桩抗压桩，桩长26m(局部桩长24.6m),桩径1000mm。桩顶承台厚度为2600mm(局部厚度3000mm)。本工程除主楼范围外，其余部分采用天然地基，基础形式为筏板基础，筏板厚度1000mm(局部厚度1200mm),主楼周边及B区设计抗拔桩共计74根。抗拔桩采用钢筋混凝土灌注桩，桩长14.6m,桩径800mm。
本工程设计的桩筏基础作为一种深基础形式，在我国工程建设领域得到广泛应用。但是，在建筑物使用过程中发现基础桩与基础底板的接合部（即基础桩桩头)易出现渗水，经分析，桩头易渗水的主要原因为：①基础桩头与基础底板是刚性连接，即桩周边、桩顶与底板混凝土的接缝是混凝土施工缝：②由于桩头周围垫层下土的密实度不同等多种因素，造成垫层沉降量不同，且垫层沉降量大于桩沉降量（即与桩有相对沉降），防水层在桩周围的拐角处有被拉断裂破坏的可能：③因为桩头形状很不规则，造成卷材与桩身结合不严密。
2桩头防水设计
1)涂刷水泥基渗透结晶型防水涂料，其可以在混凝土表面生成不溶于水的结晶体，充塞混凝土的微孔，提高混凝土密实度，并沿混凝土中的细小裂缝向渗漏水源发展延伸，产生结晶并和混凝土合成一个整体，解决地下水沿基础桩身内裂缝以及桩内钢筋进入地下室。
2)在水泥基渗透结晶型防水涂料表面再涂刷溶剂型橡胶沥青防水涂料。保护水泥基渗透结晶型防水材料，防止其在底板钢筋施工时受到破坏，也可以防止柔性防水层施工时温度过高对水泥基渗透结晶型防水涂料的破坏，作为第2道防水层。
3)在垫层与桩交接处预留凹槽，将柔性防水层翻下凹槽再沿桩身铺贴在溶剂型橡胶沥青防水涂料层上，并在柔性防水层收口处用密封材料封严。

3施工方案
3.1施工工艺流程
基础桩头别凿、清理→涂刷水泥基渗透结晶型防水涂料→涂刷溶剂型橡胶沥青防水涂料→铺设2层SBS防水卷材→涂刷溶剂型橡胶沥青防水涂料→套遇水膨胀止水环。
3.2施工操作要点
3.2.1基础桩头别凿、清理
1)基底清槽时，对基础桩向外500mm范围内基底土下挖300mm,然后浇筑垫层至基础桩头根部，垫层厚度同底板垫层厚度，如图1所示。

4结语
人民日报社报刊综合业务楼工程场区内地下水丰富，设有抗压、抗拔桩，桩径为1000mm和800mm,桩长26m,基底标高为-22.000m。采用“刷、刷、铺、刷、套”的方法，即先刷水泥基渗透结晶，再刷溶剂型橡胶沥青防水涂料，再铺防水卷材，再刷溶剂型橡胶沥青防水涂料，最后套遇水膨胀止水环的方法施工桩头防水，保证了施工质量、缩短了工期。工程施工完毕后，经检查，没有发现漏水现象，其桩头防水的可靠性得到满足，快捷的施工速度，绿色环保的施工方式，受到了业主和监理单位的广泛好评。

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[摘要]介绍了人民日报社报刊综合业务楼机房概况、制冷机房设备布局深化的重要性，决定对制冷机房设备及管线排布进行深化设计，具体设计内容包括深化前图纸问题分析、机房设备区域划分排布、设置排水沟、管线细化排布、管道阀部件预先模拟排布、大管径管道支架设置等方面。[关键词]高层建筑；制冷机房；设备布局；管线；模拟排布

内容摘抄：

1工程概况
人民日报社报刊综合业务楼工程建筑总高度180m(室外地面至屋顶构架最高点)，地下3层，地上32层，属于超高层办公建筑。建筑面积近14万m2,造型独特，立面及平面均以弧线造型为主。制冷机房位于地下3层，是楼内设备最多的机房，机房内有冷水机组、冷冻水循环泵、冷却水循环泵、冷冻水物化一体机、冷却水物化一体机、自动软化补水真空喷射排气常压式定压机组等设备，设备外形较大，管线较多、较复杂。
2制冷机房设备及管线排布深化的重要性
本工程体量较大，制冷机房内设备较多，而初版图机房布局是设计单位按其设备选型进行排布，与工程实际招标定货后的设备尺寸大多不一样，如果按原先图纸进行安装，很可能出现摆放不开或者管线过于密集交错等问题，而且假如土建专业再按原先图纸进行设备基础浇筑，再进行修改调整的代价太大。因此，设备订货后及时进行机房布局深化很重要，首先土建专业正确浇筑设备基础以及做排水沟，其次后续的设备、管线合理排布，使机房区域施工成为工程亮点。如何布局合理，笔者以本工程制冷机房作为实例，对设备的合理布局进行探讨。
3制冷机房设备及管线排布深化具体内容
3.1深化步骤
制冷机房及管线排布、深化步骤如图1所示。
3.2深化前图纸问题分析
图2是深化前的机房及管线布局，经分析，发现原图纸存在以下问题。
1)设备尺寸与实际偏差较大
按原先设计图纸，机房内设备间距看似较宽裕，但水泵基础宽度只有800~950mm,物化一体机基础长×宽为：850mm×600mm,明显小于设备实际尺寸。因本工程的空调循环泵流量较大，水泵均要采用卧式端吸泵，并且均需配备混凝土隔振台座，因而水泵基础的外形尺寸均会超过1m,且水泵间还要留出通道空间，因此，6台空调冷冻水循环泵加6台空调冷却水循环泵总计12台水泵呈一字排开放置在制冷机房后，其西侧将没有空间放置多达4台排气定压机组及2台物化一体机。
2)管线布置不合理西侧门口管线过于密集，安装困难且影响观感。
3)设备数量有误经过核对，发现图中只有1台排气定压机组属于空调冷水系统，其余3台均属于空调热水系统，应放置在地下2层的换热机房，还有，机房内应有3台物化一体机，原图少画1台。
4)没有设置排水沟 原图没有设置排水沟会影响设备的调试以及检修。

4结语
大型设备机房布局及管线的深化关系到设备及管线检修是否方便，排布是否美观合理，使用是否安全可靠，施工能否杜绝返工，能否确保进度按期完成等，是机房施工的重要环节。收集好相关的材料设备资料，按照规范图集，与设计单位沟通交流，根据现场情况综合考虑合理布局，同时使用好CAD等相关软件工具，便能制订出合理全面的深化方案，为施工提供有力、可靠、及时的依据和保障。

（略）

[摘要]结合陕西延长石油科研中心项目这一工程实际，针对该项目施工过程中的塔式起重机选型问题，讨论了目前常用的塔式起重机的优缺点，并结合现场实际对2种实施方案进行比较。同时，对塔式起重机的起吊性能和吊次统计等因素进行分析，充分考虑了实际施工过程中的吊装工况，为同类建筑项目在塔式起重机选型阶段的工作提供一个思路参考。[关键词]高层建筑；塔式起重机；选型；吊次；进度

内容摘抄：

1工程概况
陕西延长石油科研中心项目位于西安高新区唐延路与科技七路交汇处，工程总建筑面积为217618.86m2,其中地上建筑面积152081.70m2,地下建筑面积65537.16m2。由塔楼和裙楼两部分组成，塔楼地上46层，地下3层，建筑高度为217.3m;裙楼地上5层，地下3层，建筑高度为23.25m。12,27,42层分别设避难层。本工程塔楼部分采用钢管混凝土柱钢框架-钢筋混凝土核心筒混合结构，与塔楼连接的裙楼部分采用中心支撑-钢框架结构，其余裙楼采用框架剪力墙结构。裙楼地下室局部为人防地下室。建筑地上1层层高为6.0m,标准层高均为4.2m。本工程的塔式起重机选型主要是针对塔楼，塔楼的结构及各层平面如图1所示。
2施工重点分析
1)建筑物塔楼整体呈圆筒状，东面为裙楼无法设置塔式起重机，核心筒在1~47层爬升过程中经历4次截面变化慢慢减小。同时施工现场场地狭小，要确保满足现场的施工吊装需要，同时避免出现施工盲区。
2)本工程为核心筒-框架结构，钢构件用量巨大，其中，外框架圆钢管柱最重达11.875t,方钢管柱最重达10.889t,核心筒钢骨柱最重达5.791t,梁构件数共计6157件，塔式起重机的选择及吊次部署关系到工程项目的进度和成本。
3)工程主体结构高达195.4m,在施工主体上部结构时，单件吊装时间较长，因工程工期紧张，垂直运输任务繁重，应考虑吊装效率问题。工程主体结构空间较窄，应考虑多塔式起重机作业的安全性。

3方案比选
3.1塔式起重机对比
通过市场调查，主要选定3种类型的塔式起重机，收集资料进行优缺点对比分析。
3.1.1核心筒外挂式塔式起重机
1)优点核心筒与外框筒施工互不影响，容易保证施工进度。
2)缺点①外挂相比之下危险，该形式在国内使用率较低，爬升过程安全隐患大，曾经在广州东莞台商大厦发生过外挂塔式起重机倒塌事故；②拆除时需立16t和7t屋面式起重机各1次，站立位置在擦窗机所使用的平台主要是解体大臂。但结构验算必须通过；③造价比较高。
3)要求外挂至少要有2个内拉接点，这2个点必须有拉结墙体，经厂方测算最大水平拉力为993.6kN,次之为68.4kN。塔式起重机最大起重量加自重按1180kN计算。

3.2方案设计
通过对现场吊力的分析和平面辐射范围的考虑，初步设计了2种方案。
3.2.1方案1：1台落地式起重机+1台内爬式起重机

4具体实施内容
4.1品牌选择
确定使用落地式起重机，在对起重机商进行调查并结合本工程实际情况后，选择了STT553型平臂式塔式起重机。
4.2塔式起重机运输分析
1)吊次统计
本工程共需要使用塔式起重机吊装13390余次，其中钢结构9735次，土建2796次，机电设备82次，玻璃幕墙777次。钢结构占20.9%,其余占用塔式起重机时间6.4%。吊次用塔式起重机时间为72.7%，土建占用塔式起重机时间如表2所示。
2)吊次能力根据STT553型塔式起重机起重性能，其起重速度为：30~78m/min,将构件分成一类构件（如钢柱一件一吊的构件）和二类构件（如楼层钢梁、钢筋等数件一吊的构件)进行吊次计算，每吊装一次所需时间如表3所示。由表3的数据分析统计结果来看，按照两类构件各自所占比例可计算出每吊装1次所需时间为：30.6min。

（略）

[摘要]通过陕西延长石油科研中心项目钢管柱滑移安装的实际施工过程，详细介绍了超高层建筑钢构件非常规性安装方法的实施步骤，同时结合具体工程制订了针对性的技术保障措施。最终两节超重钢管柱得以顺利安装。[关键词]高层建筑；钢管柱；滑移；安装

内容摘抄：

1工程概况
陕西延长石油科研中心位于西安市高新区唐延路与科技七路交汇处。总建筑面积约21.76万m2。塔楼建筑面积12.28万m2,地下3层，地上46层，结构高度195.45m,塔冠总高217.30m。本工程塔楼由核心筒和外围框架结构组成。核心筒为型钢混凝土结构，平面上呈梯形形状。核心筒外围为型钢混凝土框架。外围型钢混凝土框架结构由18根圆管柱及8根箱形柱与连接这26根柱的空间环桁架组成，与内部核心筒形成巨型框架加核心筒结构体系，外筒为椭圆形；26根钢管柱内灌注C60高强度混凝土。塔楼的12,27,42层分别设为避难层，结构较其余标准层更加复杂。塔楼钢管柱与核心筒的位置分布如图1所示。
钢柱、钢梁以及桁架板等构件通过现场2台落地式塔式起重机进行吊装。钢柱吊装采取分节吊装的方式，由于27层为避难层，26,27,28层的钢管柱都是1节1层，依据塔式起重机性能表及深化设计圆管柱实际质量得出，有6根圆管柱超重需分段，如表1所示。

2施工难点分析
1)滑移安装地点在塔楼27层，外框27层滑移安装圆管柱标高为108.050~110.720m。滑移轨道的安装、固定以及外围护的设置是保证施工质量和操作人员安全的重点内容。塔楼27层的钢管布置如图2a所示，滑移轨道的平面布置如图2b所示。滑移钢管柱的立面如图2c所示。

2)27层设为避难层，钢管柱外伸牛腿柱比较复杂，对安装位置的精度要求非常高，且由于塔楼的外形为“子弹头”设计，每根柱的外形都是独一无二的，其中，圆管柱16GZ10-1和16GZ10-2是保证整体吊装完成最关键的部分，所以滑移的精度设计也是本次滑移施工的关键。
3滑移方案概述
1)滑移轨道梁铺设（见图3）钢梁就位于26层钢梁并点焊连接形成一个稳定整体框架。在滑移轨道中心处抹黄油减小摩阻力，利于滑移。在轨道梁两侧间隔1m处焊接角钢或槽钢作为限位措施。在轨道梁端头焊接方管并高于轨道梁顶5cm作为限位措施。在方管上焊接吊耳作为牵引吊耳。由于部分轨道梁悬挑2.2m,需在轨道梁底与圆管柱间焊接斜撑。

4技术保证措施
通过钢结构技术部门和质量安全部门讨论后得出初步的技术方案，同时，项目部举办了专家论证会就此专项方案展开论证，进一步完善了该专项方案。下面就该工程中的几项重点技术性措施展开介绍。
4.1滑移安装牵引力、平台承载力和稳定性验算通过对牵引力计算、平台承载力计算、承载架体稳定性验算、牵引吊耳焊缝计算、牵引钢丝绳规格验算等，从理论层面给出该方案实施的可能性。
1)滑移安装牵引力验算滑移采用2个5t导链同步牵引，牵引力可按滑动摩擦进行验算。F,=10000kg×10N/kg=100kN
(1)式中：F,为总起动牵引；G为结构总自重标准值；为滑动摩擦系数，在自然轧制钢表面，经粗除锈充分润滑的钢与钢之间可取0.12~0.15；（为阻力系数，当有其他因素影响牵引力时，可取1.3~1.5。F,=100kN≥0.15×1.5×15530kg×10N/kg=34.9kN,验算得出牵引力满足要求。
2)技术组利用有限元软件进行模拟，建立模型后将整体分成190个模型进行分析，详细的模型如图7所示，其中，圆圈代表支座，数字代表节点编号。

（略）

中华人民共和国国家计量技术规范
JJF1238-2022
集成电路静电放电敏感度测试设备校准规范
Calibration Specification for Testing Systems of Microcircuits Electro-static Discharge (ESD)Sensitivity
2022-09-26  发布
2023-03-26  实施
国家市场监督管理总局  发布

内容目录：

目录
引言(II)
1范围(1)
2引用文件(1)
3术语(1)
4概述(1)
5计量特性(3)
5.1人体模型放电(3)
5.2机器模型放电(3)
5.3闩锁模型放电(4)
6校准条件(4)
6.1环境条件(4)
6.2测量标准及其他设备(4)
7校准项目和校准方法(5)
7.1校准项目(5)
7.2校准方法(5)
8校准结果的表达(10)
9复校时间间隔(11)
附录A原始记录格式(12)
附录B校准证书内页格式(15)
附录C主要项目校准不确定度评定示例(18)

内容摘抄：

集成电路静电放电敏感度测试设备校准规范
1范围
本规范适用于集成电路静电放电敏感度测试设备（人体模型、机器模型和闩锁模型)的校准。
2引用文件
GJB548B一2005微电子器件试验方法和程序
ANSI/ESD STM.5.1一2007静电放电敏感度测试 人体模型(HBM)器件级
For Electrostatic Discharge Sensitivity Testing-Human Body Model (HBM)Compo-nent Level]
JESD22-A115C一2010静电放电敏感度测试一机器模型(MM)Electrostatic Discharge (ESD)Sensitivity Testing,Machine Mode (MM)]
JESD78E一201l6集成电路闩锁测试(IC Latch-Up Test)
凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本规范；凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本规范。

3术语
3.1(人体模型)脉冲持续时间(uman Body Model)pulse duration
放电电流从100%峰值衰减到36.8%峰值所需要的时间。
3.2(机器模型)谐振频率(Machine Model)resonance frequency
放电电流第1次过零点与第3次过零点时间间隔t的倒数。
4概述
集成电路静电放电敏感度测试设备（也称ESD设备）主要模拟产生自然界中人体、机器可能带有的静电电压，并将产生的静电电压施加到被测器件上，以考察器件的抗静电能力。
根据放电机理，集成电路静电放电敏感度测试设备（以下简称被校设备）可模拟人体、机器和门锁三种放电模型。其中，人体模型模拟人体带电后对电子元器件的静电放电，机器模型模拟带静电机器或设备对电子元器件的静电放电，门锁模型是模拟集成电路中的寄生可控硅结构被导通后对器件造成的放电。人体模型放电的短路电流波形如图1所示，机器模型放电的短路电流波形如图2所示，闩锁模型放电的电压波形如图3所示。

（略）

答疑：不懂就问：这是一个转角窗，栏杆的线只画了一段，请教，我需不需要算转交的部分的栏杆-湖北

问题专业：土建 装饰

所属地区：湖北

提问日期：2022-12-27 09:47:53

提问网友：预算六号选手

解答网友：钢筋混凝土

不需要

问题专业：土建 概算 预算 计价软件GCCP 土建计量GTJ

所属地区：北京

提问日期：2022-12-27 00:19:52

提问网友：暗香

解答网友：静心茶

地下室顶板相当于一楼楼层的底板，地下室底板相当于基础底板。

问题专业：其他专业

所属地区：重庆

提问日期：2022-12-27 00:01:39

提问网友：LXY

公式：角柱内侧纵筋=顶层层高-顶层非连接区-保护层+12d，柱内侧纵筋为4C20+1C22，公式里面+12d，那这里的d应该怎么取啊

解答网友：nh

D按角筋直径

答疑：给排水这里两个是什么阀门-河南

问题专业：安装 预算 安装算量GQI

所属地区：河南

提问日期：2022-12-26 23:53:51

提问网友：暗號

解答网友：小老百姓

答疑：叠合板板缝如何画-广东

问题专业：土建

所属地区：广东

提问日期：2022-12-26 23:14:09

提问网友：蔡聪

 叠合板整体130厚，下面60我用叠合板画，上面70我用现浇板画；旁边的板缝我是应该画60高，然后上面70的板我用现浇板整体布置（如 4 5 6 ），还是板缝我直接画130，然后叠合板上面的现浇板分开布置（如 1 2 3），为了方便观看，现浇板部分 我没有布置

解答网友：雪花飘 飘

板缝直接画130

问题专业：土建

所属地区：辽宁

提问日期：2022-12-26 22:43:01

提问网友：月上枝头

刺网；求延长米重量

解答网友：竹风

GBT 26941.4-2011 隔离栅 第4部分：刺钢丝网

答疑：像这种墙身水平筋深入柱子里的，柱子箍筋应该如何处理

提问日期：2022-12-26 22:29:30

提问网友：oymystery

解答网友：zhangy

[摘要]绍兴体育场钢结构整体采用管桁架体系，4棉空间张弦主桁架呈“井”字形相互交错布置。工程结构形势复杂、技术要求高、施工难度大。为确保总体施工进度，保证工程质量，降低施工难度，必须采取合理的分段方式和施工方法。主要介绍该体育场巨型大跨度张弦桁架利用履带式起重机先四角后中间，采用分段结合散装进行作业的安装方案及卸载措施。[关键词]体育场；钢结构；张弦桁架；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
绍兴体育场位于绍兴市柯北新城，东临会展中心，北临华齐路，总建筑面积77640m2。体育场平面投影呈椭圆形，长轴方向267m,短轴方向206m,顶部两块活动屋盖开启面积达12350m2,是目前国内可开启面积最大的开闭式体育场。如图1所示。
体育场钢结构整体采用管桁架体系。结构在沿活动屋盖运行轨道方向平行布置2榀长轴主桁架(长226m,1500t/榀)，与轨道垂直方向平行布置2榀短轴主桁架（长168m,1200t/榀)，长、短主桁架呈“井”字形相互交错，形成体育场钢屋盖主要受力单元。如图2所示。
主桁架采用鱼腹状空间张弦桁架形式，跨中最高达19m,端部高度逐渐过渡至5m,由上、中、下3个弦层组成，可分为主体结构和张弦结构两部分。桁架主体结构可视为四边形空间管桁架，断面呈梯形，最大杆件规格为Φ1000×45。张弦结构由撑杆、俦钢件、拉杆组成。拉杆采用4道Φ200mm的高强合金钢拉杆，两端与铸钢件连接，每个铸钢件再通过4根梭形撑杆吊挂于桁架主体下方。如图3所示。

2施工重点、难点
2.1大体量主桁架现场拼装、安装主桁架结构“分段长、杆件多、规格大”，给拼装可操作性、拼装精度的控制增加了难度。同时，主桁架“安装位置高、构件重、跨度长”，施工方法合理性也将直接影响工程质量、施工进度、作业安全性及施工成本等。如图4所示。

2.2大跨度张弦主桁架施工精度控制
桁架施工精度主要从拼装精度和安装精度两方面进行控制。本工程固定屋盖主桁架为主要受力单元，而活动屋盖在长轴主桁架上运行，所以主桁架的施工精度将直接影响整体钢结构施工质量，也是决定工程能否正常交付使用的关键。确定主桁架的预起拱值，控制主桁架拼装、安装精度是本工程重点。

3主桁架现场安装技术
3.1方案选择
体育场固定屋盖的荷载通过次桁架传递到主桁架及环桁架上，主桁架通过看台8个混凝土筒体传递至基础，环桁架通过周圈的混凝土柱传至基础，整个结构传力路径清晰。因现场混凝土看台已提前完成，所以主桁架施工方案可考虑分段吊装或液压提升。2种方案优缺点对比如下。
1)分段吊装优点：①桁架地面拼装，充分利用场地，焊接质量易控制，焊接速度较快；②拼装工作面大，投人机械多，资源调配灵活，工期易保证；③屋盖成型前主桁架不受力，卸载后主、次结构能共同受力工作，符合设计要求。缺点：①主桁架分段缝下方撑杆以及长、短主桁架交汇处下方部分钢拉杆需要后装，高空安装难度较大；②主桁架分段多，高空焊接量大。

3.2主桁架分段
主桁架为空间张弦桁架，根据“井”字形桁架结构尺寸和现场可用场地情况，分别将长轴和短轴主桁架沿长度方向分成4段，共计16个吊装单元，其中最大单元长约66m,宽约11m,重303t。主桁架分段长度保持均匀，且分段位置尽可能保持对称，便于后期钢结构合理施工。如图5所示。

4结语
绍兴体育场钢结构主桁架尺寸大、跨度长、质量重，施工时综合考虑场地条件，采取大型履带式起重机地面拼装、分段吊装的施工方法。根据结构特点和计算分析结果，选定安装顺序和构件焊接顺序，以减小施工过程在结构内部的附加应力。同时选择液压千斤顶同步分级卸载确保结构在受力、变形重分布时的稳定性和安全性。

（略）

[摘要]绍兴金沙东方山水商务休闲中心水馆建筑造型为一体量巨大的椭球体。该椭球体中央区域形态扁平、受弯为主，壳体作用弱；周边部位曲率较大、呈压弯受力状态，壳体作用相对显著。巨大的跨度和扁平的形态给结构选型与设计带来了较大挑战。经过多方案比选和优化，最终采用由径向主桁架、中部环桁架、中央弦支穹顶、子区域单层联方网壳共同构成的钢桁架弦支穹顶组合网壳结构。重点阐述结构体系选型及优化的过程，介绍钢屋盖的结构布置、静动力特性、温度作用表现、整体稳定性和极限承载力。同时介绍支座及典型节点的设计与分析结果等。分析结果表明，选择钢桁架弦支穹顶组合网壳这一新型结构形式可有效满足超大跨度下的结构受力和建筑美观需要。[关键词]钢结构；屋盖；弦支穹顶；选型；承载力；设计

内容摘抄：

1工程概况
金沙东方山水商务休闲中心位于浙江省绍兴市，其中水馆建筑造型为一大体量扁平椭球体。整个屋盖落于地下室柱顶即±0.000标高处，在与相邻的山馆接口处有一道弧形切口。屋盖纵向长度为228m,横向最大宽度为137m,中央最高处标高为30m,跨比分别为1/7.6和1/4.6。水馆建筑效果如图1所示。

2结构体系选型
2.1结构选型的制约与挑战
目前在国内已建大体量壳体结构中，采用的结构体系包括肋环形布置的空腹双层网壳（国家大剧院)山、联方型单层圆柱面网壳（天津西站）23)、正交管桁架结构（福州海峡国际会展中心）[4)、弦支穹顶结构（常州体育会展中心体育馆）[5]等，如图2所示。

2.2结构体系选型
结合以上特点和制约条件，并借鉴上述已建大体量壳体结构的结构特点，本屋盖结构体系最终采用“钢桁架弦支穹顶组合网壳结构”。这是一种较新颖的组合结构形式，借鉴了巨型结构体系的概念，采用“主骨架+次结构”结构形式，结构体系布置如图3,4所示。

3结构分析与设计
3.1分析模型
分析中利用SAP2000与ANSYS12.0建立了屋盖结构单独模型。通过面荷载将荷载施加于径向主桁架上弦与屋面单层网壳杆件上。结构杆件均采用梁单元模拟，对于索撑杆及其他需要弯矩释放的构件采用释放杆端弯矩的梁单元，拉索采用只拉杆单元。对于柱顶铰支座，支座处杆件采用一端弯矩释放的梁单元。

4关键节点设计与分析
本工程关键节点为主桁架落地处与支座的连接节点、弦支穹顶环索与斜拉索索夹节点、主桁架与环桁架下弦相贯节点，3处节点均采用铸钢节点连接。如图9所示。
其中，索夹是弦支穹顶结构中竖向撑杆、径向钢拉杆及环向拉索的交汇点，是下弦环索将预应力转换为对上部网壳支承力的关键节点。绍兴水馆中央弦支穹顶要求环索贯通，设计时采用了上下贯通型铸钢索夹，并对销轴连接板的承载力、索夹抗滑移性能以及索夹上盖板的内侧抗剪性能进行相应验算。支座处铸钢节点受力最大，且直接传递荷
载至支座，最为关键，设计时采用ANSYS12.0对节点受力进行了相应的有限元分析，分析结果表明，在最不利荷载组合下，忽略杆件边缘约束效应的影响，铸钢件最大应力约150MPa,最大变形约0.15mm,铸钢件应力及变形均满足结构设计要求。

（略）