[摘要]日本某公司总部大楼在建筑设计中，光作为主要的节能环保课题。通过彻底减少负荷，充分利用建筑所在地丰富的天然能源，通过增强建筑明亮惑和整体辐射程度以追求建筑使用的舒适度和节能效果，同时注重建筑空间设计及采取其他措施，达到建筑节能的目的。[关键词]绿色建筑；采光系统；天然能源；设计

内容摘抄：

1建筑概况
本设计对象为日本某电气D公司的新总部大楼（见图1），该公司是一家立足长野县从事信息服务业务的公司。本项目通过“充分利用长野县丰富的天然能源”、“促进沟通与交流，成为工作人员舒适办公、提高知识产能的办公场所”等课题的攻关，力求成为中小规模建筑的领先环保办公建筑的典范。本项目设计中，光作为主要的节能环保课题。
1.1彻底减少负荷
本设计中并非对使用人员提出强制性运行以及降低使用的舒适程度，而是将“无意识性的节能”措施有计划地融人到建筑之内。通过注重建筑的方位设计以加强建筑的隔热性能和遮光效果，在提高建筑明亮感的前提下设定较低照度，以及通过完善建筑整体散热环境来调整平衡设定温度。
1.2通过增强建筑明亮感和整体辐射程度以追求建筑使用的舒适度和节能效果

本设计中没有沿用原来固有的设定温度湿度，保证座位照明的方式，而是充分利用建筑使用人员对环境的心理感受，对建筑、设备实施设计，以达到舒适性与节能的双重目标。照明设计上注重明亮感，采用工位照明，同时注重环保与舒适度，采用放射式制冷空调+地板空调。
1.3利用长野的地区特点，充分利用天然能源力求成为长野地区环保办公建筑的典范，采用以当地区域与风土为本的先进的环保手段。例如井水放射式空调、井水化雪装置、自然采光、自然通风、夜间通风等。

2此次采取的节能措施具体内容
2.1建筑本体
通过采用交流光井设计并注重建筑外墙处理，以此实现自然采光的通风。如图3所示。主要采取的措施如下。

1)过渡季节通过自然通风降低室内温度，冬季则采用L0w-e散热玻璃进行隔热，以此改善辐射环境。
2)通过窗户和天窗两种方式自然采光，减少照明用电。
3)采用隔热涂层的百叶改善放射环境，再通过调整百叶角度控制室内明亮感。
4)自然通风和自然采光在停电时可起到保证办公环境的作用，如图4所示。
2.2设备
并非采用原有的设定照度、设定温湿度的想法，而是结合空间情况通过“亮感设计”和“改善辐射环境”实现大幅度节省能源的目标，同时尽可能提高使用舒适度。
2.2.1通过采用竖向发光照明提高建筑使用人员的明亮感3其他言有代表性的节能、减排措施
3.1利用光井的天然能源综合利用
主要措施如下：①利用办公室自然通风窗和光井进行自然通风。②天窗设透明式太阳能发电板，发电、自然采光还兼具遮光。③让并水从太阳光板表面流过形成水膜，提高发电板功效的同时，发挥建筑挑空上方的制冷效果。此外，晃动的水在自然光照射下还可产生动漫效果，其工作原理如图7所示。④冬天积雪时也可利用井水融雪发电。

4采用先进技术产生的C02减排效果和经济效果
建筑整个生命周期的C02减排量为-25%；通过先进技术产生的C02减排量为-45%。通过先进技术产生的C02减排效果如图8所示。

（略）

摘要]深圳某工程大型悬挑钢结构卸载量大，卸载点分布广、点数多，为保证钢结构安全和整体变形，需控制各点均匀下降，卸载操作统一协调难度大。为此，设计一种应用于大型悬挑民用钢结构卸载专用砂箱。通过对砂箱工具的设计、试验进行研究，将砂箱使用技术引入到民用钢结构施工中，并成功实现了大吨位临时支撑荷载向结构本体的平稳过渡。[关键词]钢结构工程；卸载；砂箱工具；悬挑结构

内容摘抄：

1研发工程背景
1.1工程概况
本工程裙楼采用巨型悬挑钢桁架结构，主结构共由6类14榀主桁架构成，整个抬升裙楼用钢量约28000t,距地面约36m,平面尺寸东西长162m,南北宽98m,南北向悬挑22m,东西向悬挑36m。采用“大型M1280D塔式起重机吊装、胎架支撑、高空原位拼装法”进行抬升裙楼安装。整体安装效果如图1所示，临时支撑胎架平面布置如图2所示。

1.2整体卸载工况
1)胎架卸载反力及卸载顺序

从抬升裙楼主体结构安装完毕开始，共分12个步骤、4个循环工作阶段进行卸载，每个阶段均按照外圈→中圈→内圈顺序卸载，卸载量如表1所示。

2研发思路
借鉴砂箱在其他领域施工中的应用实例，对每一种实例应用原理进行深入剖析，得出砂箱运动规律。例如在预应力桥梁施工中，砂箱是作为卸载脱模工具使用；在预应力钢筋放张施工中，砂箱是为了让钢筋在收拉过程中缓慢进行，避免速度不均匀而导致反力装置受到损坏。大空间无支撑梁板结构和钢结构卸载工程中，目的在于使结构从有胎架支撑工况到正常使用工况缓慢均匀过渡。通过以上的具体分析，得出砂箱工具工作原理的共性：由套筒和活塞组成的密封钢质容器，容器内装入定量特定颗粒材料，当承受竖向荷载时，通过人工操作底部设置的排料口阀门开关，控制颗粒材料流量大小，实现活塞进行收缩运动，达到缓慢改变位移量的目的。根据砂箱的工作原理和受力特点，应采用圆柱形式较为合理。

3研发过程
卸载过程中结构内力安全可靠过渡为使用状态。结合以上工程卸载工况特点和砂箱使用原理，设计一种应用于大型悬挑民用钢结构卸载的专用砂箱工具。
3.1砂箱规格确定
3.1.1高度
根据胎架顶部与结构间预留高度、安装起拱值、卸载时结构挠度变化值合理确定砂箱制作高度。该高度必须满足卸载前后起拱值变化范围，通过数据分析发现，最大砂箱初始安装高度出现在31号胎架，为737.4mm;最小砂箱卸载完成时高度出现在23号胎架，为632.3mm。考虑排砂口角度向下设置倾角以确保砂子自然排出，便于底部放置接砂箱斗，因此底部留设高度为83mm。同时为防止砂箱下部残留砂子无法排除，卸载中途出现“项死”状况，造成无法到达预定的卸载高度，因此预留47mm高排砂余量尺寸。

3.2局部节点设计
1)内外套筒间高度方向加固
砂箱在预压后直至正式排砂前，需要将两者之间进行临时固定，以防止砂箱在运输、吊装过程中内外筒脱离，影响砂箱整体制作高度。

4现场应用
2010年4月3日，砂箱卸载技术成功在裙楼临时支撑胎架卸载中应用，卸架过程中的监测数据表明，主体结构应力增量和卸载量呈现明显的比例关系，主体结构应力变化情况呈现双轴对称性，与主体结构的对称性一致。

（略）

[摘要]针对人民日报社报刊综合业务楼工程施工中桩头易出现渗水的问题，在工程实践中对桩头进行防水设计，桩头防水施工采用刚柔结合的防水方式，效果良好。详细讲述了桩头防水的施工工艺流程、操作要点及注意事项。工程施工完毕后，经检查，没有发现漏水现象，其桩头防水的可靠性能满足要求。[关键词]桩；橡胶沥青；防水涂料；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
人民日报社报刊综合业务楼工程主楼部分采用桩筏基础，主楼下共设196根钢筋混凝土灌注桩抗压桩，桩长26m(局部桩长24.6m),桩径1000mm。桩顶承台厚度为2600mm(局部厚度3000mm)。本工程除主楼范围外，其余部分采用天然地基，基础形式为筏板基础，筏板厚度1000mm(局部厚度1200mm),主楼周边及B区设计抗拔桩共计74根。抗拔桩采用钢筋混凝土灌注桩，桩长14.6m,桩径800mm。
本工程设计的桩筏基础作为一种深基础形式，在我国工程建设领域得到广泛应用。但是，在建筑物使用过程中发现基础桩与基础底板的接合部（即基础桩桩头)易出现渗水，经分析，桩头易渗水的主要原因为：①基础桩头与基础底板是刚性连接，即桩周边、桩顶与底板混凝土的接缝是混凝土施工缝：②由于桩头周围垫层下土的密实度不同等多种因素，造成垫层沉降量不同，且垫层沉降量大于桩沉降量（即与桩有相对沉降），防水层在桩周围的拐角处有被拉断裂破坏的可能：③因为桩头形状很不规则，造成卷材与桩身结合不严密。
2桩头防水设计
1)涂刷水泥基渗透结晶型防水涂料，其可以在混凝土表面生成不溶于水的结晶体，充塞混凝土的微孔，提高混凝土密实度，并沿混凝土中的细小裂缝向渗漏水源发展延伸，产生结晶并和混凝土合成一个整体，解决地下水沿基础桩身内裂缝以及桩内钢筋进入地下室。
2)在水泥基渗透结晶型防水涂料表面再涂刷溶剂型橡胶沥青防水涂料。保护水泥基渗透结晶型防水材料，防止其在底板钢筋施工时受到破坏，也可以防止柔性防水层施工时温度过高对水泥基渗透结晶型防水涂料的破坏，作为第2道防水层。
3)在垫层与桩交接处预留凹槽，将柔性防水层翻下凹槽再沿桩身铺贴在溶剂型橡胶沥青防水涂料层上，并在柔性防水层收口处用密封材料封严。

3施工方案
3.1施工工艺流程
基础桩头别凿、清理→涂刷水泥基渗透结晶型防水涂料→涂刷溶剂型橡胶沥青防水涂料→铺设2层SBS防水卷材→涂刷溶剂型橡胶沥青防水涂料→套遇水膨胀止水环。
3.2施工操作要点
3.2.1基础桩头别凿、清理
1)基底清槽时，对基础桩向外500mm范围内基底土下挖300mm,然后浇筑垫层至基础桩头根部，垫层厚度同底板垫层厚度，如图1所示。

4结语
人民日报社报刊综合业务楼工程场区内地下水丰富，设有抗压、抗拔桩，桩径为1000mm和800mm,桩长26m,基底标高为-22.000m。采用“刷、刷、铺、刷、套”的方法，即先刷水泥基渗透结晶，再刷溶剂型橡胶沥青防水涂料，再铺防水卷材，再刷溶剂型橡胶沥青防水涂料，最后套遇水膨胀止水环的方法施工桩头防水，保证了施工质量、缩短了工期。工程施工完毕后，经检查，没有发现漏水现象，其桩头防水的可靠性得到满足，快捷的施工速度，绿色环保的施工方式，受到了业主和监理单位的广泛好评。

（略）

[摘要]介绍了人民日报社报刊综合业务楼机房概况、制冷机房设备布局深化的重要性，决定对制冷机房设备及管线排布进行深化设计，具体设计内容包括深化前图纸问题分析、机房设备区域划分排布、设置排水沟、管线细化排布、管道阀部件预先模拟排布、大管径管道支架设置等方面。[关键词]高层建筑；制冷机房；设备布局；管线；模拟排布

内容摘抄：

1工程概况
人民日报社报刊综合业务楼工程建筑总高度180m(室外地面至屋顶构架最高点)，地下3层，地上32层，属于超高层办公建筑。建筑面积近14万m2,造型独特，立面及平面均以弧线造型为主。制冷机房位于地下3层，是楼内设备最多的机房，机房内有冷水机组、冷冻水循环泵、冷却水循环泵、冷冻水物化一体机、冷却水物化一体机、自动软化补水真空喷射排气常压式定压机组等设备，设备外形较大，管线较多、较复杂。
2制冷机房设备及管线排布深化的重要性
本工程体量较大，制冷机房内设备较多，而初版图机房布局是设计单位按其设备选型进行排布，与工程实际招标定货后的设备尺寸大多不一样，如果按原先图纸进行安装，很可能出现摆放不开或者管线过于密集交错等问题，而且假如土建专业再按原先图纸进行设备基础浇筑，再进行修改调整的代价太大。因此，设备订货后及时进行机房布局深化很重要，首先土建专业正确浇筑设备基础以及做排水沟，其次后续的设备、管线合理排布，使机房区域施工成为工程亮点。如何布局合理，笔者以本工程制冷机房作为实例，对设备的合理布局进行探讨。
3制冷机房设备及管线排布深化具体内容
3.1深化步骤
制冷机房及管线排布、深化步骤如图1所示。
3.2深化前图纸问题分析
图2是深化前的机房及管线布局，经分析，发现原图纸存在以下问题。
1)设备尺寸与实际偏差较大
按原先设计图纸，机房内设备间距看似较宽裕，但水泵基础宽度只有800~950mm,物化一体机基础长×宽为：850mm×600mm,明显小于设备实际尺寸。因本工程的空调循环泵流量较大，水泵均要采用卧式端吸泵，并且均需配备混凝土隔振台座，因而水泵基础的外形尺寸均会超过1m,且水泵间还要留出通道空间，因此，6台空调冷冻水循环泵加6台空调冷却水循环泵总计12台水泵呈一字排开放置在制冷机房后，其西侧将没有空间放置多达4台排气定压机组及2台物化一体机。
2)管线布置不合理西侧门口管线过于密集，安装困难且影响观感。
3)设备数量有误经过核对，发现图中只有1台排气定压机组属于空调冷水系统，其余3台均属于空调热水系统，应放置在地下2层的换热机房，还有，机房内应有3台物化一体机，原图少画1台。
4)没有设置排水沟 原图没有设置排水沟会影响设备的调试以及检修。

4结语
大型设备机房布局及管线的深化关系到设备及管线检修是否方便，排布是否美观合理，使用是否安全可靠，施工能否杜绝返工，能否确保进度按期完成等，是机房施工的重要环节。收集好相关的材料设备资料，按照规范图集，与设计单位沟通交流，根据现场情况综合考虑合理布局，同时使用好CAD等相关软件工具，便能制订出合理全面的深化方案，为施工提供有力、可靠、及时的依据和保障。

（略）

[摘要]结合陕西延长石油科研中心项目这一工程实际，针对该项目施工过程中的塔式起重机选型问题，讨论了目前常用的塔式起重机的优缺点，并结合现场实际对2种实施方案进行比较。同时，对塔式起重机的起吊性能和吊次统计等因素进行分析，充分考虑了实际施工过程中的吊装工况，为同类建筑项目在塔式起重机选型阶段的工作提供一个思路参考。[关键词]高层建筑；塔式起重机；选型；吊次；进度

内容摘抄：

1工程概况
陕西延长石油科研中心项目位于西安高新区唐延路与科技七路交汇处，工程总建筑面积为217618.86m2,其中地上建筑面积152081.70m2,地下建筑面积65537.16m2。由塔楼和裙楼两部分组成，塔楼地上46层，地下3层，建筑高度为217.3m;裙楼地上5层，地下3层，建筑高度为23.25m。12,27,42层分别设避难层。本工程塔楼部分采用钢管混凝土柱钢框架-钢筋混凝土核心筒混合结构，与塔楼连接的裙楼部分采用中心支撑-钢框架结构，其余裙楼采用框架剪力墙结构。裙楼地下室局部为人防地下室。建筑地上1层层高为6.0m,标准层高均为4.2m。本工程的塔式起重机选型主要是针对塔楼，塔楼的结构及各层平面如图1所示。
2施工重点分析
1)建筑物塔楼整体呈圆筒状，东面为裙楼无法设置塔式起重机，核心筒在1~47层爬升过程中经历4次截面变化慢慢减小。同时施工现场场地狭小，要确保满足现场的施工吊装需要，同时避免出现施工盲区。
2)本工程为核心筒-框架结构，钢构件用量巨大，其中，外框架圆钢管柱最重达11.875t,方钢管柱最重达10.889t,核心筒钢骨柱最重达5.791t,梁构件数共计6157件，塔式起重机的选择及吊次部署关系到工程项目的进度和成本。
3)工程主体结构高达195.4m,在施工主体上部结构时，单件吊装时间较长，因工程工期紧张，垂直运输任务繁重，应考虑吊装效率问题。工程主体结构空间较窄，应考虑多塔式起重机作业的安全性。

3方案比选
3.1塔式起重机对比
通过市场调查，主要选定3种类型的塔式起重机，收集资料进行优缺点对比分析。
3.1.1核心筒外挂式塔式起重机
1)优点核心筒与外框筒施工互不影响，容易保证施工进度。
2)缺点①外挂相比之下危险，该形式在国内使用率较低，爬升过程安全隐患大，曾经在广州东莞台商大厦发生过外挂塔式起重机倒塌事故；②拆除时需立16t和7t屋面式起重机各1次，站立位置在擦窗机所使用的平台主要是解体大臂。但结构验算必须通过；③造价比较高。
3)要求外挂至少要有2个内拉接点，这2个点必须有拉结墙体，经厂方测算最大水平拉力为993.6kN,次之为68.4kN。塔式起重机最大起重量加自重按1180kN计算。

3.2方案设计
通过对现场吊力的分析和平面辐射范围的考虑，初步设计了2种方案。
3.2.1方案1：1台落地式起重机+1台内爬式起重机

4具体实施内容
4.1品牌选择
确定使用落地式起重机，在对起重机商进行调查并结合本工程实际情况后，选择了STT553型平臂式塔式起重机。
4.2塔式起重机运输分析
1)吊次统计
本工程共需要使用塔式起重机吊装13390余次，其中钢结构9735次，土建2796次，机电设备82次，玻璃幕墙777次。钢结构占20.9%,其余占用塔式起重机时间6.4%。吊次用塔式起重机时间为72.7%，土建占用塔式起重机时间如表2所示。
2)吊次能力根据STT553型塔式起重机起重性能，其起重速度为：30~78m/min,将构件分成一类构件（如钢柱一件一吊的构件）和二类构件（如楼层钢梁、钢筋等数件一吊的构件)进行吊次计算，每吊装一次所需时间如表3所示。由表3的数据分析统计结果来看，按照两类构件各自所占比例可计算出每吊装1次所需时间为：30.6min。

（略）

[摘要]通过陕西延长石油科研中心项目钢管柱滑移安装的实际施工过程，详细介绍了超高层建筑钢构件非常规性安装方法的实施步骤，同时结合具体工程制订了针对性的技术保障措施。最终两节超重钢管柱得以顺利安装。[关键词]高层建筑；钢管柱；滑移；安装

内容摘抄：

1工程概况
陕西延长石油科研中心位于西安市高新区唐延路与科技七路交汇处。总建筑面积约21.76万m2。塔楼建筑面积12.28万m2,地下3层，地上46层，结构高度195.45m,塔冠总高217.30m。本工程塔楼由核心筒和外围框架结构组成。核心筒为型钢混凝土结构，平面上呈梯形形状。核心筒外围为型钢混凝土框架。外围型钢混凝土框架结构由18根圆管柱及8根箱形柱与连接这26根柱的空间环桁架组成，与内部核心筒形成巨型框架加核心筒结构体系，外筒为椭圆形；26根钢管柱内灌注C60高强度混凝土。塔楼的12,27,42层分别设为避难层，结构较其余标准层更加复杂。塔楼钢管柱与核心筒的位置分布如图1所示。
钢柱、钢梁以及桁架板等构件通过现场2台落地式塔式起重机进行吊装。钢柱吊装采取分节吊装的方式，由于27层为避难层，26,27,28层的钢管柱都是1节1层，依据塔式起重机性能表及深化设计圆管柱实际质量得出，有6根圆管柱超重需分段，如表1所示。

2施工难点分析
1)滑移安装地点在塔楼27层，外框27层滑移安装圆管柱标高为108.050~110.720m。滑移轨道的安装、固定以及外围护的设置是保证施工质量和操作人员安全的重点内容。塔楼27层的钢管布置如图2a所示，滑移轨道的平面布置如图2b所示。滑移钢管柱的立面如图2c所示。

2)27层设为避难层，钢管柱外伸牛腿柱比较复杂，对安装位置的精度要求非常高，且由于塔楼的外形为“子弹头”设计，每根柱的外形都是独一无二的，其中，圆管柱16GZ10-1和16GZ10-2是保证整体吊装完成最关键的部分，所以滑移的精度设计也是本次滑移施工的关键。
3滑移方案概述
1)滑移轨道梁铺设（见图3）钢梁就位于26层钢梁并点焊连接形成一个稳定整体框架。在滑移轨道中心处抹黄油减小摩阻力，利于滑移。在轨道梁两侧间隔1m处焊接角钢或槽钢作为限位措施。在轨道梁端头焊接方管并高于轨道梁顶5cm作为限位措施。在方管上焊接吊耳作为牵引吊耳。由于部分轨道梁悬挑2.2m,需在轨道梁底与圆管柱间焊接斜撑。

4技术保证措施
通过钢结构技术部门和质量安全部门讨论后得出初步的技术方案，同时，项目部举办了专家论证会就此专项方案展开论证，进一步完善了该专项方案。下面就该工程中的几项重点技术性措施展开介绍。
4.1滑移安装牵引力、平台承载力和稳定性验算通过对牵引力计算、平台承载力计算、承载架体稳定性验算、牵引吊耳焊缝计算、牵引钢丝绳规格验算等，从理论层面给出该方案实施的可能性。
1)滑移安装牵引力验算滑移采用2个5t导链同步牵引，牵引力可按滑动摩擦进行验算。F,=10000kg×10N/kg=100kN
(1)式中：F,为总起动牵引；G为结构总自重标准值；为滑动摩擦系数，在自然轧制钢表面，经粗除锈充分润滑的钢与钢之间可取0.12~0.15；（为阻力系数，当有其他因素影响牵引力时，可取1.3~1.5。F,=100kN≥0.15×1.5×15530kg×10N/kg=34.9kN,验算得出牵引力满足要求。
2)技术组利用有限元软件进行模拟，建立模型后将整体分成190个模型进行分析，详细的模型如图7所示，其中，圆圈代表支座，数字代表节点编号。

（略）

中华人民共和国国家计量技术规范
JJF1238-2022
集成电路静电放电敏感度测试设备校准规范
Calibration Specification for Testing Systems of Microcircuits Electro-static Discharge (ESD)Sensitivity
2022-09-26  发布
2023-03-26  实施
国家市场监督管理总局  发布

内容目录：

目录
引言(II)
1范围(1)
2引用文件(1)
3术语(1)
4概述(1)
5计量特性(3)
5.1人体模型放电(3)
5.2机器模型放电(3)
5.3闩锁模型放电(4)
6校准条件(4)
6.1环境条件(4)
6.2测量标准及其他设备(4)
7校准项目和校准方法(5)
7.1校准项目(5)
7.2校准方法(5)
8校准结果的表达(10)
9复校时间间隔(11)
附录A原始记录格式(12)
附录B校准证书内页格式(15)
附录C主要项目校准不确定度评定示例(18)

内容摘抄：

集成电路静电放电敏感度测试设备校准规范
1范围
本规范适用于集成电路静电放电敏感度测试设备（人体模型、机器模型和闩锁模型)的校准。
2引用文件
GJB548B一2005微电子器件试验方法和程序
ANSI/ESD STM.5.1一2007静电放电敏感度测试 人体模型(HBM)器件级
For Electrostatic Discharge Sensitivity Testing-Human Body Model (HBM)Compo-nent Level]
JESD22-A115C一2010静电放电敏感度测试一机器模型(MM)Electrostatic Discharge (ESD)Sensitivity Testing,Machine Mode (MM)]
JESD78E一201l6集成电路闩锁测试(IC Latch-Up Test)
凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本规范；凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本规范。

3术语
3.1(人体模型)脉冲持续时间(uman Body Model)pulse duration
放电电流从100%峰值衰减到36.8%峰值所需要的时间。
3.2(机器模型)谐振频率(Machine Model)resonance frequency
放电电流第1次过零点与第3次过零点时间间隔t的倒数。
4概述
集成电路静电放电敏感度测试设备（也称ESD设备）主要模拟产生自然界中人体、机器可能带有的静电电压，并将产生的静电电压施加到被测器件上，以考察器件的抗静电能力。
根据放电机理，集成电路静电放电敏感度测试设备（以下简称被校设备）可模拟人体、机器和门锁三种放电模型。其中，人体模型模拟人体带电后对电子元器件的静电放电，机器模型模拟带静电机器或设备对电子元器件的静电放电，门锁模型是模拟集成电路中的寄生可控硅结构被导通后对器件造成的放电。人体模型放电的短路电流波形如图1所示，机器模型放电的短路电流波形如图2所示，闩锁模型放电的电压波形如图3所示。

（略）

答疑：不懂就问：这是一个转角窗，栏杆的线只画了一段，请教，我需不需要算转交的部分的栏杆-湖北

问题专业：土建 装饰

所属地区：湖北

提问日期：2022-12-27 09:47:53

提问网友：预算六号选手

解答网友：钢筋混凝土

不需要

问题专业：土建 概算 预算 计价软件GCCP 土建计量GTJ

所属地区：北京

提问日期：2022-12-27 00:19:52

提问网友：暗香

解答网友：静心茶

地下室顶板相当于一楼楼层的底板，地下室底板相当于基础底板。

问题专业：其他专业

所属地区：重庆

提问日期：2022-12-27 00:01:39

提问网友：LXY

公式：角柱内侧纵筋=顶层层高-顶层非连接区-保护层+12d，柱内侧纵筋为4C20+1C22，公式里面+12d，那这里的d应该怎么取啊

解答网友：nh

D按角筋直径

答疑：给排水这里两个是什么阀门-河南

问题专业：安装 预算 安装算量GQI

所属地区：河南

提问日期：2022-12-26 23:53:51

提问网友：暗號

解答网友：小老百姓

答疑：叠合板板缝如何画-广东

问题专业：土建

所属地区：广东

提问日期：2022-12-26 23:14:09

提问网友：蔡聪

 叠合板整体130厚，下面60我用叠合板画，上面70我用现浇板画；旁边的板缝我是应该画60高，然后上面70的板我用现浇板整体布置（如 4 5 6 ），还是板缝我直接画130，然后叠合板上面的现浇板分开布置（如 1 2 3），为了方便观看，现浇板部分 我没有布置

解答网友：雪花飘 飘

板缝直接画130

问题专业：土建

所属地区：辽宁

提问日期：2022-12-26 22:43:01

提问网友：月上枝头

刺网；求延长米重量

解答网友：竹风

GBT 26941.4-2011 隔离栅 第4部分：刺钢丝网

答疑：像这种墙身水平筋深入柱子里的，柱子箍筋应该如何处理

提问日期：2022-12-26 22:29:30

提问网友：oymystery

解答网友：zhangy

[摘要]绍兴体育场钢结构整体采用管桁架体系，4棉空间张弦主桁架呈“井”字形相互交错布置。工程结构形势复杂、技术要求高、施工难度大。为确保总体施工进度，保证工程质量，降低施工难度，必须采取合理的分段方式和施工方法。主要介绍该体育场巨型大跨度张弦桁架利用履带式起重机先四角后中间，采用分段结合散装进行作业的安装方案及卸载措施。[关键词]体育场；钢结构；张弦桁架；施工技术

内容摘抄：

1工程概况
绍兴体育场位于绍兴市柯北新城，东临会展中心，北临华齐路，总建筑面积77640m2。体育场平面投影呈椭圆形，长轴方向267m,短轴方向206m,顶部两块活动屋盖开启面积达12350m2,是目前国内可开启面积最大的开闭式体育场。如图1所示。
体育场钢结构整体采用管桁架体系。结构在沿活动屋盖运行轨道方向平行布置2榀长轴主桁架(长226m,1500t/榀)，与轨道垂直方向平行布置2榀短轴主桁架（长168m,1200t/榀)，长、短主桁架呈“井”字形相互交错，形成体育场钢屋盖主要受力单元。如图2所示。
主桁架采用鱼腹状空间张弦桁架形式，跨中最高达19m,端部高度逐渐过渡至5m,由上、中、下3个弦层组成，可分为主体结构和张弦结构两部分。桁架主体结构可视为四边形空间管桁架，断面呈梯形，最大杆件规格为Φ1000×45。张弦结构由撑杆、俦钢件、拉杆组成。拉杆采用4道Φ200mm的高强合金钢拉杆，两端与铸钢件连接，每个铸钢件再通过4根梭形撑杆吊挂于桁架主体下方。如图3所示。

2施工重点、难点
2.1大体量主桁架现场拼装、安装主桁架结构“分段长、杆件多、规格大”，给拼装可操作性、拼装精度的控制增加了难度。同时，主桁架“安装位置高、构件重、跨度长”，施工方法合理性也将直接影响工程质量、施工进度、作业安全性及施工成本等。如图4所示。

2.2大跨度张弦主桁架施工精度控制
桁架施工精度主要从拼装精度和安装精度两方面进行控制。本工程固定屋盖主桁架为主要受力单元，而活动屋盖在长轴主桁架上运行，所以主桁架的施工精度将直接影响整体钢结构施工质量，也是决定工程能否正常交付使用的关键。确定主桁架的预起拱值，控制主桁架拼装、安装精度是本工程重点。

3主桁架现场安装技术
3.1方案选择
体育场固定屋盖的荷载通过次桁架传递到主桁架及环桁架上，主桁架通过看台8个混凝土筒体传递至基础，环桁架通过周圈的混凝土柱传至基础，整个结构传力路径清晰。因现场混凝土看台已提前完成，所以主桁架施工方案可考虑分段吊装或液压提升。2种方案优缺点对比如下。
1)分段吊装优点：①桁架地面拼装，充分利用场地，焊接质量易控制，焊接速度较快；②拼装工作面大，投人机械多，资源调配灵活，工期易保证；③屋盖成型前主桁架不受力，卸载后主、次结构能共同受力工作，符合设计要求。缺点：①主桁架分段缝下方撑杆以及长、短主桁架交汇处下方部分钢拉杆需要后装，高空安装难度较大；②主桁架分段多，高空焊接量大。

3.2主桁架分段
主桁架为空间张弦桁架，根据“井”字形桁架结构尺寸和现场可用场地情况，分别将长轴和短轴主桁架沿长度方向分成4段，共计16个吊装单元，其中最大单元长约66m,宽约11m,重303t。主桁架分段长度保持均匀，且分段位置尽可能保持对称，便于后期钢结构合理施工。如图5所示。

4结语
绍兴体育场钢结构主桁架尺寸大、跨度长、质量重，施工时综合考虑场地条件，采取大型履带式起重机地面拼装、分段吊装的施工方法。根据结构特点和计算分析结果，选定安装顺序和构件焊接顺序，以减小施工过程在结构内部的附加应力。同时选择液压千斤顶同步分级卸载确保结构在受力、变形重分布时的稳定性和安全性。

（略）

[摘要]绍兴金沙东方山水商务休闲中心水馆建筑造型为一体量巨大的椭球体。该椭球体中央区域形态扁平、受弯为主，壳体作用弱；周边部位曲率较大、呈压弯受力状态，壳体作用相对显著。巨大的跨度和扁平的形态给结构选型与设计带来了较大挑战。经过多方案比选和优化，最终采用由径向主桁架、中部环桁架、中央弦支穹顶、子区域单层联方网壳共同构成的钢桁架弦支穹顶组合网壳结构。重点阐述结构体系选型及优化的过程，介绍钢屋盖的结构布置、静动力特性、温度作用表现、整体稳定性和极限承载力。同时介绍支座及典型节点的设计与分析结果等。分析结果表明，选择钢桁架弦支穹顶组合网壳这一新型结构形式可有效满足超大跨度下的结构受力和建筑美观需要。[关键词]钢结构；屋盖；弦支穹顶；选型；承载力；设计

内容摘抄：

1工程概况
金沙东方山水商务休闲中心位于浙江省绍兴市，其中水馆建筑造型为一大体量扁平椭球体。整个屋盖落于地下室柱顶即±0.000标高处，在与相邻的山馆接口处有一道弧形切口。屋盖纵向长度为228m,横向最大宽度为137m,中央最高处标高为30m,跨比分别为1/7.6和1/4.6。水馆建筑效果如图1所示。

2结构体系选型
2.1结构选型的制约与挑战
目前在国内已建大体量壳体结构中，采用的结构体系包括肋环形布置的空腹双层网壳（国家大剧院)山、联方型单层圆柱面网壳（天津西站）23)、正交管桁架结构（福州海峡国际会展中心）[4)、弦支穹顶结构（常州体育会展中心体育馆）[5]等，如图2所示。

2.2结构体系选型
结合以上特点和制约条件，并借鉴上述已建大体量壳体结构的结构特点，本屋盖结构体系最终采用“钢桁架弦支穹顶组合网壳结构”。这是一种较新颖的组合结构形式，借鉴了巨型结构体系的概念，采用“主骨架+次结构”结构形式，结构体系布置如图3,4所示。

3结构分析与设计
3.1分析模型
分析中利用SAP2000与ANSYS12.0建立了屋盖结构单独模型。通过面荷载将荷载施加于径向主桁架上弦与屋面单层网壳杆件上。结构杆件均采用梁单元模拟，对于索撑杆及其他需要弯矩释放的构件采用释放杆端弯矩的梁单元，拉索采用只拉杆单元。对于柱顶铰支座，支座处杆件采用一端弯矩释放的梁单元。

4关键节点设计与分析
本工程关键节点为主桁架落地处与支座的连接节点、弦支穹顶环索与斜拉索索夹节点、主桁架与环桁架下弦相贯节点，3处节点均采用铸钢节点连接。如图9所示。
其中，索夹是弦支穹顶结构中竖向撑杆、径向钢拉杆及环向拉索的交汇点，是下弦环索将预应力转换为对上部网壳支承力的关键节点。绍兴水馆中央弦支穹顶要求环索贯通，设计时采用了上下贯通型铸钢索夹，并对销轴连接板的承载力、索夹抗滑移性能以及索夹上盖板的内侧抗剪性能进行相应验算。支座处铸钢节点受力最大，且直接传递荷
载至支座，最为关键，设计时采用ANSYS12.0对节点受力进行了相应的有限元分析，分析结果表明，在最不利荷载组合下，忽略杆件边缘约束效应的影响，铸钢件最大应力约150MPa,最大变形约0.15mm,铸钢件应力及变形均满足结构设计要求。

（略）

内容摘抄：

1工程概况
2编制依据
3施工工艺技术
4施工计划

5施工安全保证措施
6劳动力计划
7图纸及计算书

进度指标
0#块施工，40天
挂篮拼装、预压，10天
1#~2#节段，每节段13天
3#10#节段，每节段15天
边跨合拢16天
中跨合拢10天
桥面系50天

（略）

[摘要]玻璃幕墙作为一种新颖的有着其独特优势的围护形式，越来越多地被应用到超高层建筑中，幕墙体系的固定方式也日趋成熟。但对于一些新型的幕墙体系，需要借助特殊类型的支座来实现玻璃幕墙的固定，同时有效调节其系统的变形，从而达到幕墙的设计功能。以上海中心大厦独特的几何悬挂式外幕墙结构工程为案例，重点研究其特性支座的优化技术，在工程推进的同时逐步优化设计，并通过支座摩擦试验、材料试验、幕墙结构力学试验和有限元分析等手段，成功地将特型支座国产化，取得了良好的效益。文章研究所得的结论也可为幕墙工程特型支座的设计提供有益参考。[关键词]高层建筑；柔性悬挂幕墙；特型支座；优化；健康监测

内容摘抄：

1工程背景
1.1建筑主体工程概况
上海中心大厦位于上海陆家嘴金融贸易区，是集办公、商业、酒店、会展、观光休闲于一体的综合性超高层建筑。主体结构高度580m,建筑总高度632m,建成后与原有的上海金茂大厦、环球金融中心呈“品”字形超高层建筑群（见图1）。上海中心大厦塔楼由钢筋混凝土核心筒与径向伸臂桁架和环带桁架及巨柱、角柱形成的巨型框架组成基本结构体系。

1.2外幕墙工程概况
上海中心大厦主楼外幕墙采用大尺度柔性悬挂式几何幕墙系统，19317个板块均为异形单元板，总面积约14万m2,分区悬挂高度除了1区均超过60m,最高为66.65m。由于削减风荷载和建筑造型的需要，外幕墙采用120°旋转向上的收分设计，每层460级合金钢吊杆、钢环梁和径向支撑杆件的空间坐标和位置均不相同，其定位控制难度在幕墙界堪称世界之最。另外，由于外幕墙支撑体系为悬挂支撑结构，必须适应大楼结构受到强风、地震、温度、楼面荷载和结构竖向压缩徐变所引起的变形，2设计与安装潜在问题
由于上海中心大厦独特的外幕墙体系，其幕墙结构支座形式也非常特殊，外方设计图纸上均推荐采用国外产品。在组织施工图深化设计的过程中发现潜在问题如下。
2.1组装和测试问题
国外供应商仅提供支座中的关键部件，如：具有复合润滑脂涂层的铜合金衬环、工程橡胶垫、特氟龙面层和特殊胶粘剂等，而非完整的支座产品。这就产生了一系列加工组装、检验和现场安装方面的问题：①部件组装公差控制；②加工焊接温度控制；③铜衬压入钢轴套的过盈量指标设定；④镜面不锈钢薄片与基板连接变形控制；⑤组装支座摩擦系数验证方式；⑥支座与钢结构安装的公差控制。
2.2工程安装中的问题
由于该幕墙工程所用支座的特殊性，其深化设计也遇到许多技术难题，主要难题集中在以下几个方面。

3特型支座技术的优化与改进
滑移支座成为柔性悬挂幕墙体系之关键构造，为使幕墙工程达到预期效果，对特型支座进行了系统性优化设计。主要工作如下。
3.1支座国产化的优化设计
根据工程实施进度，对支座国产化进行了优化设计和改进，并进行了试验验证。

3.2垂直滑移支座监测方案的设计和应用
由于垂直滑移支座构造复杂，加工和安装难度极大，工程风险相对较高，需对每区推阻比最小的多个垂直滑移支座进行监测。根据设计计算，分区底环梁垂直滑移支座的最大滑动行程为：向上80mm和向下250mm。探测密闭的支座装置内部是否卡壳可通过幕墙构造失效连续效应的解析和一个独特的试验来检验。

4结语
上海中心大厦外幕墙工程难度大、标准高，其关键构造一特型支座对于房屋建筑而言更是一种全新的技术，在以往国内外的建筑工程中鲜有案例。通过大量的计算、分析、试验、评估、优化和求证，最终克服了由结构、幕墙、材料、机械、安装工艺、测试技术、监测维护等7个专业相互关联、各类问题相互交织的复杂技术瓶颈，为上海中心大厦独特的柔性悬挂式几何幕墙顺利施工奠定了坚实的基础。特型支座系统性优化改良在推动支座技术进步的同时也取得了显著经济效益，其优化调整如下：①原设计需要支座数量约为2996个，优化调整后数量约为1562个，支座精简率达到46.86%；②如果以进口价格测算，节省总造价和监测费用达到9616余万元，节省造价比例达到56.33%；③国产化率达到77.6%。
本文通过对特型支座研发改进并进一步国产化过程中技术系统性优化工作的综述，得出如下重要结论。

（略）

摘要]上海外滩通道工程采用b14270m的土压平衡盾构施工，盾构沿途浅覆土，近距离穿越浦江饭店、上海大厦、外白渡桥、外滩万国建筑博览群等设施，盾构推进对历史建筑群影响巨大。在试验和监测基础上，针对建筑群与隧道的相对位置及建筑群现状，提出了不同的施工保护方法：盾构穿越浦江饭店时，采用FECE隔离桩；穿越上海大厦和万国建筑群时，采用注浆加固法，同时对盾构推进参数进行严格控制；取得了良好的工程效果，盾构推进结束后沿线历史建筑物最大沉降仅5.3mm。[关键词]上海外滩通道；盾构；穿越；历史建筑群；注浆加固；保护技术

内容摘抄：

1工程概况
上海外滩通道工程自北向南穿越整个上海外难地区，采用b14270mm的土压平衡盾构施工，是国内直径最大的土压平衡盾构隧道。盾构在外难历史文化风貌保护区和黄浦江的夹缝下穿行而过，沿途浅覆土，近距离穿越浦江饭店、上海大厦、外白渡桥、外滩万国建筑博览群、地铁、地下通道等设施（见图1），特别是外滩万国建筑博览群云集了和平饭店、海关大楼等数十栋建筑物，这些建筑物虽经多次修缮，仍然存在较为严重的老化问题。由于盾构隧道施工技术的复杂性，目前还不能完全控制以盾构正上方为中心土层的地表沉降。这种不均匀沉降对外滩万国建筑博览群的影响是灾难性的。
国内外学者对盾构穿越建筑物保护技术做了大量研究，大多采用注浆加固、隔离桩等工程措施来阻断盾构施工土体扰动对建筑物的影响，取得了良好的工程效果B]。但是对上海外滩通道工程超大型土压平衡盾构施工来说，超大的开挖断面、超大的扭矩与推力都加大了盾构施工对周围土体的扰动，注浆加固和隔离桩等措施是否适用于环境如此敏感的工程值得探讨。

2建筑群现状和保护方案的选取
1)历史建筑群现状目前外难大多数历史保护建筑物都存在一定的不均匀沉降、倾斜以及上部结构老化。这些历史保护建筑物大都采用钢筋混凝土筏板外加木桩的基础形式。由于历史保护建筑群地处黄浦江以及苏州河沿岸，地下水位较高，且采用木桩基础，耐久性较差，而其建成期间又较长，导致基础的整体性和强度减弱，因此造成了上部结构的不均匀变形、倾斜和开裂。如果不采取一定的施工保护措施，盾构通过时对土体的扰动将使建筑物受损情况加剧，甚至可能造成不可挽回的损失。

2)保护方案选取
FCEC隔离桩6]保护措施造价昂贵，工期较长，为世博工程，须在世博会开始前竣工，因此FCEC隔离桩不能用于沿线所有建筑物的保护。并且外滩中山东路交通流巨大，每天高峰的通行量>3000辆，其中过境外难的交通量占总交通量的70%~80%,因此必须选用一种占地面积小、施工便捷的方法。为此选择了工期短、施工便利的注浆加固法，在建筑物与隧道之间进行隔离加固，鉴于超大直径盾构隧道的特殊性和工程环境的敏感性，注浆加固效果和加固区域需要通过现场试验确定。同时通过严格控制盾构推进参数减少盾构施工对周围土体的影响。

3注浆加固现场试验
3.1试验介绍
注浆加固法目前已经比较成熟，并应用于大量工程，并取得了良好效果，但是用于超大直径盾构穿越历史建筑物的保护还是首次，加上沿线历史建筑物的重要性，其适应性以及外难地区土层加固效果等问题需要试验验证。选取浦东世博会电缆隧道某区间作为试验段。试验段地表标高为4.20m,隧道轴线标高为-10.2m。盾构直径6340mm,隧道内径5500mm,管片环宽1.2m,厚度0.35m。试验段土层与外难地区较为接近。

3.2试验结果
加固区外侧土体侧向位移如图3所示，可以看出，从地表至起始注浆深度地层的水平位移不断加大，而起始注浆位置，地层的水平位移明显减小，这表明注浆后形成的加固体对于限制土体的水平位移起到了一定作用；而从起始加固深度开始向下，地层的水平位移又有所增大，注浆形成的加固体强度并不足以完全隔断盾构推进的水平挤压，其自身也会受到盾构推进的影响；加固体上部土层发生了较大的变形，这表明盾构的挤压作用会绕过加固体作用于周围地层。

4盾构推进参数控制
通过试验可知，采用注浆加固法保护外难通道沿线的历史建物是可行的，在此基础上必须严格控制盾构的推进参数，减少盾构对周围土体的扰动。上海外滩通道工程盾构在掘进过程中需要同时穿越2~3个不同性质的土层。推进时通过调节土舱上部8号土压力传感器所在位置的土舱压力来控制整个土舱和前方地层的压力平衡。按照前期计算论证的结果，土舱压力按照静止土压力系数K。=0.77设置，推进过程中根据实时监测的结果进行调整。在穿越历史保护建筑群前，提出了“匀速推进”原则，盾构匀速推进，保证了盾构与周围地层的宏观动态力学平衡。在实际推进过程中，发现在管片拼装、皮带机转接以及由于其他原因导致盾构停止推进时，土舱压力会由于推进千斤项的微量回缩而减小，停推时间过长，土舱压力会下降10~20kPa,这对于维持开挖面的稳定十分不利。因此“匀速推进”的关键并不完全在于盾构操作人员对于盾构推进速度的控制，而在于减小由于机电故障、管片运输、及时出土等面原因造成的非工序性停推。

（略）

[摘要]以上海世茂深坑酒店项目为例，采用三维有限元数值模拟，分析支护前后边坡应力、位移变化及稳定性情况，并对边坡坡顶的水平、垂直位移和预应力锚索轴力值实时监测。结果表明：支护后边坡的应力和位移值明显降低而边坡的安全系数提高了7.63%。考虑到崖壁风化严重，降雨时岩体强度将迅速降低，提出对崖壁进行布置钢筋网并喷浆的完善方案。通过计算值与实测值对比，发现两者吻合度较高，说明三维数值模拟解决此类高边坡问题的可行性。研究结果表明此支护结构具有良好的固坡效果，边坡的稳定性良好。[关键词]边坡；稳定性；数值模拟；应力；监测

内容摘抄：

1工程概况
深坑酒店项目选址天马横山旧矿场形成的深坑，邀请迪拜帆船酒店设计团队一英国阿特金斯进行设计。深坑呈椭圆形，东西长约240m,南北宽约160m,最深处距地表约70m,边坡较陡，坡角约为80°，在深坑范围内共有4条微断层，如图1所示。

场地内分布多处基岩残丘，基岩埋藏深度一般在0~60m,主要由侏罗系上侏罗统黄尖组天马山地区中偏酸性火成岩组成，岩性较为单一，从场地内出露岩石情况及采取岩样分析，其均为黄尖组上段(J3h3)安山岩。

2边坡监测方案
自2000年采石结束至2008年施工前，坑周围没有大型工程施工，没有出现明显位移变化，边坡已经基本稳定。施工后，因施工超载，边坡稳定性受到影响，因此对边坡进行预应力锚索和锚杆加固。为了及时收集、反馈和分析深坑边坡支护结构的变形信息，实现信息化施工，确保施工和酒店运行的安全，根据施工现场环境条件和设计单位规定，对本工程进行监测，监测点位置如图2所示。
2.1坡顶水平及垂直位移监测
在坡顶选择40个点进行监测，编号B1~B40,其中B3~B24布设在截面尺寸为3200mm×2250mm的建筑大梁上，监测周期为半月1次。监测点用钻机钻孔至2m深，倒入0.5m厚的混凝土，再将长1.5m且底部焊有方形铁板的b20螺纹钢筋放入孔内并用混凝土将其固定。

3计算模型及力学参数
本文考虑周边环境对深坑的影响，采用Abaqus分析软件分别建立天然工况和支护工况下的三维有限元模型，如图3所示，沿基坑长轴方向为x方向，短轴方向为y方向，深度方向为z方向。采用Drucker-Prager准测，研究椭圆形边坡在两种工况下的应力场、位移场以及塑性破坏区的发育演化规律。对岩石进行室内静三轴和动三轴试验，得到计算参数如表1所示。
4计算模型数值分析
4.1应力场分析
边坡模型在支护前后两种工况下的大主应力和小主应力分布规律大致相同：除坡顶、坡底局部区域处于拉应力状态外，边坡主要受压，应力主要集中在坡脚处，如图4,5所示。支护前最大拉应力为1.23MPa,最大压应力为3.54MPa;支护后最大拉应力为1.01MPa,最大压应力为3.72MPa。支护后边坡的拉、压应力都有一定程度的降低，表明支护方案起到了良好的效果。

4.2位移场分析
根据位移云图，得到B13~B175个测点的水平、垂直位移计算值，如图6所示。位移最大值出现在B15点，水平位移由支护前的2.2mm降为支护后的1.6mm,垂直位移由4.3mm降为2.7mm。B15测点是材料进场堆放位置，故水平、垂直位移最大。随着离B15距离的增加，位移依次减少，且水平位移减少的更快。坡体的位移指向坡内向下，支护后的位移分布规律与支护前大致相同，只是加固后单元节点的水平及垂直位移值减少，表明锚杆锚索的支护方法有效地限制了边坡的变形，起到了良好的加固作用。

（略)