施工技术 2017年12月 1380 CONSTRUCTION TECHNOLOGY 第46卷增刊 装配式隔墙板裂缝控制关键技术分析 陈东平吴文杰韩舜 （四川省建筑科学研究院四川成都610081） [摘要]装配式隔墙板是一种工厂化预制的建筑部品是提高我国装配式建筑装配率和体非砌筑率的重要新型墙 体材料具有自重轻、成本低、安装效率高、保温隔热等优点.

由于装配式隔墙板受原材料配比设计、配套材料、成 型工艺、安装工序、结构荷载等作用工程应用中产生裂缝的现象日益增多介绍了装配式隔墙板的种类和性能特 [关键词]装配式：隔墙板；裂缝控制；装配率：非砌筑率；新型墙体材料 [中图分类号]TU745.5[文献标识码]A[文章编号]1002-8498（2017]S2-1380-04 Analysis ofKeyTechniquesfor the Crack Control in FabricatedPartitionWallboardConstruction CHEN Dongping WU Wenje HAN Shun ( Sichuan Institute af Building Research Chengdu Sichuan 610081 China) Abstraet: The patition walb is a fatory prefabed building block. t is a imptant newallmaterial to mpeve the prefabricated rate of buildings and the non-masonry rate of wall. It has features of light weight low cost high installa tion eficieney themal insulation and other adlvantages. Because the prefabricated partition wrallboad s affected by the ra material ratio design the suppoting material the foeming poeess tbe installtio procedure the stucture load and so on cacks are ireasing in enginring applictis The tpes and pefme charateristis fabrice parit wad are intdud. The cases of craks and the cl pins of cracks aze analyed. Sme sugestions o the pefmce of the joint flling and facing coating materials at present stage are put forwand. Key words: prcast partitin wlloand; cack cotrol; peabricated rate non masnry rate; new wall material 0引言 效率高等优点装配式隔墙板虽有上述众多优点但是 装配式建筑是指采用工厂预制化的部品部件在工 在进行安装使用后经常出现各种裂缝问题，逐渐成为 地装配而成的建筑，具有建造速度快、施工污染少、受 装配式隔墙板在建筑工程应用的质量通病严重制约 气候环境制约小、劳动生产效率高、建筑质量可控等优 和影响了装配式隔墙板行业的健康发展.

本文介绍了 点主要装配式建筑类型有混凝土结构、钢结构、木结 装配式隔墙板的分类和特点重点分析装配式隔墙板 构3大体系-我国早在20世纪50年代就提出发展装 出现各种裂缝的成因和机理并提出了在原材料成型、 配式建筑，但由于当时建设能力和经济基础的限制装 配套填缝和饰面、柔性连接方面加强裂缝控制的措施 配式建筑发展受到很大阻碍.在新型城镇化建设、 和建议.

绿色建材、绿色建筑发展的推动下2017年3月住建 1装配式隔墙板分类 部印发了《“十三五“装配式建筑行动方案》明确要求 装配式隔墙板按照构件类型分为普通板、门窗框 到2020年，全国装配式建筑占新建建筑的比例达到 板、异形板按照断面构造特点分为复合隔墙板、实心 15%以上绿色建材在装配式建筑中的应用比例达到 隔墙板、空心隔墙板具体分类和产品如表1所示.

50%以上发展装配式建筑成为建造方式的重大变革.

表1装配式隔墙板分类 近年来随着装配式建筑的不断发展装配式隔墙板作 序号断面构造类型 主要代表产品 为大尺寸预制构件在工业建筑、居住建筑、公共建筑 1 复合隔墙板 夹芯复合板（金属面夹芯板、 等领域被广泛用于非承重的隔墙工程，与砌块砌筑隔 非金属面夹芯板） 墙相比，具有成本低、自重轻、工序少、节约工期、安装 2 实心隔墙板 加气混凝土板、淘粒混凝土板 3 空心隔墙板 灰渣混凝土空心板、石膏空心板、 硅镁加气混凝土空心板 四川省建筑科学研究院科研与开发基金项目（ZR-73） [作者简介] 陈东平工程师E-mail:edp1014@ yeah.net 复合隔墙板以金属面或非金属面作为面层，以绝 [收稿日期]2017-06-26 热材料如水泥聚苯颗粒浆料、泡沫混凝土、岩棉板、模
2017 增刊 陈东平等：装配式隔墙板裂缝控制关键技术分析 1381 塑聚苯板、挤塑聚苯板、聚氨酯板等为芯材复合而成的 延伸现象、引起裂缝的原因以及裂缝产生的部位可以 隔墙板.

目前工程应用中以水泥聚苯题粒浆料复合 分为以下3大类如图2所示.

常见的装配式隔墙板 的隔墙板为主样品断面构造如图1a所示，实心隔墙 裂缝中按裂缝产生的部位主要有门窗洞口处裂缝、梁 板主要是以同类轻质材料为主经过一定工艺成型、养 处裂缝、板拼缝处裂缝、板自身裂缝等，详细部位裂缝 护、切割制成的沿板材方向无孔洞的隔墙板工程应用 情况如图3所示.

中以加气混凝土板为主样品断面构造如图1b所示.

横向裂缝 空心隔墙板主要以工业固体废弃物为原材料经过一 按裂缝的表面延伸现象 纵向裂缝 定工艺成型、养护、切割制成的沿板材方向有孔洞的隔 斜裂缝 组合裂 墙板工程应用中以灰渣混凝土空心隔墙板为主样品 断面构造如图1c所示- 干燥收缩裂缝 裂分类 按引起裂缝的原因 应力集中裂缝 装饰层裂缝 温湿度裂缝 a复合隔墙板 c空心驱墙板 门窗洞口处裂缝 图1隔墙板类别 聚处裂缝 2装配式隔墙板性能 按表缝产生的部位 板拼缝处裂地 板自身裂缝 装配式隔墙板种类较多，工程应用主要以灰渣混 柱处裂缝 凝土空心隔墙板、水泥聚苯颗粒浆料复合隔墙板（CRC 图2裂缝分类 隔墙板）、加气混凝土隔墙板为主，其主要性能如表2 所示.

表2装配式隔墙板主要性能 物理性能 灰渣混凝土 水泥聚苯颗粒浆 加气退 类别 空心板 料板(GRC 板) 凝土板 规格尺寸/mm 2 800 × 600 × 2 800 ×600 × {90 ~150) 3 000 ×600 × (90 ~ 150) (75~240) 门窗洞口处裂轴 b操处裂缝 面密度/ (kgm²²) 90 150 70 110 50 150 抗弯承载/ （板自重倍数) 1.5 ~3.0 1.5 ~4.0 5.0 ~30.0 抗压强度/MPa 5~8 4~7 g~ 含水率/% 7~12 5 ~8 7-15 干燥收维值/ 0.3 ~0.6 0.3 ~0.6 0.4 ~0.8 板拼缝处裂缝 4板自身裂缝 (mm * m ~) 传热系数/ 图3不同部位裂缝 (W m-2 K-) 0.9 ~2.0 0.9 ~1.8 0.8 ~1.5 3.2裂缝成因机理 耐火极限/mim 100 ~240 60 150 80 300 目前国内外，针对隔墙板的裂缝成因研究较 空气声计权隔 35 55 35 45 35 60 少2”早期人们针对墙板自身裂缝的成因主要是以断 声量/dB 裂力学中Grifih微裂纹理论来进行解释即实际材料 由表2可以看出灰渣混凝土空心板自重大抗弯 中总存在许多细小的裂纹或缺陷在外力作用下这些 承载力较低.

水泥聚苯颗粒浆料板的面板两侧含有无 裂纹和缺陷附近就会产生应力集中现象，当应力达到 机面板加气混凝土板内含配筋因而两者的抗弯承载 一定程度时裂纹就开始扩展而导致断裂.

后来Irwin 较大：从综合成本来看灰渣混凝土空心板生产原材 提出了应力强度因子理论并建立了K准则，在认识 料主要是各种工业固体废弃物配比简单自然养护成 墙板裂缝时主要是认为墙板材料在生产、运输、吊装 型能耗低：水泥聚苯颗粒浆料板原材料主要是聚苯颗 等过程中内部自身存在紧密堆积、尺寸效应、机械振动 粒配比简单自然养护成型能耗低：加气混凝土板生 等引起的应力应变，使得自身内部结构产生了微裂缝 产原材料配比要求高需要蒸压养护能耗高因此综 和残余应力当墙板裂缝尖端的应力集中在材料应变 合成本较前两类隔墙板较高 能极限释放速率不能满足的条件下，导致集中的应变 3装配式隔墙板裂缝问题 能扩展为裂缝：工程实践中，由于变形变化（温度、收 3.1裂缝种类 缩、不均匀沉陷）引起的裂缝约占80%以上，由荷载引 装配式隔墙板的裂缝现象较多根据裂缝的表面 起的约占20%左右建筑结构中梁、柱、楼板等由于
1382 施工技术 2017 增刊 变形和荷载作用施加于墙板端部产生的裂缝是墙板 碱网格布越硬易翘曲，会产生不易抹平等现象，对于 产生裂缝的重要原因：近年来墙板自身产生的裂缝现薄层填缝专用砂浆的抗裂增强作用就会削弱，基至加 象较少更多是由于现场安装后墙板拼缝处出现大量剧拼缝处的开裂这也是很多企业容易忽视的.

另外， 裂缝特别是多出现在墙板拼缝的填缝材料上产生该 填缝配套材料的施工应注意工艺、工序、时间的协调.

现象的原因多与填缝材料的干燥收缩、保水性、弹性模 3）墙板饰面配套材料的应用问题墙板的裂缝问 量、粘结强度等和墙板自身结构性能和外部荷载引起 题大多是在建筑室内装修完成后出现，通过现场实地 的变形有关 调查发现，一些内墙部位墙板与填缝材料并没有发生 3.3裂缝控制要点 开裂问题，而仅仅是涂装层的开裂即腻子层和涂料层 关于隔墙板的裂缝控制相关学者开展了研究并 的开裂这种开裂现象与涂装层配套材料特别是腻子 提出了一些预防措施（笔者结合多次与相关墙板 层材料性能有关-众所周知建筑内墙用腻子和建筑 生产安装企业交流并实地调查裂缝现象特提出以下 外墙用腻子是不同的，建筑外墙对腻子耐水性和柔韧 裂缝控制要点和措施： 性的性能要求较高，一般采用柔性腻子而建筑内墙更 1)墙板生产堆放和养护大部分企业墙板的生产 多采用普通腻子普通腻子基本没有柔韧性，遇到轻微 在室内车间产品的堆放却在露天，且没有采取相应的 的应力应变作用时极易发生饰面层的开裂问题而出 遮蔽阳光和雨淋的措施，以水泥聚苯颖粒浆料板 现该种裂缝是墙板裂缝现象中最多的：因此针对墙 （GRC板）为例，产品的生产多以立模方式成型，在浇 板涂装材料应用时应注意腻子饰面配套材料性能和 筑浆料时易产生离析和聚苯颗粒上浮导致墙板整体 墙板的匹配性.

密度不均匀使得墙板在长度方向上产生“脚重头轻” 4）结构部位的柔性连接处理梁、柱等结构部位 现象进而引起墙板端部两侧的强度不一数在安装过 出现的裂缝现象与建筑结构自身的变形和荷载作用 程中遇到梁、楼板等上部荷载作用时，“头轻“墙板的 有关墙板在这些部位拼装时除了采用连接件、卡件等 端部易产生梁、楼板等处的裂缝问题，因此企业应加 进行结构的可靠性连接外宜采用填补一定厚度的柔 强生产成型工艺的改进，宜采用平模方式成型.

墙板 性材料如喷涂聚氨酯、橡塑板等来缓冲和释放结构部 成型模具企口处宜采用水性脱模剂因为油性脱模剂 位与墙板之间的应变能进而削弱或避免该部位发生 易产生板企口处与填缝材料粘结性能差等问题极易 墙板裂缝的可能性 造成板与填缝材料部位的开裂现象.

养护方面墙板 4结语 生产的原材料大多以水泥作为胶凝材料水泥经过水 装配式隔墙板出现裂缝现象是多因素影响的结 化产生强度且强度的发展在3-7d内最快28d基本 果包括原材料的成型工艺、养护制度、配套材料、安装 稳定，因此在夏季炎热和冬季寒冷季节加强墙板的 工艺、荷载作用等，在保证建筑结构安全可靠性的前 脱模时间、养护时间和出厂时间的要求和规定尤为重 提下应正确认识裂缝现象，区别有害裂缝和安全裂 要特别是在夏季由于气温较高水分蒸发速率快可 缝.

本文介绍了典型装配式隔墙板出现裂缝的部位、 能会影响水泥水化进程墙板脱模后宜采取适当地间 成因机理并提出了控制裂缝的要点和建议.

隙酒水养护有利于墙板强度的增长和稳定.

产品的 随着我国建筑工业化和装配式建筑的不断推进， 堆放宜采取相应的蔽措施不宜露天直接堆放.

装配式隔墙板的应用领域会越来越多，前景广阔.

装 2）墙板填缝配套材料的选择和施工墙板拼缝处 配式隔墙板的开裂或裂缝是一个系统性问题，有必要 裂缝的产生与填缝配套材料的应用有密不可分的联 开展裂缝控制关键技术的专项研究特别是应加强在 系普通水泥砂浆由于刚度大、干燥收缩值大、弹性模 成型工艺、配套填缝和涂装饰面材料的适应性、柔性连 量小、保水性低等特点不适宜作为墙板填缝的配套材 接材料、吊装和安装设备及施工现场的安装事前、事 料.

许多企业在选择配套材料的问题上存在众多不 中、事后的裂缝跟踪控制方面的研究进而为装配式隔 足例如一些企业虽然采用了保水性较好的聚合物砂 墙板在装配式建筑的应用奠定基础.

浆但还是出现不同程度地开裂问题，现阶段墙板配 参考文献： 套填缝材料的选择离不并砂浆在综合优化砂浆性能 [1]齐宝库，张阳，装配式建筑发展瓶颈与对策研究[].沈阳建 的基础上宜选择具有微膨胀（补偿收缩）、柔性、保水 筑大学学报（社会科学版），2015[2）：156-159. 性良好等特点的专用砂浆，对提高墙板和专用砂浆的 [2]邱芃，赵旭AIC节能墙板裂缝成因及控制[J].施工技术， 结构协调性具有重要作用而这一点现有的相关研究 2015 44[ 16) :64-67. 和企业存在不足.

配套抗裂增强材料选择时耐碱网 [3]杨培东.ALC增板填充增裂缝成因及防裂关键技术研究[D]. 青岛：青岛理工大学，2011. 格布的单位面积质量宜在60-100g/m²不宜选择大 [4] SUN Y HOU P. The Case and cntrol of cacks abot the fly ash 于160g/m²的耐碱网格布因为单位面积质量越大耐 p py [p a
2017增刊 陈东平等：装配式隔墙板裂缝控制关键技术分析 1383 rials 2013( 351-352) : 1495-1498. [10]刘雷，林玲，徐道厂，等，GRC轻质隔墙板裂缝的防治[J]. [5]张捷，张文学，墙板裂缝的原因分析与预防措施[1].建材技 建筑工人 2008(3）：28-29. 术与应用，2007( 7)：35-36. [11] Almo J A Rees E Galz J C. Staly of the cracking of xand [6]黄招有，轻质增板裂缝的产生原因及若干解决措施[].广东 wich panels of plasterboand and rockvool[J]. Materiales De Con 建材，2009( 7) :139-140. struccioe 2013 63( 311) :403 421. [7]李轩，新型轻质墙板裂缝机理与防治对策的研究[D].西安： [12]张俊，李昌资，朱永刚，玻纤增强水泥砂浆（GRC）轻质隔墙 西安理工大学，2002. 板裂缝防治技术[J].混凝土，2011{8]：123-124. [8]王铁梦.工程结构裂缝控制[M].北京：中国建筑工业出版 [13]张延校，陈华.硅镁隔增板裂缝的防治[J].建筑工人.2003 661 ( 11) : 24-25. [9]周国森，吴兴涛，陈琛，等.ALC轻质隔墙板裂缝防治技术研 [14]杨培建，岳远患，陈小建，等，降低预制轻质隔墙板裂缝产生 究[].建筑技术开发，2016（3)：131-42. 方法探究[J].江苏建材，2013（6]：38-40.

ResearchProgress /工业化/研究进展 DiscussionontheUsingofStructuralInsulated Panels in Assembled Building 预制装配式建筑用结构保温一体 化板探讨* 文/中关村人居环境工程与材料研究院许志钢张瑞冯小江 随着建筑工业化进程加快，预制装配式建筑业篷勃发展：而结构保區一体化板以其良 好的结构性能、优质的保温效果为预制装配式建筑提供了一种方式.

预制装配式建筑 用结构保温一体化板，不仅可直接作为承重构件用于低层轻型建筑，也可作为大跨度 建筑物的围护体系等.

本文针对预制装配式建筑用结构保温一体化板技术展开探讨， 介绍预制装配式建筑用结构保温一体化板的基本构造、研究现状、技术特点及市场应 用情况.

1基础概念 预制装配式建筑用结构保温一体化 板，又称SIPs复合极（全称为Structur- alInsuletedPanels)，是由2片承重板 材，通过结构帖结剂胶合在硬质泡床板 上组合而成的一体化板（见圈1）.

1.1面材 SIPs复合板面材为结构板材， 主要分为木结构板材和无机非金属 板材2类，常用板材如多层板（Ply- wood）、定向朗花板（OSB）、水 图1 SIP复合板 泥纤维板（Fiber Cement Board）、 种材质板材，也可是不同材质板材.

石膏板（GypsumBoard）等.

另 目前，国内外常用的是双面均采用定 外，SIPs复合板两侧面板可以是同一 向创花板作为面板的构造形式.

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定向创花板是一种 条件，黏结剂也可选用双酚A环氧树指，该类黏结剂在室温冷压下即可达到良好的 来自欧洲的新型材料.

采 结效果.

用100%原木，经去皮、 1.4SIP健筑体系 切片，服其水纹方向加 SP建筑体系是以SPs复合板作为承重外地板、承重内墙板、橙板、屋面极构件， 工成长40~120mm、宽 并配以混凝土基础，采用面板钉、骨絮钉连接等节点连接方法形成的一种装配整体式结 5~20mm、厚0.3~0.7mm 构（见图2）.

的木片，经高温干燥，筛选 后加人高性能胶和防水剂， 按其经纬方向分层定向排 列，在高退高压下制成.

定 向刨花板相较于传统胶合板 具有线膨胀系数小（不易形 变）、稳定性好、材质均匀、 握螺钉力高等优点；由于其 创花是按一定方向排列，其 纵向抗弯强度比横向大得 多.

因此，制造商常把它作 为SPs复合板的面板.

1.2芯材 SIPs复合极的芯板为保 温材料，包括患账聚苯乙烯 泡沫板（EPS）、挤塑聚 苯乙烯泡沫板（XPS）、聚 图2SIP建证体系 氨酯（PUR）等.

其中，聚 苯乙烯泡沫板是目前量常用 2研究现状 的芯板材料，具有质量轻、 预制装配式建筑用结构保退一体化板（SIPs复合板），主要依赖于“蒙皮效应” 价格低、节能效果好、易切 得以实现结构受力作用与保温隔热作用的结合.

割等优点，其中，EPS的热 2.1发展史 稳定性最好，热变形量仅为 早在20世纪30年代，人们就认识到受力蒙皮作用的存在及其潜在意义，并开始研 0.5%左右，相较于XPS、 究可承受荷载的复合结构板材.

1935年，美国森林产品实验室（FPL）首先提出SIPs PLR都要小，是目前最理想 复合板的概念：20世纪60年代，硬质泡床产品的产生使SIPs复合板技术得到进一步 的SPs复合板的芯材.

提高：1990年，美国SPs复合板协会成立，并随着计算机辅助制造技术（CAM）的 1.3贴结剂 发展，建筑设计圈纸与自动机械设备可实现转化，极大简化了SIPs复合板制造工艺； SIPs复合板的黏结剂 2007年，加拿大独资企业大连周森特新型建材有限公司在我国成立，SP技术开始进 主要选用聚氨酯类黏结剂， 入国内市场：同年10月23日，由SIPs复合板制造商、专业设计师、制造代码商、第三 这种黏结剂在使用时需经蒸 方检测机构（来自美国、加章大）等组成的美国工程木材协会（APA）SPs复合板材 汽压力机热压后才能达到较 标准委员会成立.

此后，SIPs复合极技术不断被人们熟知，现已成为在住房及其他建 好的帖结效果.

考虑到适用 筑中广泛应用的建筑材料.

城市任宅-78
2.2国外研究 载测试协议下的破坏形式相似，但抗剪性能参数因加载协 SIP属于复合材料夹层结构，这种结构形式的概念最 议的不同而有所区别：②采用持续加载方式较反复加载卸 早于1820年由Deleu提出，其工程应用起源于20世纪40 载方式得到的增体极限承载力大，服位移也大，证性系 年代，最初以桃花芯木为面板、轻木为芯材，用作飞机机 数居中；③增体测试过程中随阶段目标荷载所保持的时间 翼，后来又出现各种面板和芯板的夹层结构，主要用于航 越长，增体测试过程中的端变效应增大，其极跟承载力变 天业和造船业.

小，极限位移也小，延性系数最小.

1990年，美国木业联合会（APA）通过试验研究， 发表了他们对于SPs复合墙板的研究成果，介绍了木基结 3技术优势 构SIPs复合板的基本设计方法.

3.1建筑设计 STEVENBT等于1997年进行SIP构件的试验研 1)SPs复合板房量可满足住宅结构对开间、进深的 究，建立定向创花板面板、聚氨酯地沫板和聚苯乙烯泡沫 要求，并可根据用户离求进行设计.

芯的SIP受弯螺变模型，推导了SP受弯构件挠度随时间 2）SIP自身具备承载能力，不需要粱柱作为结构 变化的公式.

同年，JAREDBJM进行了23片足尺SIP 件，不存在冷热桥，其整体结构、热工、隔声、耐火等各 剪力墙的低周反复荷载试验，剪力增采用4种不同构造 项指标均符合现行规范要求.

设置，通过试验研究SIP在低周反复荷载下的结构性能， 3）SIP增板集承重、保温一体化，自重轻、墙体 井把结果与轻型木结构墙体进行对比.

研究表明，SIP剪 薄，而且室内不出现明柱，比其他墙体住宅增加使用面积 力增在承受较大荷载下变形比轻木结构胶合板剪力墙小 约8.5% 50%.

同时发现不同类型面板在剪力墙的变形和强度方 4）采用SIP技术的房屋楼板，水电管线可在SP楼板 面起重要作用.

内安装，减小管道构造厚度，增加室内净高的同时够补安 2006年，EdwardL等制备了4种厚度的SIP试 装管线开槽也很方便，采用黏结EPS小块板和OSB板即 件，并进行抗弯、轴压、剪切和则压试验，在APA发表 可，也可采用发炮剂填充.

关于SIP标准化测试的报告，规定了对于SP面板、芯板 5）实现住宅产业现代化，预制构件产品的生产工业 和黏结剂的要求指标.

TAMAMK等利用胶合板和密度 化、产品标准化和施工装配化，施工周期比传统砌筑节备 板为面板，聚氢酯泡床作为芯板制备了6种不同密度的 57% SP受弯构件，并通过试验研究给出面板和芯材的优化选 3.2结构设计 择方法.

ABDYK采用定向创花板作为面板的SP进行 1）结构整体性好SIPs复合板可用于承重墙体结构， 包括抗弯试验、轴压试验、压弯试验和抗侧试验的研究， 类似于工字形承重构件，面材与芯材胶合连接，各构件间 并总结了高度对于轴向承载力的影响和开润率对结构保温 通过设计连接节点紧密结合，构成完整的结构受力体系.

极抗力的影响，并将其试验结构与按照欧测木结构规范 2）抗风、抗震性能优越SIPs复合板可用于承重 推导出的理论结构进行对比.

墙体结构，强度高、质量轻，可减轻建筑自重达40%以 美国木业协会对SP进行动力性能的试验研究取得一 上，有效减小重力荷载在地震作用中的影响，保证房屋不 定研究成果，于2007年发表了SP墙体承载力的影明，并 易受地震破坏，抗风能力可达200km/he 提出面板与芯材的应力计算公式.

3.3性能特点 2.3国内研究 SPs复合板不仅可满足建筑屋面、墙面等围护结构防 1）2012年，通过对带有新型SIP墙板的框架结构进 风、防雨、隔热保温、防腐蚀、耐久的基本要求，而且具 行低周反复荷载试验，研究其在地作用下的刚度退 有较好的装饰效果，与传统木结构相比，是一种非常理想 化、强度衰弱、延性和耗能能力等结构抗剪性能指标.

通 的轻型建筑板材.

SPs复合板的优势还体现在以下方面.

过试验现象及结构分析表明：①SIP地板提高了框限结构 1）高效节能SIPs复合板采用优质原材料，配合规 进人塑性的强度，减缓其刚度退化过程，使框架结构延性 范的生产工艺和严格的检测机制，产品品质卓越，性能稳 提高约50%，同时让框架结构的耗能性能提离近10%， 定.

对接处均进行密封处理，形成连续不断的封闭层，极 对框架结构的抗霜性能十分有利：②采用L形钢板卡加膨 大提高了房屋保温隔热性能.

同等厚度的SP墙体能耗为 胀螺栓和自攻螺钉连接新型SIP增板和混凝土框架结构的 砖混结构的30%、传统木结构的70%.

连接构造方式安全可靠.

2）低热导、高阻燃SPs复合板具有特有的闭孔结 2）2015年，经过对木质OSB覆面的SIP墙板的抗 构，闭孔率达90%以上，可阻止气体扩散，起到保温隔热 剪性能测试，得到以下结论：①SIP墙体在不同静力加 作用，在25C时导热系数为0.018~0.023W/（m-K）， 6-H
具备较好的低热导性能.

SPs复合板在受火后表面形成一层碳化 层，具有进一步阻止火焰传播的截力，由于其本身具备低热导性 能，能抵挡飞威的火星和热辐射.

3）低碳环保SPs复合板大量使用可再生、可重复利用的建 筑材料，不含有毒气体，甲醒含量小于0.1ppm，工业废料及垃圾 极少.

4）施工快捷SIPs复合板通用性、蒙容性高：便于现场拼 装，易于实现生产工业化、标准化和施工机械化，自重较轻，便于 运输，易于施工.

图3浙江英千山水结构SIP依系对型 4市场应用 目前我国正在强力推进装配式建筑发展，促进建筑产业提高生 产效率的同时实现建筑节能、环保.

SIP建筑体系的特点完全满足 装配式建筑要求，而且较混疑土和钢结构更加节能和环保，因此具 有很高的推广价值和广阔的应用前最.

SIPs复合板主要包括以下 发展应用方向.

1）全承重SPs复合板房屋采用承重型SPs墙板、屋面、楼板 构件，建造住宅、办公楼、度假小屋、移动别墅等（见图3，4）.

2）SPs复合极除独立建造房以外，还可用于大跨筑围护 图4血口罗斯的SBP双层到型 体系，如厂房、学校、购物中心等，采用承重或非承重型SPs复 合板替代各种础体墙及现浇式混凝土楼板、面板，构成新型节能 SIP建筑体系整套构件和结构，可实现承 图护体系.

更、保温、隔热、隔声一体化和构件产品工厂 在北美、欧洲、日本、溪大利亚等发达地区和国家，SIPs复 化、标准化、系列化生产以及装配式施工，大幅 合板已被广泛应用于低层及多层建凯中，节能环保、结构性优良 提高建筑键造速度，并且建筑节能环保，性能优 的SPs复合板房屋技术有逐步取代木结构房屋的趋势.

我国近年 越.

未来将通过进一步工程试验，进行静力测 来引人SP技术后，在产品研究和应用开发上进展迅速，除在国内 试、动力测试和物理性能测试，不断总结和完 建成先进的示范建筑外，产品已出口欧美国家.

如今，国际SP组 善SP建筑体系，井编制出设计和施工规程，使 织“SIPA”已在美国成立，SIPs复合板的应用和推广得到进一步 SPs复合板不断得到推广和应用.

（H 暂及，正成为住宅、商业等建筑的一大流行趋势.

[1]寿云局，E25外确保温体系性能研究]，山西建筑，2041，37（16）：21-212. 参考大献： [3] TAYLRSB MANBEC H B. ANDAK ].

e Maing nd pb SEP) 6nd cmp An[Jl f a mging .

19) [2]严师，前佛庆，陆停东，等.SIP瓶式维构位他体系龄型建成树料，20，37（8）：35-3 [4]ARED Mic a p p[DFy il 1 (12) ; 16561665 TAMAMI ZHANG M. WANC Q ad s oimn i furpit bng wd b snch p Ir u m ws a EWAR L P ng ( Pi 19 P] ABDY K ofl i [].S & ng 2X6 (2) : 1319 foor[]-Thr Jpan wood reeth sociey . 2mm6 ( 3 ) ; 302310L. 8] ABDY KRacing perfiemoe of wmunl ineed poeb []Joomd of tctul mgineering 2106 ( 11 ) : 1861812. 1间美营北，方鑫，美智是，等，不间加载方式5确体的批暂性致].上未建风与部境工程，206（3）：4]-46 附三播光，体，妈伟皮，平，哈有献型SIP境板的极架维构机性绝研允/世票池案工程，2013（1）：10%-113 [11]确端 选前SIP械的究展应用及前量0]生宅严业，201（12)：42-43 国案“十三互”重点研发计划项码：神能型体款得材析的至键技术研定与应用（206YFCI的90） 讲志码，中关村人基环境工程为材桥研究院项目经理，工程师 张点，中美村人是环境工程与村料研究现设计师 遇小汉，中类村人层系境工程与材料研究规院长励理，工程师 城市住宅-80

DOI:10.16116/j.cnkijskj.2014 05.027 特别关注 绿色工业建筑 The Specia1 Focus 钢结构装配式墙板安装图 钢结构建筑装配式外墙板系统 口广东省建筑科学研究院杨仕超李建新 口广东莲田金属工程建筑有限公司梁炳恒 摘要 钢结构建筑以工厂化制造和装配式施工为特征，与钢结构相配合的外墙板的装配化是考核工业化的关键.

建筑 工业化急需开发保温隔热、防火、防水、隔音、抗冻、装饰一体化的装配式外墙板，本系统通过标准化设计、工厂 化制造、装配化施工，信息化管理实现了装配式轻质混凝土外墙板在钢结构建筑中的应用，为钢结构建筑装配式外 墙板系统的完善与建立提供典型的工程范例.

关键词 钢结构：装配式外墙板：轻质混凝土：建筑工业化 一、前言 本工业化系统，主体结构采用钢结构，外墙采用装配式的保 温、结构、装饰一体化外墙板，根据工程需求充分实现部品的标 建筑工业化和住宅产业化以及城镇化建设要求积极推广装配 化施工.

围护结构中，外墙的装配化是考核建筑工业化水平关键 准化设计、工厂化制造、机械化施工，大大提高工程精度、缩短 施工周期、减少工程现场人工劳动强度、减少建筑垃圾，切实做 指标和重要环节.

装配式轻质混凝土外境板为建筑工业化提供了 到节能、环保.

支撑和保障，其推广应用切合国家绿色建筑和建筑节能的产业政 策，是建筑行业实现可持续发展战略的重要内容钢结构具有 轻质、高强、抗震性好、布局灵活、构件截面尺寸小、易装配、 二、装配式外墙板制备工艺 施工期短、使用面积高等优点，且有利于工业化生产、标准化制 1、轻质混凝土墙板制备工艺 作，与之配套的墙体材料可以采用节能、环保的新型材料，因此 成为我国建筑工业化和住宅产业化的重点发展项目.

2013年国务 轻质混凝土境板通常包括加气混凝土境板、陶粒混凝土墙板 和泡沫混凝土墙板.

加气混凝土墙板的制备工艺是先将水泥、石 院1号文件指出钢结构装配式建筑的发展方向，钢结构建筑装配式 灰、砂、铝粉、水按比例计量混合成浆体，然后将浆体注入盛有 外境板系统的推广将实现传统建筑业的伟大变革，即建立以标准 化设计、工厂化制造、装配化施工为特征的建筑工业化体系.

钢筋网的试模中，经切割、养护而成.

陶粒混凝土墙板和泡沫混 凝土墙板是将水泥、粗细骨料、发泡剂等搅拌混合成浆体，随后 64 1720
技术篇 将浆体浇筑到试模中经养护而成.

混凝土外墙板气密性能满足4级要求：采用波动加压法在2000Pa 压力条件下未发生渗漏，水密性能良好：抗风压性能满足4000Pa 2、装配式轻质混凝土外墙板的制备工艺 风荷载使用要求：平面变形满足3级指标（1/200）.

（1）根据设计要求将3-5块轻质混凝土板拼成单元式模 块：（2）在拼装好的单元式模块内外表面刷防水涂料，使装配式 2、热工性能 墙板满足外墙防水要求：（3）根据外立面设计要求外刷涂料、粘 经检测可知B05与B07级的装配式轻质混凝土外境板其导热系 结瓷砖、干挂石材、挂铝合金幕墙，完成外饰面施工，制备装配 数分别为0.12W/（m-K)和0.15 W/(m-K)，经计算可知B05与B07级装 式装饰一体化轻质混凝土外境板.

（图1） 配式轻质混凝土外境板厚度分别为150mm和200mm时均可满足夏 热冬暖地区节能设计要求.

因此，建议在夏热冬暖地区，居住建筑 外墙选用B07级厚度200mm装配式轻质混凝土外墙板，公共建筑外 境选用容重B05级厚度150mm装配式轻质混凝土外境板.

3、隔音性能 隔音测试表明，厚度为180mm表面贴瓷砖的装饰一体化轻 质混凝土外墙板其平均隔声量为43.7dB，可作为公共建筑外墙使 图1装配式装饰一体化轻质湿凝土外墙板 用：厚度230mm表面干挂石材的装饰一体化轻质混凝土外墙板其 平均隔声量为46.5dB，可作为居住建筑外墙使用.

3、装配式轻质混凝土外墙板的测试方法 （1）气密性性能：气密性能试验按GB/T15227的规定进 4、燃烧性能 行.

（2）水密性：水密性能试验按GB/T15227的规定进行.

现 表2装配式轻质湿凝土外境板的燃烧性能 场淋水试验参照GB/T21086中附录D的要求进行.

（3）抗风压 项目 标准要求 检测结果 单项判定 性能：抗风压性能试验按GB/T15227的规定进行.

点支承幕境抗 炉内湿升/°℃ ≤30 0 合格 风压性能试验样品与幕墙工程实际结构受力单元状况相同.

（4） 不感性 质量损失率/% ≤50 21 合格 平面内变形性能：平面内变形性能试验按GB/T18250的规定进 持续燃烧时间/s 0 0 合格 行，平面内变形性能检验在抗风压性能检验之后进行.

（5）导热 燃烧总热值PCS（匀质制品） (/ M)/kg) ≤20 0.4 合格 系数试验参照GB/T10294-2008（绝热材料稳态热阻及有关特性 测试表明：装配式轻质混凝土外墙板的燃烧性能符合GB 的测定防护热板法》的试验方法进行.

（6）装配式轻质混凝土 8624-2006中建筑材料A1级的要求.

墙板的隔音试验：参照GB50118-2010附录A进行.

（7）燃烧性 能试验：参照GB8624-2006《建筑材料及制品燃烧性能分级）、 四、工程实例介绍 GB/T5464-2010《建筑材料不燃性试验方法》和GB/T14402- 2007《建筑材料及制品的燃烧性能燃烧热值的测定》进行.

钢结构与装配式轻质混凝土外墙板系统在广州市番禹沙湾酒 厂办公楼工程、何贤医院门诊楼住院部扩建工程、佛山市顺德顺 三、装配式轻质外墙板性能分析 峰山庄钢结构工程等工程得到推广应用，并取得良好效果.

下面 1、四性试验结果 对广州市番禺沙湾酒厂办公楼工程进行简要介绍.

沙湾酒厂办公楼改造项目，建筑层数为6层，建筑高度为 表1装配式轻质墙板气密性能、水密性能、抗风压性能、 27m，建筑占地面积为700m²，总建筑面积4000m².

本工程采用 钢结构和节能装饰一体化轻质混凝土外墙板.

平面内亚形性能检测结果 序号 检测项目名称 结果评定 指标 1 气密性院 46 合格 2 水密性性能 2000Pa，波动 合格 3 抗风压性能 4000Pa 合格 4 平面内支形性能 3段 1/ 200 合格 选用规格尺寸为1800×3600mm、厚度为180mm，表面贴瓷 砖和外刷涂料的境板音一块组成3600×3600mm的检测单元，并 图2装配式装饰一体化轻质混凝土外墙板 图3轻质混凝土外墙板吊装 按要求进行填缝密封处理.

经检测表明，装配式装饰一体化轻质 （下转68页） 线65
特别关注 绿色工业建筑 The Special Focus 降低建造能耗的技术.

最后，还要加强政策扶持和制度创新，政 六、结语 策上政府要重视建筑全生命周期的低碳性.

政府应制定政策，控 制建筑材料生产、建造、使用、运营管理、拆除和材料再利用全 经济的发展带来了物流业的繁荣，也带来了仓储建筑的迫切 过程的CO排放量.

建立协调机制，促进行业管理部门、科研机 需求，而任何时代工业建筑都是社会科技发展的一个缩影，如何 构、开发建设单位的协作，鼓励低碳建筑的研究和实施.

控制低 更好地利用土地，设计出经济合理、美观大方的仓库，需要我们大 碳建筑开发的行政收费标准，或给予该类建筑一定的经济补偿.

家一起努力，不要忽略任何一个细节，为绿色、低碳、环保做出 以抵消建设成本增量，使该类建筑在价格上有更强的市场竞争 我们的贡献 力.

参考文献： 2、节省土地资源 [1]张灵，浅谈仓库设计中的细节.山西建筑U]， 土地资源是人类的宝贵资源，因此，对土地资源的节约和控 2009.5 : 23- 24. 制是任何建筑都应注意的.

现在2层仓储建筑比较多见，且很多一 [2]董克文，汪继恕，超长预应力厂房结构温度效应及 层为钢筋混凝土结构，二层采用钢框架.

随着时代的发展，仓储 建筑要向着多层方向发展，以提高土地的利用效率.

预应力分析.工业建筑（增刊）01.2007. [3]学玉，黄鼎业，预应力工程设计施工手册[M] 3、节省材料，降低成本 北京：中国建筑工业出版社，2003. 要想立足于建筑行业，关键在于如何把成本降低到最满意的 [4]王金前，某仓库裂缝分析与处理，广东建材U]， 程度.

降低成本的关键在于如何节约材料，作为建筑形式之一的 2011 : 79- 81 仓储建筑，其未来的发展方向也要向着降低成本，节约材料的方 [5]沈伟，吴勇军，叶涛.某大型物流轻钢仓库结构优 向发展.

鼓励高强钢前和高强混凝土在仓储建筑中的使用，逐步 化设计.江苏建筑01.2011：30-31. 淘汰低强钢筋和低标号水泥，采用预应力技术等先进技术，提高 [6黄新华，某物资仓库的结构设计探析.广西城镇建 各种材料的利用效率，降低工程建造成本，这些都将成为未来仓 设01 2006 : 66- 69. 储建筑研究的重点方向.

（上接65页） 五、结语 图2是装配式装饰一体化外墙板制备图，首先根据设计要求将 轻质混凝土墙板组装起来，然后进行饰面处理.

图3是轻质混凝土 建筑工业化既符合国家的政策，更是市场的紧迫需求.

建筑 外境板的吊装图，采用机械吊装完成轻质混凝土外境板和门窗的 工业化可以缩短工期、节省人力、提升品质、减少垃圾排放、易 安装.

于维护保养，是绿色建筑发展后建筑技术的必然选择.

提高建筑工业化技术集成水平，要求大力推广适合工业化生 产的钢结构建筑体系，加快发展装配式轻质混凝土外墙围护结构 体系.

钢结构建筑设计灵活、便于加工，与其配套的装配式轻质 混凝土外墙板适应大型化、标准化、工业化、多功能化的发展要 求.

钢结构建筑装配式外墙板系统代表当前装配式建筑的发展趋 势，其推广与应用对推进缘色建筑和建筑工业化的发展具有重要 图4沙湾清厂办公棱施工图 图5沙湾清厂办公楼能工实体图 意义 图4和图5分别是沙湾酒厂办公楼施工图和竣工实体图.

沙湾 参考文献： 酒厂办公楼改造项目中首次采用了装配式装饰一体化轻质混凝土 [1]李建新，节能轻质装配式外墙板关键技术研发[D] 外境板，使用了模块化施工工艺，仅用350个人工、40个台班即 广州：华南理工大学，2013. 完成现场安装，为钢结构建筑装配式外墙板设计、制造、施工、 [2]纪颖波.建筑工业化发展研究[M].北京：中国建 管理提供典型的工程范例.

筑工业出版社，2011.P125. 6817262

新型墙材 New W all Materials 蜂巢轻质墙体与建筑自承重结构体系的应用与研究 邱玉东 （同济大学上海同设建筑设计院，上海200092） [摘要]简述海尔斯蜂巢轻质墙体的构造、适用范围、原材料及生产工艺，并介绍其建筑设计 和施工应用要点.

[关键词]轻质墙体：建筑与结构：自承重结构体系 1概述 巢-中间面板-纸蜂巢-面板“结构，两组纸蜂巢芯材 放置于上、中、下三块面板之间，防水耐热粘结层将 我国的蜂巢轻质墙体从2000年起步，由同济纸蜂巢内层芯材与上、中、下三块面板牢固地粘结 大学发起，进行系统理论研究.

2004年在上海通过在一起，形成面板与芯材交替叠合粘结的复合型板 科技成果鉴定.

2005年，经上海市建科委认定为（上材.

产品示意见图1.

海市高新技术成果转化项目》.

2006年完成了产品 的小试与中试并通过专家论证；2007年，同济大学 硅酸钙板（面层） 联合企业成功制造了世界首条蜂巢墙体自动化生产 蜂果纸芯 线，并在江苏宿迁投产，实现了蜂巢轻质墙体的工业 硅酸钙板（或其它） 化生产并，完成了蜂巢结构在建筑墙体上应用科技 蜂果纸芯 的转化.

沪建市管（2008）46号文下达图集编制计 划，由上海同设建筑设计院任主编单位、宿迁海尔斯 环保科技有限公司参编，于2009年经多学科专家评 审，上海建筑建材业市场管理总站发行了《海尔斯蜂 果轻质墙体建筑结构》产品推荐性应用图集（2009 硅酸钙板（面层） 沪J/T-147），并以沪建市管（2009）31号文通知各大 建筑设计院和建设市场单位推广应用，并先后在江、 图1双层蜂巢轻质复合隔墙板结构示意 浙地区备案.

2010年上海世博会上，集中推介与科2.2适用范围 普宣传了该高科技仿生低碳的建材产品.

各地应用 目前的产品仅适用于居住建筑、公共建筑和工 工程的展示，也扩大了市场的认知度.

业建筑工程的非承重内隔墙.

由于其具有优越的隔 2名称与适用范围 声隔热保温性能和阻燃防火、占用面积少、低碳环 保、安装快捷的优点，可广泛适用于建筑的非承重 2.1蜂巢轻质墙体 部位的内部隔断墙体、幕墙衬板、装饰业，特别显效 指以再生纸和天然木质混合纤维、玉米淀粉胶于对降低热辐射有较高要求的场合.

根据不同的墙 为原料，经高温无菌复合成蜂巢结构状夹芯层，然面表面使用要求，双层蜂巢轻质复合隔墙板既可直 后通过碾压生产线与蜂巢芯层两面的纤维水泥板接在工厂对墙板表面进行喷涂饰绘、上色抛光，又 牢固粘结，从而形成一种轻质、高强、保温防水、隔可在已安装好的轻质隔墙体表面抹灰、刷涂料、贴 声的复合墙板，通过专用拉结件联结，形成蜂巢轻墙纸、贴瓷砖，还可以在其上粘贴其他装饰面板，一 质墙体.

般来说，产品没有经过特殊处理不适用于潮湿场 双层蜂巢轻质复合隔墙板是一种“面板-纸蜂 合，短时间与水接触而非浸泡，不影响产品的使用.

2014.4墙材革新与建筑节能47
新型墙材 New Wall Materials 3原材料与生产工艺 自主研发，也是国际首条蜂巢墙板的专用设备.

该 设备为自动化生产线，可生产各种规格的蜂巢轻质 3.1原材料选择与品质要求 墙板.

蜂巢芯和蜂巢墙板的生产工艺流程分别如图 （1）蜂巢轻质墙板以再生纸和天然木质混合纤 2、图3所示 维、玉米淀粉胶为原材料，经高温灭菌复合成型：不 含甲醛，该轻质墙板可降解、可完全回收再生利用， 再生纤 维材料 段1 不会对环境造成二次污染，绿色环保.

（2）我国草资源丰富，农作物秸秆过剩，造纸业 图2蜂巢芯生产工艺流程 发达.

各地再生纸、木浆厂众多，材料来源充足，且 胚料 拉伸、 蜂美艺 连续 价格低，保证了原料的供应.

用作复合隔墙板芯材的蜂巢纸芯，是由多层 纸张通过粘结、切断、粘连、烘干、拉伸的组合工艺 最终成为仿蜂巢正六边孔格形状纸肋的连续纸 芯，再将纸芯与上下两面面板结合而成.

用作复合 蜂巢 隔墙板面板和中间加强层的硅酸钙板，是由按一 图3蜂巢墙板生产工艺流程 定配比的硅质、钙质材料和纤维材料按流浆法工 艺生产的板材.

规格与性能 3.2生产工艺 4.1 规格尺寸 3.2.1双层蜂巢轻质复合隔墙板生产工艺 4.1.1蜂巢轻质墙板规格尺寸 双层蜂巢轻质复合隔墙板生产工艺主要有两 蜂巢轻质墙板规格尺寸见表1.

大步骤：第一步是生产蜂巢纸芯、硅酸钙板作为半 4.1.2 蜂巢墙体的组成 成品，第二步是将蜂巢纸板与硅酸钙板进行复合成 （1）有龙骨构造体系.

蜂巢板与墙板间通过 最终产品.

产品规格由蜂巢纸芯和硅酸钙板的长宽 轻钢龙骨或木龙骨安装限位链接组成墙体，再用 厚尺寸决定 嵌缝腻子处理墙板间的缝隙的构造体系，具体如 3.2.2蜂巢芯和蜂巢墙体板生产工艺 表2所示.

该墙板机械是同济大学技术并联合相关企业 （2）无龙骨构造体系.

蜂巢板与蜂巢板间采用 表1蜂巢轻质墙板规格尺寸 产品规格（mm) 平整度 面板 墙芯 序号 编号 名称 误差 参老重量 耐火等级 计权隔声量 LxBxT ±% 材质 (mm） 厚度 材质 芯原料 (p/m²) (kg/m²) (dB) 蜂巢 4 140 18 二级 n≥0.5 植物纤维 植物纤维仿 35≤Rw<40 200501 轻质 3000×1200x60 ±0.5% 压力板 生蜂巢结构 160 20 级 A≥0.75 墙板 40≤Rv<45 8 180 26 级h≥×1.0 45 ≤Rvc50 蜂巢 4 140 18 二般 h20.5 植物纤维 植物纤维仿 35=≤Rwc40 200502 轻展 0=001×0021000 压力板 6 生蜂巢结构 160 22 级h≥0.25 40≤Rw<45 墙板 8 180 28 45≤Rw<50 蜂巢 4 140 18 二级≥0.5 植物纤维 植物纤维仿 35≤Rw<40 3 200503 轻质 3300x1200×x60 ±0.5% 压力板 6 生蜂巢结构 160 20 级A20.25 墙板 40≤Rvc45 8 180 26 级h≥1.0 45Rwc50 蜂巢 植物纤维 4 植物纤维仿 140 18 二级 h ≥=0.5 35 π≤Rwc40 4 200504 轻质 620|001x0021X000 压力板 6 生蜂巢结构 160 22 级 h≥0.25 墙板 40≤Rv<45 8 180 28 圾h≥1.0 45≤Rv<50 48 墙材革新与建筑节能2014.4 新型墙材 New W all Materials 表2有龙骨构造体系 （4）防火性能，双层蜂窝轻质复合隔墙板中间 序号 产品 作用 层和面层的纤维增强硅酸钙板是一种燃烧性能为 1 蜂巢轻质睡板 睡体的主体 A级的不燃材料，其耐火极限可达45min以上. 钢或木龙骨 体的安装限位与链接 （5）放射性. 双层蜂巢轻质复合隔墙板所选用 2 嵌缝腻子 的面层材料是环保型无石棉硅酸钙板，生产过程中 3 墙板间的缝随处理 所选用的其它原辅材料也不含有毒有害及放射性 专用填充剂链接，专用件限位组成墙体，再用专用 物质. 嵌缝剂处理墙板间的缝隙的构造体系，具体如表3 （6）耐久性能，双层蜂巢轻质复合隔墙板可以 所示. 在复合过程中或在施工现场沿隔墙板的四条边口 使用发泡聚氨酯密封胶，将裸露的蜂巢纸芯全部密 表3无龙骨构造体系 封，使复合隔墙板具有防潮防霉功能，可以在厨房、 序号 产品 卫生间等潮湿环境中使用. 1 蜂轻质墙板 增体的主体 蜂巢与纤维增强硅酸钙板复合成轻质隔墙板 2 专用限位槽 境体的安装限位 时宜使用粘结性能良好的胶体材料，保证复合隔墙 3 专用填充剂 境板间的链接 板内部芯材与面层材料的牢固粘结，其粘结性能指 4 专用缴缝剂 增板间的缝限处理 标-平拉强度不小于1.5MPa，使复合隔墙板长期稳 4.1.3双（单）层蜂巢板性能 定不变形，具有良好的耐久性能. 除双层蜂巢板的结构，还有用单层蜂巢板、 4.1.4环境性能 两层面板的复合产品，其在一定场合可以应用，但 （1）大量采用再生纸及废旧木质纤维. 物理性能指标不能完全达到通用墙板材料的基 （2）蜂巢墙板放射性指标符合国家环保标准要 本要求. 求，无有毒物质，废弃物可降解，也可回收再利用， （1）自重. 以蜂巢纸板作为芯材、以纤维增强硅 即无污染又能保护自然环境. 酸钙板作为中间层及面层制成的双层蜂巢轻质复 4.2蜂巢轻质墙体技术性能 合隔墙板，质量轻，厚度100mm的双层蜂巢轻质隔 蜂巢轻质墙体建筑构造，是建筑材料仿生学的 墙板自重约35kg/m²，比120砖墙轻80%，可以减轻 科研成果，由蜂巢墙板、用M型和U型限位槽、专 建筑物的承重荷载，每平方米墙面20.5kg/m². 用填充剂、清洗剂、喷枪、专用嵌缝剂、尼龙锚栓等 （2）抗压性能. 由于蜂巢状网络纸肋优异的力 配套件组成蜂巢轻质墙体建筑构造体系. 该墙体具 学结构，使蜂巢纸板具有较高的板面平压强度，从 有轻质、抗震、隔声、耐火、施工简便的特点，减轻建 而使双层蜂巢轻质复合隔墙板具有了良好的力学 筑物自重，可减少结构投资，降低工程总造价：增加 性能，其抗弯破坏荷载超过板自重的10倍，抗压强 建筑的可利用面积. 特别是应用于高烈度地震区的 度大于2.8MPa 高层建筑，有利于结构优化设计. （3）隔声保温性能. 作为双层蜂巢轻质复合隔 蜂巢轻质墙体主要技术指标见表4. 墙板芯材的蜂巢板具有特殊的蜂巢结构形式，其内 5建筑应用 部无数个密闭的六边形小空间形成的静态空气腔， 可以充分阻滞声能的传播. 而且空气对热能是不良 5.1设计注意事项 导体，截留在密闭蜂巢内的空气可以有效地阻断热 （1）蜂巢轻质墙体. 在适用范围内，应依据各 能的传递；作为面层和中间层的纤维增强硅酸钙板 种材料规格表设计选用. 楼梯间的墙、电梯井的 是一种高密度的优良材料，具有很好的隔声性能. 墙、住宅单元之间的墙和住宅分户墙，应选用双层 检测证明，厚度100mm的双层蜂巢轻质隔墙板的 板构造. 空气隔声量（计权）为45dB，检测当量传热系数小 （2）最大高度限定. 60mm厚墙板≤3.2m， 于0.35W/(m²-K). 100mm厚墙板≤4.2m如工程确有需超过限定高度 2014.4墙材革新与建筑节能49 新型墙材 New Wall Materials 表4蜂巢轻质墙体主要技术指标 续注射专用填充剂，填充量以满槽或所需填充体积 蜂巢轻质墙体 技术指标 试验方法或依据规范 1/2为宜. 每条施工缝注射时间控制在3min之内. 面密度（kg/m²）) 1200=≤≤1400 66161021/8) （4）安装墙板. 将墙板插在限位槽上，并沿槽推 耐火极限（h） 0.75<te ≤ 1.30 GB86242006 进到一端后，再实施下一块墙板的安装. 每块墙板 抗压强度(MPa) 2≤抗压强度≤5 抗冲毒25次以上 安装就位时间控制在5min之内，末端墙板在1/3高 度处作上下错位剪切上下安装，斜口间使用专用填 单点吊挂力(N) 20=≤F=≤500 导热系数[W/(mK)] ≤0.13 充剂固定即可. 当墙面有门窗洞口时，应在墙板安 计权隔声量（dIB） 35≤Rw1200mm时，采用双u型卡槽构造方法，如工程有上 盖，干燥后再用专用嵌缝剂2找平，干燥后砂光即 悬式门窗时，需结构计算，增加结构支撑连接体系 可.

板与基墙、顶板相交阴阳角处，应采用PVC玻 5.2施工要点 纤网格角加强并遮盖，干燥后再用专用嵌缝剂2# （1）裁切墙板.

按工程现场测量隔墙洞口的高 找平，干燥后砂光即可.

度与宽度使用专用工具裁板，并将装有限位槽侧板 （9）防潮处理.

产品经专用防水剂作为防潮处 芯起槽（深度为40mm）备用.

理或增加墙垫用于潮湿房间（卫生间、厨房间等）.

（2）安装限位槽.

在欲安装墙板的侧柱、顶梁及 凡附设水池、水箱、洗手盆等设施的墙体，墙面防水 楼板上画上中心线，在需要水电网路位置的M型 处理的高度不宜低于1.8m 限位槽或双U型卡槽中穿入相应的管和线，用锚栓 （10）隔声处理.

当墙体有>50dB隔声要求时， 或射钉按产品标识位置固定限位槽，并结合水平尺 在施工面上加贴减震垫，并用自攻螺丝固定后，再 进行施工检验 安装隔声板即可.

也可在施工面上加装外龙骨，安 （3）注射专用填充剂.

按先板后柱再梁的顺序， 装隔声板，隔声板的材质、规格、厚度、隔声量选择 由下而上在M型限位槽或双U型槽板的凹槽中连 由专业厂商提供，具体施工需符合相应隔声（吸音） 50墙材革新与建筑节能2014.4
新型墙材 New W all Materials 板施工规程.

（11）墙体挂重与设备器具固定.

根据不同的挂 重要求选用符合规程的尼龙锚栓.

在墙板任一位置 打孔.

在孔中注射专用填充剂，随即将尼龙锚栓或 套管塞进孔中定位.

20min后旋紧螺栓即可.

3h后 可加半载，5h后加全载.

日常应用如挂毛巾、手袋、 相框、服装、吊篮等，可直接选用通用型墙勾系列 （材质：ABS不锈钢钉）锤击固定即可.

（12）施工注意事项.

墙体施工面温度不应低 于5C°成品墙板应水平放置在干燥阴凉处，不得单 面太阳暴晒或淋水.

为保证产品的防火防湿等性 能，在产品上开线盒孔槽后，宜用膨胀剂在孔槽周 图4江苏宿迁社区管理中心示范项目 边填封.

将割下块复位时，要用螺丝固定到中间层 硅酸钙板.

5.3质量验收 安装好的墙板应保证板口处接缝平整，检验平 整度误差=2mm，垂直偏差=3mm 墙板安装时面板与面板间控制：2mm≤板间缝 隙≤4mm.

接缝两侧高低差应≤lmm 阴阳角方正 3mm. 墙板与墙板间的专用填充剂应饱满、密实.

板面嵌缝剂须平整、密实，表面不应有皱折翘 边和龟裂现象 隐蔽工程中对限位槽固定、关管道埋设、门窗 套及内柱的安装与固定必须牢固，管线埋设、门窗 图5宿豫商贸城美食广场示范项目 套及内柱安装与固定必须牢固，主建周边密实，无 海尔斯环保科技有限公司自主创新的蜂巢轻质墙 空洞现象.

体应用在8度地震设防区的宿豫管委会大楼 6运输与储存 （93.7m），有效地降低建筑物自重5050t，因此设计 中取消了传统结构的隔减震设备与相应抗震措施， 产品在运输及安装过程中应采取周边保护措 节约建设投资560万元.

施，防止面板受冲撞断裂；特别是在安装起板时要 （2）2008年，汶川大地震上海市对口援建，选用 防止墙板边角断裂；待安装及已安装的产品严防被 海尔斯蜂巢轻质墙体捐助灾区 水浸泡.

（3）2010年，海尔斯蜂巢轻质墙体应用在上海 （1）水平搬运：打包方式为自带托盘（每托15 世博会的世博水门工程.

块墙板），叉车装卸.

（4）2011年，在蜂巢轻质墙体成功应用的基础 （2）高层垂直搬运：采用专用小吊机分楼层搬运.

上，开展由结构非承重墙体向结构自承重墙体的研 （3）储存：现场须设仓库，不得露天堆放，堆高 究，经多项测试与试验验取得了突破性的进展 高度不大于3.5m（2托墙板，约30块）.

（5）2012年以来，该项成果在江苏多个科技示 7典型实例 范项目中得以应用，目前已初步形成了该类墙体自 承重建筑结构体系：为进一步研究、完善与发展该 （1）2008年，中国上海同设建筑设计院将宿迁 项技术提供了实际数据与应用示范，见图4、图5.

2014.4墙材革新与建筑节能51

第28卷第3期 天津建设科技 2018年6月 Constructicnal Engineering 建筑工程 Tianjin Construction Science and Technology 玻纤增强无机复合保温外墙板 在装配式钢结构中的应用 口文/曲红红 【摘要】装配式建筑呈破竹之势发展各种新型的围护结构材料也不断涌现砂加气条板、 轻质隔墙板、轻质空心隔墙板玻纤增强无机复合保温墙板（FR墙板）等相继出 现其中砂加气条板、轻质隔墙板、轻质空心隔墙板出现的早对其研究的也多施 工工艺相对比较成熟，而对玻纤增强无机复合保温墙板（FR墙板）的研究相对较 少.

文章详细的介绍了FR大板在装配式钢结构住宅上的施工流程与技术.

【关键词】玻纤增强无机复合保温外墙板FR墙板外围护大装配式钢结构 1玻纤增强无机材料复合保温墙板 智能化预埋管、孔洞位置、标高必须清晰标准经专业 玻纤增强无机材料复合保温墙板（以下简称“FR 工程师审核后加工.

在墙体复合之前先在保温材料内 复合保温墙板”）是以玻纤增强无机板（新材板）为两 预埋管线，然后进行复合.

结构楼板预留管线放线定 侧面板、以保温绝热材料（聚苯板、岩棉、泡沫混凝土 位楼板混凝土浇筑前依据平面施工图验收.

等）为芯材的复合墙板可用于一般工业与民用建筑工 2）预制件提前预埋.

根据设计图纸定位锚固件的 程非承重外围护墙体及内隔墙，外围护墙板的应用高 预埋位置并出具专门的锚固件位置预理图，根据位置 度不宜超过100m 图按照施工进度计划表提前将锚固件预埋好.

因此要 外围护墙体单元由外围护墙板、钢骨架或轻钢龙 保证预埋位置的精确性，需要在图纸设计阶段就将位 骨及连接材料组合而成的外围护墙体，组合墙体单元 置精确定位.

另外预埋时间要严格按照工序插入时间 按构造形式分为钢骨架组合墙体单元和轻钢龙骨组合 进行.

墙体单元.

钢骨架组合墙体单元按照钢骨架层数分为 3）楼板处预制件提前预埋在楼板混凝土浇筑时 单龙骨组合墙体单元和双龙骨组合墙体单元.

FR墙板 进行预埋.

作为装配式大板具有安装方便快捷的特点，这是其他 4)卫生间处预制件在坎台混凝土浇筑时进行预埋.

种类的装配式墙体所不能比的，此种墙体一般由工厂 3施工工艺 预制好后运往现场进行吊装.

3.1抹找平层 2施工准备 抹砂浆找平层时，一定要注意好结构标高及墙体 2.1前期策划 高度并且要按照设计图纸的设计要求进行操作，注意 在钢结构装配式住宅主体结构施工前根据主体 控制好每一层墙体顶部与楼板之间的缝障.

结构情况（窗户尺寸）等在工厂内进行预制确定好墙 3.2外墙板吊装 体的拉结点等.

为确保现场安全在外墙板准备起吊之前应做好 2.2前期准备 安全准备工作吊环是否结实，有无损坏，卡环是否销 1）墙体预留孔洞和开关位置，墙体加工图强弱电、 紧都是要检查的内容.

吊装时有专人指挥吊车1人在 8
建筑工程 Constructional Engineering 曲红红等玻纤增强无机复合保温外墙板在装配式钢结构中的应用 第28卷第3期 地面挂吊钩上拉结点螺杆螺母4人在墙体预埋件位 3.5包梁做法 置2人在上2人在下，当墙体吊装到离洞口100mm 首先将角钢L60×40×3（长度300mm@300mm） 以内时，由下面2人使用拉墙体专用工具向内拉，吊车 根据设计图纸的定位提前焊接在钢梁的上翼缘并将角 慢慢放下落到楼承板后上面2人直接把墙体拉进洞 钢L70×45×3根据设计图纸通长焊接在钢梁的下翼 内左右有误差可以使用播杠细微调整然后把螺母拧 缘上空腔内填充A级保温材料然后将后封板与墙 上使用螺母把墙体拉到指定位置，上面2人解开吊装 体底部与顶部的外饰板通过硅酮耐候密封胶与聚乙烯 带并用经纬仪进行垂直度检查.

调节好墙体的垂直与 泡沫棒及射钉固定.

见图2.

水平后进行螺母终拧.

在吊装的过程中为确保档水 台、披水台位置准确必须保证标高准确.

除此之外为 防止外墙板的棱角和防水构造受到损坏，安装时应避 阻密刻校 免在这两个部位对外墙板进行摄动.

安装时最好按照 1.63 x40x3（长度 T5.5x32e300 顺序进行吊装，一层吊装完进行墙体吊装与周边缝隙 填充A级保温材科 3000300焊接在钢 上） 处理然后进行二层吊装，依次向上吊装.

在此过程中， 锅浆 为保证除首层以外的其它层的安装质量，要确保第一 后封板 层墙板的安装质量达标.

3.3墙体底部做法 首先在楼板内预埋横板竖板现场焊接为保证墙 1.3045通长(期接在期录上 3000300焊接在钢深 角期163x40x3（长度 体锚固的准确性，需增大墙体安装时的可调范围现场 M16x150杆 上) 焊接时会将竖板焊的长一些保证足够的可调范围.

为 M16螺母焊摇在预制 件2上 在此空腔内填充A圾 达到防火要求需要在方管外侧垫2mm厚的胶条方 硅酮耐候密封胶 保温材料 管之间填充聚氨酯发泡胶.

基层墙体的外饰板与包梁 聚乙需泡沫（015）] 胆燃密封胶 使用的板使用硅酮耐候密封胶与聚乙烯泡沫棒及射钉 固定.

3.4墙体顶部做法 单位mm 在墙体出厂之前角钢L70×45×3（长度300 图2包梁做法 mm@300mm焊接在横龙骨上）并将角钢L60×40×3 3.6卫生间处做法 （长度300mm@300mm）提前根据设计图纸定位的位置 如图3所示，首先将预制件7提前预埋在卫生间 焊接在钢梁上然后将两个角钢通过螺杆与螺母连接.

现浇坎台混凝土中并在预制件7上方留洞300mm× 见图1.

100mm×100mm，将角钢预制件8提前预制在墙体 锅浆 上通过螺栓与墙体内龙骨连接.

在安装墙体时墙体 下放将预制件8插入预留洞口内，利用点焊的方式将 角铜焊接在捐梁上 预制件8焊接在预制件7上完成吊装，然后将洞后期 用水泥砂浆填塞密实.

钢骨架双龙骨构造 2m厚胶条 3.7勒脚处做法 2mm厚胶条 勒脚处做法见图4.

3.8缝隙填充 拼装时缝隙有时过大或不均匀要求放线准确标 高测量精确，有效控制方法是墙体放线过程中必须把 FR墙体 吊装墙体（吊装单元中心线）放到楼层结构板上门窗 口线也要落到楼层结构板上结构主体（钢板剪力墙） 图1墙体顶部做法 6
建筑工程 第28卷第3期 天津建设科技 Constructional Engineering 必须放建筑500线安装结束后吊装墙体（吊装单元） 的门窗口和中心线标高与楼层结构板上，门窗口线重 合为标准.

见图5和图6.

建筑标高500线 在布置有连接 发泡校 件处填充聚 M16螺每 图6吊装前安装控制线 预制件2圈 为了达到保温节能及平整美观的要求FR墙板与 STS.5x32W200 M6x10螺 45x30x5 钢板剪力墙之间的缝隙要充分填充并确保不开裂.

因 830 108v100 4d8 =300 此采用岩棉或水泥砂浆进行填充时，要保证填充实物 预制件s160x30x60 饱满.

将与缝隙大小差不多的岩棉条塞入缝隙中然后 角钢（预制在墙体上） 三面焊6缝 内外用装饰板封上.

施工前应将板缝空腔清理干净， 预埋在楼 预制件？

并保持干燥.

应按设计要求填塞填充材料密封材料嵌 橡胶条2 板中 填应饱满、密实、均匀、顺直、表面平滑其厚度应符合 设计要求 4结语 装配式FR墙板施工时，无论是管线提前预埋还 是预埋件的提前预埋都必须做好提前策划，施工人员 单位mm 必须熟悉施工进度计划，保证预理件的预理顺利.

此种 图3卫生间处做法 墙板使装配式外墙板施工更加高效便捷.

16螺母装墙体之载与模龙骨焊接 M16×170螺杆 预制件 2 热图45×30x5 预制件预埋在楼板） 建筑地置 后封板 468 =80 防水及防做法 技源具体工程设计 室外地面 2% 散水 在布置有连接件处填充 聚氨酯发泡胶 建筑密封青缝 缝衬条 单位mm 图4勒脚处做法 口中图分类号：TU756.4'5 口文献标志码C 窗口垂直控制线 墙中心控制线 文章编号：1008-3197（2018)03-08-03 DOI 编码 :10.3969/.issn.10083197.2018.03.003 收稿日期2018-01-12 单位mm 口作者简介曲红红/女，1990年出生助理工程师天津三建建 图5结构楼板平面放线 筑工程有限公司从事技术管理工作.

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2015年第11期 混凝土与水泥制品 2015 No.11 11月 CHINA CONCRETE AND CEMENT PRODUCTS November 新型泡沫混凝土轻质墙板外挂节点 力学性能试验研究 谷倩，周珣，舒松，季博 （武汉理工大学土木工程与建筑学院，430070） 摘要：外挂墙板在建筑结构中广泛应用，新型池液混凝土外挂墙板与枢架的连接节点对这种结构的安全性及 可靠度有重要的影响.

为研究端连接节点的受力机理及破坏模式，对两种配合比的池沫混凝土分别预理两种不网形 式的节点，对其进行节点抗弯试验以及节点抗剪试验研究，系统对比不同形式的连接节点以及不同配合比的泡沫混 凝土墙板对节点承载力的影响，分折墙板在荷载作用下的裂缝开展情况以及荷载一位移面线.

试验结策表明：双西 钢板节点有良好的承载力、节点破坏后于墙板本身破坏，能实现墙板与框聚安全有效的连接;在预埋双面钢板节点 情况下，无陶粒配合比的池冻沉凝主与预理节点的协间工作性偿优于陶粒配合比的泡沫混凝玉.

关键词：池沫混凝土；外挂培板；节点预理件：承载力 Abstract :Exstemal precast wall panebs are widely used in building stnucture the connection node between the new foam erete estemal peecas wall panels and framework have an important impact on the safety and reliability. To study the foe mechnims and faile modes of coetiss node diffeent fam concrete with mixs pportion are used by two different embedded foms of connection node the investigation foe bending and shearing test of connections is caried out. Compared with different foms of node and different mix proportion of foam concrete wall panel by system which have ef- feets on capacity of node as well as cracks development of wall panels under loading and the loaddisplacement cure are analyzed. The results shom that duplex sleel node has good capacity node destruy itself afer the damage of wall panels safe and efeetive connection between wall panels and frame can be achieved; under the situation of embedded duplex steel node the work performance of fam concrete with nonceramic mix pportion and embedded node is better than foam concrele with ceramic mix peoportion. Key words Foam concrete; Extemal precast wall panel; Embedded node; Capacity 中图分类号：TU525.9文献标识码：A文章编号：1000-4637（2015)11-70-05 0前言 合比的泡沫混凝土墙板中不同节点在荷载作用下 泡沫混凝土墙板为一种新型轻质混凝土板材， 的受弯性能以及受剪切性能进行试验研究.

本试验 与目前我国产业化住宅预制部件中常用的轻质混 的研究结果可为该板材应用于产业化住宅工程等 凝土材料相比，其材料配合比设计和制备工艺具有 项目提供依据，为今后编制标准图集以及规范提供 一定的创新性.

其具有质量轻、产品尺寸精准、隔热 参考.

性能好、装配式连接、安装方便快捷等诸多优点，成 1新型泡沫混凝土外挂墙板节点抗弯试验 为混凝土框架结构现浇外挂体系特别是住宅建筑 试验所用的泡沫混凝土板的尺寸为2900mmx 的首选围护构件，正在越来越多地广泛应用于厂 1000mmx220mm，其高度是根据某小区层高确定，板 房、办公楼、住宅等各类现浇外挂结构体系的建筑 厚220mmm是测量泡沫混凝土轻质墙板的传热系数 上.

墙板与框架的连接节点是带墙板框架结构设计 和热情性指标所需，并且满足JGJ134-2010（夏热 的关键因素，以保证墙板在地震中不破坏.

文献指 冬冷地区居住建筑节能设计标准）和DB42/T 出，墙板的破坏主要集中在与框架连接的预埋件 559-2009《武汉城市圈低能耗居住建筑节能设计 处，连接件的可靠性是确保墙板与框架协同工作的 标准）对围护结构不同朝向外墙热工性能限值要 重要前提.

国内学者研究表明，节点连接方式的 求.

泡沫混凝土板两端锚固有节点，节点既作与主 强度、刚度对结构整体性能有影响”.

为研究新型 体现浇混凝土结构连接，亦作吊装用.

泡沫混凝土外挂墙板连接节点的受力机理及破坏 1.1试件概况 模式，本试验在项自前期试验的基础上，对不同配 本研究进行了两种配合比试验（普通新型泡沫 70 -
谷倩，周珣，舒松，等新型泡沫混凝土轻质墙板外挂节点力学性能试验研究 混凝土与陶粒新型泡沫混凝土，分别为配合比1和 件，将连接件用螺栓连接在特制的钢构件上，钢构 2），陶粒采用全淤泥陶粒.

泡沫混凝土中陶粒和发 件有较大的刚度，以模拟主体结构与连接件的连接 泡水泥浆的高孔隙率大大降低了墙板的自重，同时 状况.

详见如图2加载示意图所示.

提高了混凝土外挂板的自保温性能.

陶粒泡沫混凝 土的体积密度一般为800-1000kg/m²，比普通混凝土 反力架 分配累 铁垫块 密度小25%-40%，比强度高，抗冻性能和干燥收缩 率大大优于普通泡沫混凝土砌块，无碱骨料反应等 反力架 耐久性问题.

作为外挂自保温墙板，其保温性能好， 传88 设计灵活，施工便捷，安装速度快，综合工程造价 干片IR 低，具有良好的经济效果和技术前景.

本次试验共进行了两种形式的预理节点的研 图2节点抗弯试验加载装置示意图 究（单面锚板节点与双锚板节点），单锚板节点是钢 泡沫混凝土墙板一端用螺栓连接件与模拟主 板预留螺栓孔，在孔上焊接钢套管，套管里面刻有 体结构的钢构件相连接，另一端采用滑动较滚轴与 螺纹.

双锚板节点与单钢板节点不同之处在于套管 反力架连接.

该连接形式与主体结构连接的部分可 另一面也焊接有无预留螺栓孔洞的钢板.

墙板预埋 以当作铰支座来看，另一端可以当作滑动铰支座.

节点如图1（a）、（b）、（c）所示.

1.3加载方式及数据采集 为了模拟板上承受围护结构风压所带来的均 预埋件 角焊缝 3.8级316高强栓 照埋件 角焊境 布荷载，设计在板净跨的三分点处施加垂直荷载， 预理件 通过分配钢梁作用在板上.

抗剪试验模拟板在横向 外挂 外挂 痛板 作用下，节点所受到的剪切力，默认构件在地震作 指板 现消 用下，作用点为该板的几何中心处，因而在板平面 内跨中部进行集中力加载.

试验采用液压式千斤顶 （a）睡板与现浇框架连接示意图 （0-100kN）连续施加荷载，加载速率控制在0.05- [0x180×130 0.1kN/s，试验开始时以板的自重作为第一级荷载， 然后再逐渐加载到试件节点破坏.

试验过程中所施 加的荷载采用力传感器记录到计算机中.

节点受弯性能试验，跨中布置机电百分表，测 55 1701 55 钢能内套丝，望原6rmm 与 D138 螺检相配 30[ 量跨中位移，并与力传感器读数绘制荷载位移曲 180 210 线.

钢构件支座处布设百分表测量支座位移情况， (b)PI 节点示意图 每一级荷载加载完毕后进行读数.

最后根据电脑绘 10×130x120 制的荷载-位移曲线的基础上，扣除支座位移影响， 得出真实的荷载-位移曲线.

1.4试验结果及分析 根据试验结果以及测得的荷载-位移曲线得出 55 70 55 钢管内塞丝，显厚 6rmm，与 D18 群栓相配 各试件节点受弯性能数据如表1所示.

该表格给出 [8) 210 了节点的极限承载力、试件跨中度、破坏形态、斜 （c）P2 节点示意图 裂缝出现荷载以及最大裂缝宽度等数据.

图1墙板预理节点示意围（单位：mm） 表1节点受弯性能试验数据 1.2试验装置 试件 1P1 2P1 1P2 2P2 本节点抗弯以及节点抗剪试验旨在验证混凝 土结构外挂发泡混凝土轻质墙板与混凝土主体结 极限承载力kN 61.97 60.17 52.96 48 构框架的连接性能.

本试验假设节点与混凝土框架 跨中浇度/mm 43.14 38.58 14.45 15.08 破坏形态 板体破坏板体破坏节点破环节点破环 主体结构的连接不会发生破坏，破坏之处必发生在 发泡混凝土板上.

因而，节点与混凝土框架主体结 斜裂缝荷载/kN 16 32 44 36 最大裂缝宽度/mm 10 10 1.5 构之间的连接用钢构件模拟，由此设计了一种连接 8 71 -
2015年第11期 混凝土与水泥制品 总第235期 试验结果表明： 75 75 （1）破坏形态与节点连接形式关系紧密，与板 60 材配合比关系不大.

P2节点先于板体破坏，与板体 45 几乎脱离.

预埋P2节点的板在卸载后，构件无明显 30 30 浇度，可以断定构件内部纵向受力钢筋未完全屈 15 15 服.

而预埋P1钢板节点后未发生破坏现象，仅在节 0 位移/cm 2 3 点区域内有少量裂缝产生，试验因板体断裂而终 位移/cm 止，卸载后，板体有较大残余变形，说明板内纵向受 Id-1() (b)2P1 力钢筋大部分已进入屈服阶段.

60 60 （2）P2节点破坏属于脆性破坏，突然产生较大 45 裂缝，破坏前毫无征兆.

而P1节点破坏后于板体破 30 坏.

预埋P1节点的墙板破坏形式如图3（a）、（b）所 15 15 示.

预埋P2节点墙板节点区域破坏形式如图4（a）、 （b）所示.

0.5 1.0 1.5 2.0 0 0.5 1.01.5 位移/m 位移/cm (c)1-P2 (d)2P2 图5节点抗弯试验墙板跨中荷载-位移曲线 明，之前曲线呈线性发展，之后有明显的塑性变形 过程，钢筋屈服，卸载后板体依然有较大变形.

（3）对比配合比2和配合比1的板（预埋P1节 (a)墙板上部断裂 (b)墙板整体变形 点），配合比1的板耗能提升25%，可以说明，配合 图3P1节点破坏形式 比1的泡沫混凝土与防锈涂层钢筋协同工作好于 配合比2的泡沫混凝土.

2新型泡沫混凝土墙板节点受剪性能试验 2.1试验概况 新型泡沫混凝土外挂墙板节点抗剪试验，与节 点抗弯试验试件与节点形式均相同.

仍采用钢构件 模拟主结构，试验装置如图6所示.

(a) (b) 图4P2节点破坏形式 反力架 铁垫块 （3）预埋P2节点的两种配合比板的最大裂缝 宽度分别为1.5mm及8mm.

说明配合比1不含陶粒 泡沫混凝土阻裂效果较好.

反力架 试验采集了跨中百分表读数以及力传感器读 88 数，通过修正支座处的百分表读数，得到荷载一位移 曲线.

本次试验节点可以认为是刚性连接，故受力 千斤R 状态为超静定结构，由结构力学可知，最大挑度并 图6节点抗弯试验加载装置示意图 不发生在跨中位置，故此次试验的位移，仅仅指跨 2.2试验结果及分析 中位移，并非最大位移.

其荷载-位移曲线如图5 试验结果如表2所示.

（a)、（b)、（c)、（d）所示.

2.2.1节点抗剪载力 从图5中可以看出： （1）根据试验数据可以看出，预埋P1节点的板 （1）预埋P2节点的板，加载中表现出弹性，荷 节点承载力强度明显高于预埋P2节点的板.

载一位移曲线呈线性关系.

从曲线可以看出，钢筋还 （2）预埋P1节点的比预埋P2节点的节点承载 未进入屈服阶段，荷载也未能达到板极限承载力.

力提高27.5%（配合比2）和52.9%（配合比1），平均 （2）预埋P1节点的板，在加载过程中阶段分 为39.4%，节点承载能力提高显著.

72
谷倩，周珣，舒松，等新型泡沫混凝土轻质墙板外挂节点力学性能试验研究 表2节点受剪性能试验数据 2.2.2跨中度 试件 1-P1 2-P1 1P2 2P2 墙板跨中荷载-位移曲线如图7 极限承载力N 110.53 104.92 72.27 82.28 所示.

极限位移/mm 15.16 12.23 6.74 10.79 （1）从试验数据及图7中可以看 板裂缝形态 细而密 组而密 较少 较少 出，预埋P1节点的板跨中度明显高 初始裂缝形态 较多 较少 较多 较少 于预理P2板节点的板 最大裂缝宽度/mm 0.5 1.5 5 3.5 2.5 （2）由材料力学可知，沿板宽方向 节点最大裂缝宽度/mm 6 5 4 板背面裂缝 较多 较多 几乎无 几乎无 受力，其惯性矩很大，位移主要并非由 板弹塑性变形产生，而是节点混凝土碎 120 [ 90 100 裂产生滑移引起的板体刚体位移.

80 NV/ 70 （3）从试件的荷载-位移曲线可以 60 50 40 看出，对于预埋P1节点的配合比2泡 40 两 30 20 沫混凝土墙板和预埋PI节点的配合 20 0 o 比1泡沫混凝土墙板，当荷载分别达 0 5 10 15 20 0 10 15 20 到42.4kN和30.8kN时，跨中度突然 位移/mm 位移/mm (a)1P1 (b)2PI 增加，其因为节点附近区域混凝土松 120 ]06 动，从而导致浇度突增.

而预埋单片钢 100 NV 80 板节点的钢板无此现象，荷载-位移曲 NV/ 线较为平滑.

40 30 2.2.3裂缝形态分析 20 20 （1）配合比2的板几乎没有初始 0 5 10 15 0 5 10 15 裂缝，配合比1的板有较多初始裂缝.

位移/mm 位移/mm 板裂缝展开图如图 8（a)、(b)、（c)、（d) ()1P2 (d)2P2 所示 图7节点抗剪试验墙板跨中荷载-位移曲线 88kN 76k% N96LN N NTEE 110%N 110%N K N GLy 8 172kN 92N 68kN 72kN (a)1P1 (b)2P1 44IN T2LN 64kN 64kN 24kN ()1P2 (d)2P2 图8节点受剪裂缝展开图 -73
2015年第11期 混凝土与水泥制品 总第235期 （2）P1节点的板上出现裂缝细而密，而预埋P2 （4）预埋双面锚板（P1节点）的节点抗剪承载力 节点的板裂缝少而宽，说明P1节点受力情况较好， 明显高于预埋单面锚板（P2节点）的节点抗剪承载 裂缝细而密是较好的现象，说明板的耗能较好，受 力.

预埋P1节点的板比预埋P2节点的板的节点抗 力均匀.

剪承载力提高52.9%（配合比1板）和27.5%（配合 （3）预埋P1节点的板霄面出现较多裂缝，预理 比2板），平均提高39.4%.

P2节点的板背面几乎未出现裂缝，此现象更加说明 （5）对比配合比1和配合比2板（预埋P1节 了预理P1节点的板两侧受力均匀，在荷载作用下， 点），无陶粒泡沫混凝土板（配合比1）较掺陶粒的泡 通过板自身产生裂缝耗能.

预埋P2节点受力较为 沫混凝土板（配合比2）的抗剪耗能性能提升37%， 不均匀，节点区域承受较大局部应力，因而此现象 表明无陶粒泡沫混凝土与防锈涂层钢筋协同工作 也是导致P2节点容易破坏的一个因素之一.

性能优于掺陶粒的泡沫混凝土.

（4）对于四块试验板而言，节点钢板与混凝土 交汇处裂缝，除了配合比1的P1节点外（为2.5mm， 参考文献： 其余三块板分别为4mm、5mm和6mm），其余节点 [1]侯和涛，胡肖静，李国强，等.节能复合墙板的极限承载力[] 裂缝开展情况相似.

可知，当该裂缝宽度达到一定 建筑材料学报 2009 12(1):106111. 数值的时候，节点即和混凝土脱开.

配合比1的P1 [2]侯和涛，邱灿星，李国强，等，带节能复合墙板钢框架低周反 节点裂缝较小可能是由于制造中的偶然误差而导 复荷载试验研究[川工程力学，2012 29(9)：177-184. 致局部受力不均匀造成.

板裂缝开展情况如图9 [3] Carradine D M Woeste F E Dolan J D et al. Uilizing di- aphragm action for wind load design of timberframe and strue- （a）、（b）所示.

tural insulated panel buildings [] ForestProducts Joumal 2004 54(5):7380. [4]李国强，赵欣，孙飞飞，等.钢结构住宅体系墙板及墙板节点 足尺试件振动台试验研究[J地震工程与工程振动 2003 23 (1):6470. [5]石永久，王萌，王元清，等.钢框架端板连接半刚性节点受力 性能分析[J工程力学 2011 28(9):5158. [6]郭宏超，都际平，酒秀珍，等.基于节点连接特性的钢板剪力 墙结构数值分析[J工程力学 2013 30(8)：193198. （a）节点受剪整体裂缝分布 (b)节点区域裂缝 [7]彭晓彤，顾强，林晨.半刚性节点钢框架内填钢筋混凝土剪 图9节点抗剪试验裂缝图 力墙结构滞国性能分析[J]建筑结构学报，2009 30(1):48-54. 3结论 收稿日期：2015-08-23 （1）预埋P1节点的板，在加载过程中，荷载-位 作者简介：谷倩（1972-），女，博士、教授.

移曲线各阶段特征分明，加载初期曲线呈线性发 联系电话：18602753863 展，之后有明显的塑性变形过程，板中受力钢筋可 Emall: guqian218@ 126. 以达到屈服.

在板体发生大变形甚至极限破坏时， 预埋件周围混凝土只有少量裂缝产生，节点破坏发 会讯 生在板极限破坏之后，该节点形式可在工程实际中 采用.

2015年11月4-6日，济南将召开第六届全国 （2）预埋P2节点的板，加载过程中，荷载-位移 曲线基本呈线性关系.

从曲线可以看出，当达到节 秒浆的发展趋势：2商品砂浆绿色化生产和应用的 点极限荷载时，板中的受力钢筋尚未进入屈服阶 关键技术和设备：③商品砂浆新品种开发及其组 段，节点处预埋件与板发生脱离，预埋件周围混凝 fr 土有明显劈裂现象.

商品砂浆经济性和循环发展：5固体废弃物和机制 （3）对比配合比1和配合比2板（预埋P1节 际工程应用范例分析：商品砂浆的标准和技术规 点），配合比1板较配合比2板抗弯耗能性能提升 范：8建筑保温系统的新产品及安全耐久技术： 25%，表明无陶粒泡沫混凝土（配合比1）与钢筋协 * 商品砂浆的机械化施工技术研究等.

同工作性能优于掺陶粒的泡沫混凝土（配合比2）.

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LOF CARBON FORLD 2017/5 建筑节能 浅谈装配式钢结构住宅墙板连接节点施工技术 杨豪（中国水利水电第三工程局有限公司西安市710000） 【摘要】随着建筑工程行业的不断发展科学技术的不断创新人们对于居住条件的质量要求也越来越高，在新型工程设计工作中装配式钢结 构的使用越来越频警，因此本文就装配式钢结构住宅墙板连接节点中施工技术进行分析以期能够促进施工技术的完善.

[关键词】装配式钢结构墙板连接点施工技术 【中图分类号】nu758.11 【文献标识码】A [文章编号】2095206(2017)140137-02 DOI: 10.16844/j.cnki.cn10-1007/k.2017.14.089 装配式钢结构在建筑工程中具有管理精简、现场实地作特的抗压性和单点挂力使得它在任何情况下都可以满足音种 业少、建造周期短以及环境污染小等显著优点，在住宅墙板中使用条件，例如对板材抗压、抗裂以及连接点强化的要求等 的优点则直接体现在隔音较好、能耗较少、节约空间使用面积等.

因此，应该将该材料标准化、工业化生产，大量投入使用， 等方面，为了更直现地讨论连接点技术，笔者凭借所了解的某减轻了施工难度同时提高了施工安装效率.

装配式住宅工程项目为例，向大家介绍在施工过程中建筑内 （5）环保效果.

因为AIC使用的是一种不燃烧的无机硅 外墙板、楼承板等构造、特点，以及对施工过程中的技术关键 酸盐材料，这种材料的优点在于它良好的耐火性和抗老化性， 点分析.

使用寿命与其他建筑材料相匹配，并且它的抗冻性和软化系 在上海，2016年已经规定：环线以内符合条件的新建民用数都达到了绿色环保材料的标准要求，相比于其他板材，有一 建筑在原则上是全部采用装配式钢结构建筑，是因为这一建定的环保效果，保证了经济效益和环保效益的统一.

筑结构为实现绿色环保建筑、节能改造起到了良好的开头，对2 2.2施工技术要求 减少城市建筑的污染也有改进，提高城市的环境质量.

建筑工程施工是一个复杂而庞大的过程，在施工前要完 1该建筑工程简要介绍 善相关的施工制度和管理制度：①要按照设计图纸进行仔细 该工程项目坐落于上海市宝山区盘古路北，铁力路东，整 的排班和连接点安装设计，可以利用幕墙网络进行板材排班 个工程占地面积为11270.2m²，建筑面积为19623.58m².

它不以保证材料使用的最大化，避免不必要的浪费.

2在排班选择 是一个单独的房屋，而是由3栋10~15层不等的高层楼房以上，模排和竖排都可以，关键是材料的宽度不能小于30mm， 大，所以住宅与住宅之间墙板施工技术的好坏十分重要，清楚置，用白攻螺钉固定四周，使上面悬挂与下面的板材有效可靠 了施工对象后，我们就开始谈论施工关键点.

地连接，保证整个墙面的稳定性和刚固性.

2施工技术关键点分析 2.3技术关键点讨论 2.1墙板种类和特点 2.3.1 基层处理与放线问题 住宅中墙板的作用是至关重要的，因此在选择时我们也 在对上一道工序进行验收合格后，接下来要清除基层的 要考虑到不同类型墙板的特点和作用.

现下住宅建设中的墙 灰尘和污秽，清除干净之后再放线，放线时需要按照施工设计 板我们普遍采用的是蒸压轻质加气混凝土板，它以水泥、石 图纸上的要求弹灰线，确保安装过程高效稳定.

灰、砂为原材料，加以经过了肪锈处理的钢筋网片，经过了一 系列比如高压、高温、蒸汽养护等的措施，最后加工面成的混 不同的安装方法作用效果不同.

竖向安装适用于音种地 凝士，为了方便以下把蒸压轻质加气混凝土简移为AIC板.

方的墙板安装，横向安装则更适用于对建筑节能没有特殊要 那么该材料有以下几个特点： 求的外墙安装和间距不大的内墙安装.

因此在安装时，我们要 (1)自身重量轻.

ALC 板的干密度为 0.5~0.55g/cm² 比一 坚持一切从实际出发的原则，对于不同安装方向要注重实际 般黏土标准砖和空心砖的密度都要小很多.

AIC板的重量较 效果.

在深化设计时，尽可能地把不完整的材料用于门窗等缝隙 轻，在施工中占用面积小 或者边缘处，在不浓费材科的同时又加固了连接点，一举两得.

（2）保温性能好.

在AIC板内部结构密集，有大量微小紧 2.3.3安装连接点处理 密的孔隙，正因为如此，保温隔热的效果是一般混凝土的10 在安装过程中需要注意施工安全、板材材料使用的复核 倍.

同时，该材料属于一级耐火材料，在传导热度的过程中系 以及加固措施，为了保证工程质量，要严格按照施工安装计划 数小，比较慢，其保温和隔热的功能适用于音个地区，在寒冷 以及专项方案实施.

那么首先，我们需要明确节点的分类，并 地区时保温效果好，在夏热冬冷的地区夏季隔热效果也很好， 采取相应描施.

提高了居民生活水平.

（1）外境板和梁.

外墙板选用的是双层AIC板和保温层.

（3）隔音效果.

在日常生活中，我们也常常为楼层与楼层 ①应该安装室外一侧的板材，由于施工地点在室外且悬空，有 之间隔音效果不好而烦恼.

那么AILC板由于密度小、结构密 一定高度，首先用机器将板材提升到需要安装的楼层高度，再 集，所以体积小的同时依靠那些细微的孔隙隔音效果也很好， 用缆风绳拉进距离，把1形勾头固定到位置；2将用于保温的 100mm 厚度的 AI.C 板平均隔音量为 40.8dB 板材紧密地销设在上面：3在内侧安装板材，同时把AI.C板 （4）胞工作业少.

根据前面所说的特点，AL.C板相对于其 与1.形勾头连接稳固，要切记填补灰缝.

他材料来说是便于施工的，并且可以任意开槽，在施工实际安 （2）板材与板材之间.

板材之间是不直接连接的，需要连 接时常在连接处安装钢龙骨过梁，钢龙骨与板材之间安装要 安装要求可能并不能完全实现这个问题，但AIC板作为一种 非承重围护材料则完全不用担心这样的状况出现.

该材料独 果板材与板材直接连接的话，板材之间的碰撞会出现下面板 137
建筑节能 LOF CARBON IFORLD 20J7/5 框架剪力墙结构技术在房屋建筑施工中的应用探析 朱加祥（广西壮族自治区冶金建设公司广西柳州545002） 【摘要1房屋建筑施工中应用许多专业技术其中框架剪力墙结构技术具有抗弯能力强、抗侧刚度大、适应性强等优点在房屋建筑施工中应用广 泛：为保证框架剪力境结构在房屋建筑施工中的质量有必要结合该技术施工特点对其具体应用进行探讨.

本文对框架剪力墙结构进行分析提 出相关施工环节施工策略为其更好的应用提供参考.

【关键词】框架剪力墙结构房屋建筑应用 【中图分类号】TU74 【文献标识码】A [文章编号 ]20952066(2017)14013802 前言 等级分别为二级、三级，抗震设防类别、结构安全等级分别为 框架剪力墙结构具有较高复杂性，对施工专业水平要求 丙类、二级，施工单位应在熟悉框架剪力墙施工流程的基础 较高，尤其一些施工细节往往给房屋建筑施工质量产生较大 上，充分分析该房屋建筑工程设计要求，以充分发挥框架剪力墙 影响，要求施工单位加强认识，加强相关施工环节研究，把握 优良性能，为建筑工程社会与经济效益更好的发挥做好铺垫.

施工重点、难点，为框架剪力墙在房屋建筑施工中更好的应用 2.1施工准备 莫定基础 众所周知，框架剪力墙结构施工专业性强，为营造良好的 1框架剪力墙结构特点 施工环境，提高施工工作效宰，施工单位应结合房屋建筑工程 框架剪力墙结构与普通建筑结构不同，其有着自身特点， 要求及框架剪力墙施工工艺特点，好充分的施工准备，即注 主要体现在以下方面： 重以下内容的认真落实：①做好施工统一部署，该房屋建筑工 ①抗震特点.

框架剪力墙结构抗震性良好，其中剪力墙可 程施工内容多，需各工种之间相互配合，为确保施工工作有条 承受更多的水平荷载，其与框架一起使得房屋建筑结构抗震 不的开展，施工单位应做好施工的统一部署，成立以项目经 性能大大增强，2稳定特点，框架剪力墙结构与传统建筑结构 理为首的施工组织，明确划分音组成成员的职贵，组织土建胞 有较大区别，其承重依次由楼板、主梁、次梁承担，最终将荷载 工负责人召开施工工作会议，要求设计单位、监理单位、建设 传递给基础，这种受力的传递，使得框架剪力境竖向承受能力 单位相关人员共同出席，做好全年的施工技术交底，使施工单 明显提高，房屋建筑工程也因此更加稳定.

3施工特点，框架 位详细了解施工重点，准确把握设计意图，为施工工作的统一 剪力墙具有灵活的空间分割能力，自身重量较轻，施工中可减 部署提供依据，2施工材料及时到场.施工单位应注重施工所 少材料成本投入，同时，柱、梁构件易于定型化、标准化，有助 需的机械设备、模板、钢筋等及时运至施工现场.

3加强设备 于装配整体式结构的应用，大大提高施工效率川 性能检查，为保证施工安全性，施工单位应加强施工设备性能 2框架剪力墙结构技术在房屋建筑中的应用 检查，并做好关键位置的保养，确保施工设备性能处于最佳水 广州某房屋建筑工程共6栋，总建筑面积为：110167.33m²， 平.

在充分做好各项检查工作外，工单位组织施工人员严格 地下室面积为：18361.94m²地上均为26层，包括住宅、转换 按照设计图纸要求开展施工放线工作，并做好放线质量检查， 层、商铺等，工程使用框架剪力墙结构，其中剪力墙、框架抗震 及时对放线误差进行调整，确保施工放线误差在规范允许的 材破碎或上面板材直接掉落的情况.

缺要达到合格率百分之百.

当的板材安装检查合格后就 会出现少部分不完整的地方，因此在安装时我们需要先把窗3结语 装的是门窗上部的A1C板，同样用3M0mm的自攻端钉固定，的讨论大致总结为以下几点.

①使用BIM技术对墙板的安装 框两侧和底部的AILC板安装好了以后，再用钢骨架.

最后安 综上所述，关于装配式钢结构住宅墙板连接点施工技术 那么考虑到扫根结底一个工程的安装工作要实事求是，方向进行合理的排版，避免因不合适面产生的二次安装，②为 关于节点处理也是需要大量图纸和设计讨论的，因此在这里 了最大限度的保证隔音效果选择用100~125mm厚度的ALC 只是简单地列举了几个方面的节点处理问题.

2.3.4其他细节问题 板，同时使用通长角钢确定板材安装的位置精准度.

在安装外 在处理了以上连接点施工技术问题后，有一些细节问题 墙板上下的板材时，传统的安装方式已经落后，因此采用铰链 也是需要注意的，与墙板连接点施工技术的提高也有一定的 安装方法的可靠性较高，板材之间安装采用的是凹凸对接.

关系.

①管线和埋线的处理，管线的槽点要布置在ALC板表 面，然后在表面与钢龙骨连接，用来装饰的比如石膏板也要和 参考文献 龙骨连接.

②关于外墙的管线安装，管线布置在保温层内，同 [1]尹兰宁，余汪洋，岳银.装配式铜结构住宅墙板连接节点施工技术 时保温层也在进行施工，因保温层需要透气所以要在外墙开 [J] 铜结构 2015(12):75-79. 一些孔槽来安装开关，便于保温通风，关于门窗问题，在进行 [2]周观根.新型装配式钢结构住宅成套技术研究及产业化.浙江：浙江 东南网果股份有限公司，2015.06 施工时考虑到不同尺寸，需要预留一部分尺寸误差，保持在 [3]都际平.钢结构农村住宅装配化关键技术研究.陕西：西安建筑科技 2mm左右，避免钢龙骨框架安装时出现细微的尺寸过小的情 大学 2013 12 况出现.

在板材都基本安装成功后，还需要做一个全面的 检查验收，例如板材的垂直度、勾缝剂的密实度等等，查漏补 收稿日期2017-5-3 138

学校代号 10532 学号S1501W0005 分类号 TU375.2 密 级 公开 湖南大学 HUNAN UNIVERSITY 工程硕士学位论文 全装配式墙-板结构连接盒试件抗拔抗剪 性能研究 学位申请人姓名 奚树杭 培养单位 土木工程学院 导师姓名及职称 周云副教授杨博铭高工 学科专业 建筑与土木工程 研究方向 装配式混凝土结构 论文提交日期 2018年6月1日
学校代号：10532 学号：S1501W0005 密级：公开 湖南大学硕士学位论文 全装配式墙-板结构连接盒试件抗拔抗 剪性能研究 国家重点研发计划项目(2016YFC0701400) 国家重点研发计划项目(2016YFC0701308) 湖南省重点研发计划项目(2017SK2223) 长沙市科技计划项目(kq1706019) 学位申请人姓名：奚树杭 导师姓名及职称：周云副教授杨博铭高工 培养单位：土木工程学院 专业名称：建筑与土木工程 论文提交日期：2018年6月1日 论文答辨日期：2018年6月4日 答辩委员会主席：易伟建教授
Research on Pull-out and Shear Performance of Box Connector on Bhouse Structure by XI Shuhang B.E. (Nanjing University of Science and Technology)2015 A thesis submitted in partial satisfaction of the Requirements for the degree of Master of Engineering in Architecture and Civil Engineering in the Graduate School of Hunan University Supervisor Associate Professor ZHOU Yun & Senior Engineer YANG Boming June 2018
湖南大学 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的 研究成果.

除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或 集体已经发表或撰写的成果作品.

对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均 已在文中以明确方式标明.

本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担.

作者签名： 日期： 年月日 学位论文使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保 留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅.

本人授权湖南大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检 索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文.

本学位论文属于 1、保密口，在_年解密后适用本授权书.

2、不保密.

(请在以上相应方框内打"√") 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日
全装配式墙-板结构连接盒试件抗拔抗剪性能研究 摘要 住宅产业化是我国住宅建设的趋势，全装配式混凝土墙板结构体系是一种多层住宅 结构体系，适应我国国情，发展的前景良好.

就全装配式结构而言，墙板之间拼缝可靠 的连接是保证抗震性能和结构整体性的关键点.

本文以某公司旗下系列产品的墙板构件 为研究对象，对全装配式混凝土墙板结构的抗拔抗剪性能进行了较为系统的分析.

主要研究内容如下： 1、全装配式墙板结构连接装置抗拔承载力分析评估试验 试验的主要目的是分别研究构件预埋套筒端与预埋连接盒端的极限抗拔承载力，对 整体构件进行薄弱环节分析，重点考察连接装置受力部分的应力变化.

在连接装置抗拨 试验结果的基础上，初步分析了连接装置的抗拔破坏机理.

2、全装配式墙板结构连接界面抗剪承载力分析评估试验 试验的主要目的是研究不同工况下构件拼缝界面的抗剪承载力，研究了包括水平单 向加载剪切和水平低周往复加载剪切两种荷载工况下连接螺杆的强度等级、轴压比、构 件的组合形式对全装配式墙板结构连接界面抗剪承载力的影响.

在连接界面的抗剪试验 结果的基础上，初步分析了界面抗剪的破坏机理，并将试验值与依据规范计算所得的界 面的抗剪承载力进行了对比分析.

3、考虑粘结-滑移的全装配式墙板结构精细有限元模型分析 利用ABAQUS分别对预埋套筒端、预埋连接盒端进行了抗拔有限元分析，对已有 全装配式墙板结构进行了水平单向荷载作用和水平低周往复荷载作用下的抗剪有限元 分析.

通过与试验数据的对比，证明了模型选用弹簧模拟界面以及各参数设定的合理性.

在此基础上，进行参数分析，研究了连接螺杆强度等级和轴压比对全装配式混凝土墙板 结构性能的影响.

4、全装配式墙板结构盒式连接件优化设计 在前述试验数据和基于粘结-滑移理论的ABAQUS有限元模型分析的基础上，通过 调整模型的参数，包括改变套筒端U型钢筋的锚固长度、改变连接盒端U型钢筋的直 径、改变连接螺杆的强度等级，全面优化全装配式混凝土墙板结构连接装置的设计参数， 评估优化之后试件的抗拔抗剪性能，并利用结构设计软件PKPM进行整体结构的抗拔 抗剪承载力验算，为企业研发更高性价比的全装配式墙板结构提供理论依据.

关键词：全装配式混凝土墙板结构；抗拔性能；抗剪性能；粘结滑移；优化设计

硕士学位论文 轻钢龙骨外墙与钢框架新型连接的开发及性能研究 ResearchonStructuralBehaviorofNewlyDeveloped ConnectionJointbetweenLightSteelKeelExteriorWall andSteelFrame 研究生：吴先成 指导教师：张海霞副教授 学科专业：结构工程 潘惕筑大学 二O一三年十二月
分类号： 学校代码：10153 UDC: 密 级：公开 硕士学位论文 轻钢龙骨外墙与钢框架新型连接的开发及性能研究 作者姓名：吴先成 入学年份：2011年9月 指导教师：张海霞副教授 学科专业：结构工程 申请学位：工学硕士 所在单位：土木工程学院 论文提交日期：2013年11月 论文答瓣日期：2013年12月 学位授予日期：2014年01月 答辩委员会主席：郝喆 答辩委员会组成：郝喆李帼昌王春刚隋伟宁王占飞 论文评阅人：
声明 本人声明，所呈交的学位论文是在导师的指导下独立完成的.

论文中取 得的研究成果除加以标注和致谢的地方外，不包含其他人已经发表或撰写过 的研究成果，也不包括本人为获得其它学位而使用过的材料.

与我共同工作 过的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示谢 意.

作者签名： 日期：P.1. 学位论文使用授权书 本学位论文作者和指导教师完全了解沈阳建筑大学有关保留、使用学位 论文的规定：即学校有权保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和 磁盘，允许论文被查阅和借阅.

本人授权沈阳建筑大学可以将学位论文的全 部或部分内容编入有关数据库进行检索、交流.（如作者和导师同意论文交流， 请在下方签名；否则视为不同意.） 作者和导师同意网上交流的时间为作者获得学位后： 不限口半年口 一年口一年半口两年口√ 作者签名： 导师签名：张国霞 日期： 日期：{ Jeo.1.5
硕士研究生学位论文 接要 摘要 现今，复合墙板在国内外建筑领域中得到了广泛的应用与研究，进而发现复合墙板与 铜框架的连接节点对这种结构体系抗震性能有重要的影响，亦是保证复合墙板与钢框架共 同作用、抵抗破坏的关键因素，节点的力学性能会对结构的刚度、稳定性、承载能力产生 直接影响.

若在地震作用下节点发生了破坏，墙板会脱落、坍塌，从而导致严重的次生灾 害.

目前我国关于墙板与钢框架连接节点的研究还够完善，而且连接节点样式繁多，目前在 设计领域中尚未形成统一标准.

因此开展复合墙板与钢框架连接节点的研究分析，对推动 复合墙板钢框架结构体系在行业中的进步发展会产生积极的促进作用.

文中提出种轻 钢龙骨复合墙体与钢框架连接的新型节点，通过设计计算、单调加载试验、往复加载试验， 对复合墙板与钢框架的连接节点的抗震性能进行了细致深入的研究.

本文中提出了一种轻钢龙骨复合墙体与钢框架连接的新型节点，并对与连接节点相关 的构造措施进行了设计说明：按照钢结构设计范中构件设计要求，验算了该连接节点设计 的可行性：在单调加载试验中，采用工程中常用几种外墙龙骨板材号设计节点组合，得到 组合节点在拉仲状态下的受力机理及破坏模式：对几种外墙龙骨与主体钢框架连接节点试 件进行了往复荷载作用下的试验研究.

主要目的是得到组合节点受力机理及破坏模式，对 比了组合节点骨架曲线，分析了延性性能、耗能性能、刚度特性，试验结果表明：该种节 点有良好的承载力和良好的抗震性能.

关键词：轻钢龙骨外墙：钢框架：连接节点：静力性能：抗震性能
硕士研究生学位论文 Absract III Abstract Today steel frames infilled with sandwich posite panels have been widely used in steel residential houses then the connections between steel frames and panels have an important influcnce on the seismic behavior of this structure system.The connections are the key factor to ensure walls (panels) and stcel frames work together and resistance to damage its performance affects the stiffiess of structure system the stability and bearing capacity directly.If the connection failure in earthquakes sandwich posite panels will fall off morphology and lead to serious more disasters. There are very little researches on the connections between steel frames and panels in china so far Unified design standards have not formed because of the diversity of the connection. So the connection analysis has positive effects on the further development of the steel frames infilled with sandwich posite panel structural system in the industry.Inthis paper we will put forward anew kind connetionjoint oflight steel keel exterior wall and steel frame calculating the size refer to the specification. The seismic performance of the connection between steel frames and panels were studied through the cyclic loading test and monotonic loading test. This paper put forward a new kind connection joint of light steel keel exterior wall and steel frame. And construction measures for the new connecting node are illustrated. The feasibility of monotonic loading test kinds of exterior wall keel plate monly used in engineering are bined with connection joint in order to find the stress mechanism and failure mode. Under the horizontal low-cyclic loading we pare the skeleton curve of connection joint of light steel keel exteriorwall and steel frame.The main purpose is investigating the failure model and failure characteristic and analyzing the strength ductility and the energy dissipation. The experimental results show that these joints can provide very high shear strength and excellent quake-resist property. Key words: Light steel keel exterior wall steel frames; connection; statie behavior; seismic performance

第40卷第10期 低温建筑技术 2018 年10月 LOW TEMPERATURE ARCHITECTURE TECHNOLOGY 21 DOI; 10.13905/j. cnki. dwjz. 2018. 10. 007 内嵌墙板钢框架结构节点连接方式 研究现状及思考 张超，郭军林！

，张华，马虎年2 （1.石河子大学水利建筑工程学院，新疆石河子832000；2.新疆德坤实业集团有限公司，乌鲁木齐830001） 【摘要】本文对内嵌墙板钢框架结构中墙板与钢框架连接方式的实际工程应用进行了总结分析了内嵌墙 板钢框架结构抗震性能及内嵌墙板刚度计算方法研究现状研究表明内嵌墙板对钢框架结构抗侧刚度贡献明显， 可采用简化支撑的方式计算并探索性提出一种具有多地震水准不同工作机制的新型墙板连接方式.

【关键词】内嵌墙板钢结构节点连接研究现状 【中图分类号】TU323.5【文献标志码】A 【文章编号】1001-6864(2018)10-0021-03 RESEARCH STATUS AND THINKING ON THE NODE CONNECTION OF THE EMBEDDED WALLBOARD-STEEL FRAME STRUCTURE ZHANG Chao GUO Junlin' ZHANG Hua² MA Hunian² (1.College of Hydraulie and Civil Engi. Shihezi Univ. Xinjiang Shihezi 832000 China 2.Xinjiang Edkun Endustry Group Co. Lid. Urumchi 831000 China) Abstraet: The connection method between the wallboard and the steel frame of the embedded wallboardsteel frame structure in the practical engineering was summarized. Considering the influence of seismic performance and the contribution of stiffness from embedded wallboard to the steel frame the research status about seismic performance of the embedded wallboardsteel frame structure and stiffness calculation method of the embedded wallboard the result shows that the contribution of lateral stiffness of steel frame from the embedded wallboard is obvious which can be simplified as brace to calculate and a new connection style of embedded wallboard with different working mechanisms in different seis mic design levels was proposed exploratorily. Key words: wallboard; steel structure; node connection; research status 0引言 及在地震中的破坏时机等对结构整体的抗震工作性 钢结构因其具有建筑功能分区可变性强、抗震性能有很大影响相关学者也对其整体抗震性能进行了 能优越、绿色环保、生产自动化施工装配化程度高和较多研究.

目前大量学者的研究均表明内嵌墙板对于 造价低综合经济效益好等优点是目前发展装配式建钢框架结构的刚度和承载力贡献需考虑.

筑的重要选择之一.

而内嵌墙板钢框架结构的应用十 在国外ArefAJ等对单层单跨带PMC墙板（三 分广泛但在传统的结构设计过程中并未考虑内嵌墙层夹心墙板，两侧为纤维加固的聚合板，内芯为塑料泡 板的抗侧作用，但内嵌围护墙板作为非结构构件其沫板）的钢框架进行了抗震性能研究发现带PMC的 与主体结构的协同工作机制以及在地震中的破坏时 钢框架能明显提高结构的刚度、强度和能量耗散能力， 机等对结构整体的抗震工作性能有很大影响而决定并且墙板的破坏主要发在角部连接部位.

Woo-Young 其影响的关键又在于内嵌墙板与钢框架以及墙板之 之Jung等则对上述结构体系进行了深化研究提出了 间的连接节点构造.

因此本文在分析传统连接方式证 这种结体系的简化设计模型-两种夹心压杆模型并 的研究现状基础上提出一种新的连接方式并探讨其对 对最大强度进行了计算经过Abaqus数值模拟同时 工作机理 结合试验数据进行对比分析，证明了其中一种压杆模 1内嵌式墙板钢框架结构抗震性能研究现状 型的有效性.

MBruneau等对薄钢板填充墙-钢框架 内嵌墙板钢框架结构的应用十分广泛内嵌墙板结构进行了非线性分析指出该型结构的应用可减少 作为非结构构件，其与主体结构的协同工作机制以结构的层间位移.

[基金项目】兵团重大科技项目（2016jb02-2）2016年度石河子大学自主支持立项项目（Z2Z201603）
22 低温建筑技术 第40卷 结构进行了试验研究表明墙板连接方式和墙板厚度头螺栓连接传力可靠在大变形情况下该连接仍能 带墙板钢框架结构进行了多次抗震试验，研究发现 卜令全、夏军武等以内嵌蜂巢夹芯复合墙板钢 ALC墙板对于结构的刚度和承载力会有-定的提高， 框架和纯钢框架为研究对象采用ANSYS模拟两者在 其中外挂墙板对钢框架的承载力和刚度的提高较小，低周往复荷载作用下的力学性能.

结果表明“梁单元 可以近似忽路内嵌墙板对于钢框架结构的刚度和承壳单元弹簧单元“的有限元模型能够较好地模拟这 载力贡献较多宜在结构设计中加以考虑.

此外，节点 种结构体系的受力性能并且较好地满足了墙体的整 也应有一定的柔性变形能力，使墙板能更好的适应结 体性.

通过对比分析可知，带复合墙板钢框架的初始 构变形减轻破坏.

赵滇生等利用有限元分析软件对 刚度较纯钢框架的初始刚度大得多，但延性不及纯钢 带有ALC墙板的钢框架进行滞回性能模拟分析主要 框架油于内嵌蜂巢夹芯复合墙板的作用钢框架结 对纯钢框架、竖排外挂和竖排内嵌6个模型在低周反 构的刚度和承载力均有提高宜在结构设计中加以考 复荷载作用下进行计算指出内嵌ALC墙板墙体对于 虑.

李国强对7福钢框架及带填充墙钢框架结构进 整体结构的刚度和承载力贡献较多宜在结构设计中 行了拟静力试验通过对比钢框架和墙板-钢框架的 加以利用.

候和涛等通过对不同的单层单跨的带节 受力性能给出了该种结构抗震弹性层间位移角的限 能复合墙板-钢框架模型进行水平往复荷载拟静力 值为1/350，并提出了填充墙-钢框架结构体系抗侧 试验，得出水平位移较大时结构仍有有效的承载力， 刚度的简化公式.

孟永杰轩对刹成内墙围护墙墙板 结构体系的耗能能力较好的结论.

郝际平等用 钢框架结构进行了内嵌围护墙板钢框架的有限元模 ABAQUS对土胚填充墙钢框架进行了抗震性能模拟，拟，证明了钢框架采用实体单元墙板采用混凝土单 分析了低周反复荷载下结构变形和内力变化土胚填元墙板节点采用弹簧单元墙板与框架之间以及墙 充墙退出工作后钢框架并没有发生破坏，但二者协 板与墙板之间采用接触单元是可行的吴函恒针对 同工作时的抗侧力和承载能力较高.

王雪芹等针 SPW体系将抗侧力墙体简化为“交叉撑杆竖向杆” ALC外挂墙板钢框架结构进行了拟静力试验研究，试 的杆系模型推导刚度等量代换关系表明结构体系在 验表明ALC外挂墙板对钢框架结构的承载力及刚度 弹性阶段可等代为杆系模型进行的内力分析和变形 基本没有影响设计中可忽略不计.

计算.

高松召"基于等效单杆弹性模型的基本思想并 从上述的研究可以发现墙板钢框架的连接方式 针对轻质分块内嵌墙板在侧向荷载下的变形及受力 不同对带墙板钢框架结构的抗震性能影响较大.

外 特性提出了等效多杆弹塑性模型并利用已有试验对 挂式墙板对钢框架的抗侧刚度和承载力提高有限，内 等效多杆模型的有效性进行了验证.

嵌式墙板对钢框架抗侧刚度和承载力的影响较大宜 上述研究可以发现内嵌墙板对于钢框架结构刚 在设计中加以考虑.

度贡献约为20%且带有内嵌墙板的钢框架结构弹性 2内嵌墙板刚度贡献研究现状 层间位移角介于1/350-1/300在设计过程中，可将内 如前文分析可知，内嵌墙板对钢框架初始刚度有 嵌墙板简化为支撑的方法加以考虑.

较大贡献，但其贡献程度依赖于连接构造方式，前人 3常见工程连接形式 在刚度贡献方面也进行了大量的研究工作.

目前工程实际应用中内嵌墙板与钢框架主体的 杨晓杰等以钢框架住宅为例对空框架及内嵌 连接主要方式为U型钢板卡与钢柱或钢梁焊接将墙 墙板钢框架进行了不同设防烈度下的弹塑性时程分板卡入U型钢板卡槽中利用粘结剂进行填缝见图1 析对比了两者结构顶层加速度时程、层间位移角等（a)、（b).该种方法用钢量大U型钢板卡需现场焊接， 特征响应结果表明内嵌墙板对整体钢框架结构的抗从而引发装配率下降施工效率低焊接质量难以保 侧刚度有较大贡献在工程设计中应考虑内嵌墙板的证环境污染施工火灾隐患等问题即使U型钢板卡 作用并可有效提高结构的安全性和经济性.

曹正罡与主体连接进行工厂预制在运输过程中极易发生变 等通过试验及数值模拟研究证明了ALC填充墙板可形从而引发现场安装效率降低，基至二次加工等问 以及耗能能力延缓结构的失效ALC板严重开裂后，缝在接缝处采用网格布进行拉结见图1（c).

其对钢框架抗侧刚度的提高作用随之减弱.

田海等 该种连接方式刚度较大在受力状态下接缝发生 针对ALC拼合墙板和钢框架在往复荷载作用下墙板破坏后墙板将立即丧失工作能力使得内嵌墙板对钢 对结构的抗侧刚度贡献和两者的协同工作机理进行框架的刚度贡献迅速衰减从而削弱结构整体刚度及 了试验研究，发现底层墙板的抗侧刚度贡献率为内嵌墙板与钢框架协同工作性能降低结构整体抗震
张超等内嵌墙板钢框架结构节点连接方式研究现状及思考 23 性能.

手对传统连接方式进行一些改进提出一种装配化程 内找平层 ASA-YX板 内境找平层 ASA-FX板 度高、安全可靠、施工方便快捷的内嵌墙板与钢框架主 转角附加200宽 耐碱玻纤网格布 专用粘剂 体连接方式并既能有效保持内嵌墙板对钢框架刚 世整钢板卡 方期管挂 外增找平层 度贡献且同时具有消能减震作用的内嵌墙板间连接 方式，使得墙板和钢框架之间能够协同工作.

其主要构造为油两个耳扣与工字型钢梁下翼缘 ASA板盐块 间距S 300 两侧相扣耳扣下板开孔与内嵌墙板螺栓连接如图 2（a）所示在一定水平作用下耳扣可沿钢梁下翼缘左 对穿螺栓 右摩擦滑动，实现滑动耗能.

内嵌墙板间连接方式采 （a）墙板与销柱连报 用石棉板填塞板缝后在接缝处采用不同厚度及密度 钢丝网覆盖如图2（b）所示.

使其可控制在大震水平 下断裂破坏实现内嵌墙板接缝可通过摩擦耗能 ASA-YX板 其工作原理及破坏模式在小震作用下结构依靠 室内地面 内嵌墙板连接方式组合及构件抗力本身抗震内嵌墙 板与钢梁连接中耳扣不发生滑动内嵌墙板间连接中 钢丝网不发生断裂在大震作用下内嵌墙板与钢梁连 接中耳扣沿钢梁翼缘发生左右滑动实现滑动耗能内 专用粘结剂 嵌墙板发生摇摆墙板间连接中钢丝网发生断裂内嵌 ASA-LP 板 ASA-LZ板 墙板间沿竖缝实现摩擦耗能从而整体实现内嵌墙板 H型钢染 与钢框架抗震协同工作.

U型铜板卡 5结语 与铜梁焊接 专用站结剂 内墙找平层 内嵌墙板钢框架是一种有较大推广意义的结构 体系内嵌墙板的刚度贡献对结构整体抗震性能有一 （b）继板与钢梁连接 定帮助进入塑性阶段内嵌墙板的破坏可实现结构体 满辅耐碱玻纤网格布聚合物水馄胶浆抹平 系在不同地震水平下的周期变化，减轻地震作用.

通 第二道专用粘结剂 过本文的分析可得出以下两点结论.

附加一层100宽耐碱玻纤网格布 第一道专用粘结剂 （1）内嵌式墙板对钢框架抗侧刚度和承载力的影 ASA-YX板 响较大宜在设计中加以考虑可采用简化支撑的方法， 但其刚度贡献的大小受墙板材料及连接方式的影响.

（2）本文探索性提出的新型内嵌墙板与钢框架节 点连接方式可提供一定的初始抗侧刚度也可实现在中 00 专用粘结剂填实捐产 大震下的消能减震作用有进一步研究的意义.

图1节点连接构造（单位mm） （e)墙板间连接 4新型连接方式 石棉板填 参考文献 钢梁 增板 耳扣 辐板 [1 ] Aref AjJung WY. Enerngy- Disspating Polymer Matrix Campos- ite- infill WalSystem fx Seismic Retrofiting[ I] Joual of Stuc- tural Enginering ASCE 2003 129( 4): 440- 448. 螺栓 [2 ] Woo- Young Jung Amjad J.Aref Analytical and Numerical Studies of Polymer Matrix Composite Sandwich Infill Panels[J]. Composite 墙板 Structures 2005 (68):359- 370. 钢丝网覆盖 [ 3 M Brunes Bhagwagar. Seismic Retrofit of Flexible Steel Frames （a)内嵌墙板与钢梁连接方式 （b）内嵌墙板间连接方式 Using Thininfill Panels[ J]. Engimeering Structures. 2002 24(4): 图2新型内藏墙板节点连接构造 443-453. 在梳理研究现状的基础上，课题组从传统的内嵌 [4]王静峰，叶慧君，李金超，等，填充节能复合墙板钢框架结构的抗 震性能[J]建筑钢结构进展，2015 17（6):35-43. 式墙板连接方式对内嵌式钢框架工作性能的影响入 （下转第44页）
44 第40卷 图9、图10给出了不同工况下塔顶附近节段混凝 （1）塔柱主拉应力整体上小于1.0MPa.

土主拉应力分布图.

从图中可以看出索塔锚固段主拉 （2）荷载基本组合索力作用下桥塔拉索开孔附 应力大部分区域小于0.6MPa随着索力增大承受塔柱 近表面最大主拉应力超过5.0MPa，且范围较大建议 索力的板件中部主拉应力不断增大，荷载基本组合工 加强拉索锚固侧塔壁厚度 况下拉索开孔附近表面最大主拉应力在5.0MPa以上， （4）荷载基本组合索力作用下塔柱和支承主梁 且范围较大.

的横梁相交处、两根塔柱底部相交处主拉应力大于 ANSYS ANSYS 5.0MPa，一定程度上是由于连接位置较薄弱建议对上 述桥塔部位进行截面加强或添加截面过渡措施.

（5）桥塔实心空心变化段出现应力集中最大主 拉应力大于5.0MPa，建议设置截面过渡措施避免截 面突变引起的传力不佳及应力集中.

（6）在预应力作用下塔壁主压应力6MPa左右 参考文献 18 图11预应力作用下桥塔主压应力（单位MPa） [1]项海帆，高等桥梁结构理论[M]北京人民交通出版社2001. 从图11可以看出在预应力作用下塔壁主压应 [2]邓文中任国雷杨春，溶陵乌江二桥总体设计[门桥梁建设.

2007 (1) 43- 46. 力6MPa左右并且横梁和塔柱连接部位出现拉应力， [3]曹洪武.重庆双碑大桥主桥斜拉桥设计[门桥梁建设2010， 结合图9图10可以认为横梁的拉应力是由于预应力 (5) 35- 38. 引起的.

4结语 [收稿日期]2018-07-10 本文采用空间有限元模型对某斜拉桥桥塔桥塔 [作者简介]史庆春（1979-）男河北唐山人，项士高级工程师，从 及塔顶段Ansys进行计算分析得出以下结论： 事市政桥梁方向的设计.

（上接第23页） [14]田海，陈以一ALC拼合墙板受剪性能试验研究和有限元分析 [5]李国强，王城.外挂式和内嵌式ALC墙板钢框架结构的落回性 [J].建筑结构学报 2009 30(2) 85-91. 能试验研究钢结构[J].钢结构，2005 20（1):52-56 [15]卜令全，亚军武内嵌墙板钢框架结构抗震性能研究[J].SIeck [6]李国强赵欣，孙飞飞等.钢结构住宅墙板及墙板节点足尺模型 Construction 2010 25( 1):1 9 振动台试验研究[]地震工程与工程据动 2003 23（1):64-70. [16]刘玉妹，李国强.带填充墙钢框聚结构抗侧力性能试验及理论 [7]赵滇生陈亮，王伟伟.带ALC墙板的钢框聚结构滞回性能分析 研究[J]建筑结构学报 2005 26(3):78-84. [J]浙江工业大学学报 2010 38(4):448-452. [17]孟永杰.多层内嵌围护墙板钢框架抗侧力性能研究[D]哈尔 [8]侯和涛，装配式钢框架、节能复合墙板结构体系的滞回性能 滨给尔滨工业大学，2012. 研究[D]济南山东大学.2013. [18]吴函恒，钢框架-预制混凝土抗侧力墙装配式结构体系受力 [9]都际平，丁戈土胚填充墙钢框架抗侧性能有限元分析[J]西 性能研究[D]西安长安大学，2014. 安西安建筑科技大学2011. [19]高松召基于等效斜撑模型的内嵌墙板钢框架抗震性能研究 [10]申薇.土胚填充境钢框架抗震性能有限元分析[D]西安西安 [D]哈尔滨蛤尔滨工业大学，2012. 建筑科技大学.2011. [20]袁康，白宏思，等.一种内政境板与钢梁下翼缘的连接结构：中 [11]王雪芹.装配式ALC外挂墙板抗震性能试验研究[J]钢结构 国 ZIL2017208198626[ P] 2018- 02- 06. 2017 4(32):22- 26. [收稿日期]2018- 06-04 [12]杨晓杰，房明，孙建运，等.内嵌墙板钢框架抗震性能分析[J]低 [作者简介]张超（1994）男太原人，硕士研究生研究方向装配 温建筑技术 2013 （6）72-75. 式建筑结构 [13]曹正罡，杜鹏，房明，等.轻质填充墙装配式钢框果抗震性能试验 [通信作者]郭军林（1988-）男，甘肃庆阳人硕士洪师研究方向： 研究[J]建筑结构学报 2015 36（8):9-15. 村锁建筑结构新技术、装配式建筑结构.

杨佳林等：预制夹芯保温墙体FRP连接件应用进展 139 建筑节能 预制夹芯保温墙体FRP连接件应用进展 杨佳林，薛伟辰 （同济大学建筑工程系，上海200092） 【摘要】预制混凝土夹芯保温墙体是集承载与保温一体化的新型预制保温墙体，该墙体由内外层混凝土 墙板、中间保温层及连接件等组成.

按照材料的不同，连接件主要分为普通钢筋连接件、金属合金连接件和纤维 塑料（FRP)连接件三种.

FRP连接件具有导热系数低、耐久性好、强度高的特点可有效降低墙体的传热系数，具 有广阔的工程应用前景、本文介绍了预制混凝土夹芯保湿墙体FRP连接件分类、国内外研究与应用进展和技术 规范情况并对今后FRP连接件研究工作进行了展望 【关键词】预制混凝土；夹芯保温墙体：FRP连接件：抗剪性能 【中图分类号】TU528.7 【文献标识码】B 【文章编号】1001-6864（2012)08-0139-04 IN PRECAST CONCRETE SANDWICH WALL PANELS YANG Jia-lin XUE Wei-chen ( Department of Building Engi. Tongji Univ. Shanghai 200092 China) Abstract: Precast concrete sandwich wall panel is a new type of insulation wall which performs well both in structural bearing and thermal insulation. It is consisted of intermal and external concrete wall board insulating layers and connectors ec. According to different material conneetor can be divided into three categories: mon reinforced connector alloy metal connector and fiber reinforced plastic ( FRP) connector. FRP connector has the property of low thermal conductivity good durability and high strength. Which can decrease the heat transfer coeficient of sandwich wall panel and has bright fore- ground in engineering applications. This paper introduces classification zesearch and application stand ards and specifications of FRP connector and offers the prospeet for research trend of FRP connector in future. Key words: precast concrete; sandwich wall panel; FRP connector; shear behavior 预制混凝土夹芯保温墙体由内外层混凝土墙板、节能指标要求，此外，钢筋连接件抗腐蚀性能较差， 中间保温层及连接件组成，该墙体具有良好防火及耐易造成墙体的安全隐患，金属合金连接件抗腐蚀性 久性能，适用于工业化生产是今后建筑工程围护墙 能好、耐久性高，导热系数较低，但连接件的价格较 体的发展方向之一.

高.FRP连接件具有导热系数低、耐久性好、造价低、 连接件是连接预制混凝土夹芯保温墙体内、外混 强度高的特点，可有效避免墙体在连接件部位的冷 凝土墙板与中间保温层的关键构件其主要作用是抵 （热）桥效应提高墙体的保温效果与安全性在建筑 抗两片混凝土墙板之间的层间剪切作用，按照材料 工程领域具有广阔的工程应用前景.

的不同常用的预制混凝土夹芯保温连接件主要分为 1FRP连接件简介 普通钢筋连接件、金属合金连接件以及纤维塑料 按照预制混凝土夹芯墙体内、外层混凝土墙板相 （FRP)连接件三种 互作用的程度，墙体分为组合式墙体、部分组合式墙 普通钢筋连接件造价低、安装方便，但其导热系 体以及非组合式墙体三种.

数高墙体在连接件部位易产生热桥，难以满足墙体 非组合式墙体是指内、外层混凝土墙板独立工 [基金项目]上海市科蚕项目（10dxl202200J0da0583700)
140 低温建筑技术 2012 年第8 期（总第170 期) 作墙体连接件不能传递剪力的墙体形式如图1（a） 所示.

组合式墙体是指内、外层混凝土墙板作为整体 共同抵抗荷载作用墙体连接件需传递混凝土墙板之 间的剪力墙板横截面符合平截面假定，见图1（b）.

部分组合式墙体是介于组合式与非组合式墙体之间 的一种墙体形式连接件能传递部分剪力见图1（c）.

()板式FRP连接件 (b)格构式FRP连接件 外层混凝土板连接件 外层混凝土板连接件 保疆材料层 保疆材料层 内层混凝土板 内层配授土板 （c）樟式FRP连接件 图2FRP连接件类型 (a）普组合式墙体 (b）组合式墙体 接件的拔出与抗剪试验结果表明连接件发生 连接件 外层润新土板 断裂破坏.

1992年，Ramn等人（采用对简支及固支 的夹芯墙体开展了温度荷载试验，测定了混凝土应 保湿材料层 变、连接件应变及墙体度并验证预制混凝土夹芯 内层混凝土板 墙板的“热弯曲"效应.

1996年ShohokaS等人[”针 对日本旭硝子株式会社开发的棒式FRP连接件开展 （c）那分组合式墙体 了热工性能试验，试验表明：该采用该连接件的墙板 图1预制混豪土夹芯壤板类型 导热系数满足日本保温墙体有关热工参数的规定 1997年DavidC等人针对格构式FRP连接件开展 根据预制混凝土夹芯墙板的不同受力要求，FRP 了足尺夹芯保温墙体静力试验结果表明，连接件具 连接件可分为抗剪连接件与非抗剪连接件两种.

有足够的抗剪性能，能满足组合式墙体的受力要求.

按照形状的不同，FRP连接件又可分为板式、棒式和 1999年Kurama等通过抗震试验研究了采用格构 格构式三种" 式FRP连接件的预制夹芯外墙板的抗震性能并给出 抗剪连接件又称刚性连接件，该连接件可以传递 了墙体抗震设计建议-2007年，A.BenayouneA.A. 预制混凝土夹芯保温墙体内、外层混凝土墙板之间的 AAbulSamad对采用格构式FRP连接件的预制夹 剪力适用于组合式和部分组合式夹芯墙体中，典型 芯墙板进行了受弯能力的试验研究 的FRP抗剪连接件有型板式连接件（图2（a））和格构 国内对预制夹芯保温墙体及FRP连接件的受力 式连接件（图2（b)）.

性能研究尚处于起步阶段.

2007年，同济大学与北京 非抗剪连接件又称柔性连接件该连接件几乎不传 万科企业有限公司、南京斯贝尔复合材料有限公司等 递墙体内、外层混凝土墙板之间的剪力作用两层混凝 单位合作，研发出了预制混凝土夹芯保温墙体板式 土墙板独立工作，该连接件适用于非组合式墙体中-典 FRP连接件并针对已研发的FRP连接件开展了力 型FRP非抗剪连接件有棒式连接件（图2（c））.

学性能及热工性能试验研究 2试验研究 （1）力学性能试验：开展了板式FRP连接件的 国外学者已针对预制夹芯保温墙体及FRP连接 材料性能、拔出及抗剪试验，如图3、图4所示-材性 件的受力性能进行了较为系统的研究.

1971年， 试验结果见表1.连接件拨出与抗剪试验结果及与荷 CommRep等”对预制夹芯墙体的设计方法进行了 载设计值对比见表2. 研究，包括连接的设计和混凝土、钢筋及隔热材料的 试验结果表明FRP连接件的抗拔与抗剪承载力 选取等.

1991年德国Kaiserslautem大学开展了采用 较高满足设计要求且具有较大的安全储备.

棒式FRP连接件的墙板抗剪试验结果表明连接 （2）热工性能试验：开展了采用板式FRP连接 件发生弯曲破坏-同年该大学又开展了棒式FRP连 件的预制夹芯保温墙体热工试验对墙体的热阻、传
杨佳林等：预制夹芯保温墙体FRP连接件应用进展 141 热系数进行了测定并采用红外热像仪对墙体进行了 验收规程》等规程中均包含了FRP连接件设计、构造 测试 及施工等方面的内容.

4工程应用 : 连接件抗剪试验 预制混凝土夹芯保温墙体及FRP连接件在北美、 FRP连接件拔出试验P01 欧洲等地区建筑工程中的应用已超过三十年.

1980 年采用FRP连接件的预制混凝土夹芯保温墙体首次 应用在美国的一幢9层公寓，目前FRP连接件已用 于住宅、办公楼、温室、工业建筑夹芯保温墙体之中.

如美国明尼苏达州Ganglehaf中心、威斯康辛州百事 可乐灌装公司、新西兰Canterbury大学学生公寓等 预制混凝土夹芯保温墙体及FRP连接件在我国 图3连接件拔出试验 图4连接件抗剪试验 的应用较晚.

目前我国沈阳、北京、天津等地建筑工 程中所采用的预制混凝土夹芯保温墙体大都采用国 表1 连接件的材料性能 外公司开发的连接件产品如北京中粮假日风景住 宅、天津东丽湖住宅.

2007年，同济大学等单位研发 项目 拉伸强度 拉伸弹模 泊松比 抗剪强度 E/CPs 出了板式FRP连接件，目前采用该连接件的预制混 7/MPs S/MPs 凝土夹芯保温墙体已应用于上海南汇区康桥镇6号地 测试值 742 46.3 0.27 47. 8 块、上海城建海港基地2号实验楼（图4）、沈阳春河地 表2 连接件拔出及抗剪试验 LN 块2号、3号楼等项目墙体节能保温效果良好.

5结语 试验类型 承载力试验值 荷载设计值 安全系数 FRP连接件具有导热系数低、强度高的特点，可 拔出试验 23.5 1.64 14.3 有效避免墙体在连接件部位的冷（热）桥效应降低墙 抗剪试验 12.6 1.39 9.1 体的传热系数提高墙体安全性，国外已开展了FRP 连接件研究与工程应用工作并制定了连接件的相关 热工测试结果表明，预制夹芯保温墙体的传热系 数K=0.407W/（m²K）低于国建标图08SJ110-2 标准，相对而言国内对FRP连接件的研究与应用工 作尚处于起步阶段.

为了进一步扩大FRP连接件在 预制混凝土外墙挂板》的墙体热工指标要求（标准规 国内建筑工程中的应用范围，今后应开展以下研究工 定K=0.53W/（m²K））.

红外成像显示，预制保温 作：①开展采用FRP连接件预制混凝土夹芯保温墙体 墙体表面温度趋于均匀连接件部位无明显热桥.

综上FRP连接件力学性能良好满足设计要求， 的抗震性能试验研究：②开展采用FRP连接件预制混 凝土夹芯保温墙体的抗火性能试验研究：③开展FRP 且具有较大的安全储备，采用FRP连接件的预制夹 连接件材料的耐久性能研究.

芯保温墙体传热系数低连接件部位无明显热桥.

3技术标准 2006年国际专业评估机构美国ICC-ES协会颁 参考文献 布了AC320《错固于混凝土中的纤维复合连接件验收 [1]蒋华君，浅谈如何推进住宅产业化[J].上海房地，2007， 标准》，该标准规定了FRP连接件的测试与性能要求、 ( 11) :40 41. 试验方法与分析、质量控制、评估报告认证等方面内 [2]洪雯，施美灵等、建筑节能-绿色建筑对亚湘未来发展的重 容.2007年JCC-ES协会发布了ESR-1746整体保温 要性[M].北京：中国大百科全书出版社，2008. 墙板使用的THERMOMASSMC和MS纤维塑料连接 [3]薛伟辰杭迎伟等、节能型预制墙体开发与应用关键技术 件》.

国内尚未颁布FRP连接件的相关标准，目前， [R].上海：同济大学，2009. 同济大学、北京万科企业有限公司等单位正在编制国 [4] ACI Commitee 318. Building code requirmets for sntural cee- 家产品标准预制保温墙体用纤维增强塑料连接件》.

cte( ACI 318 08} and cmmentaey[ ACI 318R 08] [Z]. A merican Coecrete Institute Famingtoe Hills MI 2008. 此外国家行业标准《装配式混凝土结构技术规程》 [5] PCI Caemitte Report State of the art of pecat/preslreaael （送审稠、《工业建筑墙板系统设计与施工技术规范》 samdvich wall ponels[R]. PCI Joumal 1997 42( 2) :92 134. （征求意见稿）、上海市DG/TJ08-2071-2010《装配 [6] COMM REP. Design of precast csnrde wall puneds[Z]. J Amer 整体式混凝土住宅体系设计规程》、DG/TJ08-2069- Coeernte Inst 1971 68[ 7) : 504 513. 2010装配整体式住宅混凝土构件制作、施工及质量 [7] ANON. Seletice and use of mterials foer pncast concete wall
142 低温建筑技术 2012年第8期（总第170 期) 防霜低温空气源热泵运行特性研究 张葆俊，胡文举”，倪龙，江辉民 （1.江西环境工程职业学院，江西赣州341002：2.哈尔滨工业大学，哈尔滨150090； 3.广东吉荣空调有限公司，广东揭阳522000) 【摘要】提出了一种具有防霜功能的低温空气源热泵系统新流程开展了防霜低温空气源热泵样机在低 温环境下不同喷气增焙运行模式的对比特性以及结霜工况下防霜特性的实验研究：研究结果表明采用合理的 喷气增焙运行模式有利于提高系统的可靠性以及系统供热性能系数：同时防霜盘管能够有效延缓热泵机组结霜 现象但必须合理平衡供热量和防霜热量之间的关系以达到可靠性和高效运行双重目的.

【关键词】防霜：喷气增话：空气源热泵；实验研究 【中图分类号】TU832.1 【文献标识码】B 【文章编号】1001-6864(2012)08 0142-03 现阶段，空气源热泵的运行效果无法令人满意， 统并对其低温和防霜特性进行了实验研究.

主要表现为两个问题：空气源热泵的低温适应性和空 1防霜低温空气源热泵系统流程 气源热泵的除霜问题.

鉴于传统的空气源热泵在 图1给出了防霜低温空气源热泵系统流程图根 低温环境下制热性能和运行可靠性差的问题寒冷气 据不同室外气象条件通过电磁阀切换，该系统可以 候下工作的热泵将列为商业建筑暖通空调系统最具 实现空气源热泵防霜循环、低温循环、除霜循环和制 节能潜力的15项技术措施之一.

为了解决空气源 冷循环等不同运行模式-各种运行模式如下： 热泵在寒冷地区的适用性问题文献[3]提出了带有 （1）防霜循环：1→2→3→VO1→4→ED3→5→ 闪发器的新型低温空气源热泵系统流程并进行了数 EX26→2→4→1ED2关闭ED3打开ED1关闭； 值模拟研究结果表明，采用喷气增燃技术较传统单 （2）低温循环：12→3VO14→ED2→EX2 级压缩系统可降低压缩机排气温度15℃以上有效地 6→2→4→1，ED3关闭，ED2打开，ED1打开；4→ 提高系统运行的可靠性，本文在文献[3]的基础上， ED1→7→1（喷气增循环） 提出一种改进的具有防霜功能的低温空气源热泵系 （3）除霜/制冷循环：1→26→V035→ED3 [基金项目]广东省教育部产学研结合项目（2009B090300418） penels[J]. Am Goncete Inst J 1969 66 ( 10) : 814 820. thbe DEHA TM System[R ]. University of Kaiserslastem Kaise- [8] Ramm W. Repet conming stre tes umder dnmic la with rslateem Grmanry Jume 1992. regand to an anchring of three layered facade panels aeonding [13 ] Shohoko S. Espent'* s repet on the ACG Conector system [ in to the DEHA TM Sytem ( in Gemar [R]. Uaivemsity of Kai- Jampane) [R]. Mareh 1997. serslautem Noxember 1992. [14] Einen Amin Salmon David C. State of the Art of peecast [9]Rmm W. Rep cing st ad sar l with dc ld anhitectural sancwich panels [J ]. PCI Jonemal 1991 36 ceming anchoring of three layened facade panes aconding to (6) : 78. the thermomas building ayalem { in Gemar) [R] . Unisersity of [15 ] KURAMA YAHYA PESSIKI. Srimic behuvior and design of Kaiserslastem Gemany Augst 1991. unbounded post tensioned preast concrete wall [J]. PCI Jour- [10] Poter M L Lehr B R Barms B A. Fiber posite connecles nal 1999 44 (3) : 72 89. for concnte sandwich wall systems [R . loa Stae Usiversity A [16] A Bernayome A A ABDUL SAMAD. Flesural behavior of pee- mes lous Maerth 1992. caal ccnte sich posile pamel esperimental and thereti [11 ] Ramm W. Raport cnming the tesls with ngand to the allalise cal itipti[] . Cottion and Bing Merials 2007 coestaney of an mchering of plastic rinforced vith glass fibes (12) : 677 685. cmcerming thee layered facade panels accrding bo the DEA TM System { in Gemal [R]. University of Kaiseslaster Kai- [收稿日期]2012-05-21 ersaer Germamy Noember 1992. [作者简介]杨佳林（1978-）男石家庄人.博土从事预制 [12] Ramm W. Report coneeming stress and sher tests under static 混凝土结构研究.

stns of an ancheing of thee laynd facale paneb acing t

2012年第4期 玻璃钢/复合材料 55 预制夹芯保温墙体FRP连接件抗拔性能试验研究 薛伟辰”，杨佳林”，王君若” （1.同济大学建筑工程系，上海200092：2海市建筑建材业市场管理总站，上海200032） 摘要：预制夹芯保温墙体是集承载与保温一体化的新型预制保温墙体.

该墙体由内外叶钢筋混凝土板、中间保温层及纤 维增强望料（FRP)连接件组成其中FRP连接件是连接内外叶钢筋混凝土板的关键部件其受力性能直接影响墙体的安全性 本文以上海市某安居工程为背景基于拔出试验对FRP连接件的抗拔承载力、破坏形态、荷载-滑移关系及荷载-应变关系等进 行了较为系统的研究.

研究表明试件均发生了混凝土劈裂破坏；试件的抗拨承载力为23.5kN为抗拔荷载设计值的14.3倍， 满足工程设计要求并具有较大的安全储备最后提出了预制保温墙体FRP连接件的抗拔承载力计算方法.

关键词：预制混凝士：夹芯保温墙体；FRP连接件；抗拔承载力 中图分类号：TB332文献标识码：A文章编号：1003-0999（2012)04-0055-05 我国是能耗大国：在我国当前总能耗中大约有成如图1所示.

其中FRP连接件是连接预制夹芯 30%消耗在建筑物上”建筑节能是缓解我国能 保温墙体内外叶混凝土板的关键部件，其受力性能 源紧缺的一项重要工作.

在建筑能耗中围护结构 直接影响墙体的安全性.

FRP连接件具有强度高， （主要是外墙）所占建筑能耗比重最大约占建筑总 导热系数低、耐腐蚀性强的特点-”可有效减小墙 能耗的85%-99%.

因此墙体节能是实现建筑 体的传热系数能有效提高墙体的安全性与耐久性.

节能的最重要手段 相比之下预制夹芯保温墙体具有诸多优点：① 目前建筑工程中常用的保温墙体分为内保温、 节能保温效果显著墙体采用FRP连接件代替传统 外保温以及夹芯保温墙体这三种：内保温墙体存在 金属连接件，可有效减小连接件部位产生冷（热） 内部保温层易损、受室内装修影响大等问题而外保 桥：②抗火性能与耐久性能好由于保温材料设置于 温墙体存在着较为严重的防火及耐久性问题，其使 内外叶混凝土板之间能有效防止火灾、外部侵蚀环 用寿命一般为15-20年[ 境等不利因素对保温材料的破坏：③生产与施工效 r1 保疆材料层 率高预制夹芯保温墙体能高效率地实现制备工厂 化和施工装配化适用于住宅产业化的发展- 早在上世纪80年代末欧美、日本等国家就已 FRP连报件 外叶湿星土析 开展了预制保温墙体及FRP连接件的研发与应用 工作-澳大利亚CGS公司开发了M型与C型FRP 连接件，日本旭硝子株式会社开发了圆管状FRP连 1 1-1面 接件[美国Aslan公司开发了格构式FRP连接件 内叶板服向受力钢族内叶板损向受力钢第 Nu-Tie连接件呈波形采用Aslan 100CFRP筋制 务叶板原向受力钢落外叶板膜向受力第 2-2 作.1971年Comm.Rep等[]对夹芯墙体的设计 方法进行了研究，包括连接的设计和混凝土、钢筋及 图1预制夹芯保温墙体示意图 隔热材料的选取等-1988年G.T.Wade等人最 预制夹芯保温墙体是一种可实现承重与围护同 早开发了预制保温墙体FRP连接件并对连接件的 寿命的新型预制保温墙体墙体由内外叶钢筋混凝抗拔性能进行了研究.1991年，W.Ramn等[1对 土板、中间保温层及纤维增强塑料（FRP）连接件组 FRP连接件进行了抗拔、推出试验.

目前采用FRP 收稿日期：2012-04-15 基金项目：国家“十二五”科技支撑计划项目（2010BAK69B28）：上海市科委项目（10d0583700，10dz1202200) 作者简介：薛伟辰（1970-，男，博士，教授，主要从事现代预应力结构与先进复合材料的研究.

FRP/CM 2012. No. 4
56 预制夹芯保温墙体FRP连接件抗拔性能试验研究 2012年7月 连接件的预制夹芯保温墙体已广泛应用于欧美国家 预制夹芯保温墙体FRP连接件抗拔试件共3 公共建筑及商业建筑的建筑墙体之中.

个试件尺寸为490×250×250mm.试件编号分别 目前预制夹芯保温墙体及FRP连接件的研究 为TI-PO1、TI-PO2和TI-PO3.

试件混凝土强度为 在我国尚处于起步阶段.

同济大学等单位在国内率 C50为防止混凝土过早劈裂在混凝土板内配置双 先研发出了具有自主知识产权的预制夹芯保温墙体 层钢筋网片并预埋钢拉杆和锚固筋、试件的泡沫保 FRP连接件（如图2所示，该连接件由国内某大型专 温板厚为150mm，两侧的拉伸混凝土板厚度为 业公司生产）并开展了预制夹芯保温墙体与FRP 170mm每个试件共使用1枚连接件-试件施工图 连接件的受力性能、设计方法及工程应用等一系列 如图3所示混凝土力学性能如表3所示.

研究工作，有关成果已列入上海市《装配整体式混 16拉杆 250. 凝土住宅体系设计规程）（DG/TJ08-2071-2010）中- 10钢路预理作 本文通过FRP连接件的拔出试验对FRP连接件的 拉杆 抗拔承载力、破坏形态、荷载-滑移关系与荷载-应变 拉杆及预理钢的物视围 关系等进行了较为系统的研究.

连接作 1试验设计 1.1试件设计 2007年本课题组开发了适用于预制夹芯保温 果篮网片 墙体的第一代FRP连接件.

该连接件由FRP连接 1-1 说明：中15投纤湖入淘新十民度 板和套环两组件组成连接板上下端部设置有槽口， 如图2所示.

连接件截面几何属性如表1所示.

图3FRP连接件抗拔试件施工图 FRP注接板 表3混凝土的力学性能 立方体抗压度 轴心抗压强度 轴心抗拉强度 弹性模量 主方向 f MPs f /MPa f /MPa E /GPa 套环 48.8 32.6 3.7 36.8 真主为时 1.2加载与量测 试验在万能试验机上进行，试验前对拉杆进行 矫直处理，保证夹具与拉杆连接对中.试验数据采 图2预制夹芯保温墙体FRP连接件 用英国输力强公司生产的35951B型数据采集设备.

表1连接件横截面几何属性 施加抗拔力连续均匀加载速度为0.5kN/min.

截面积强轴惯性矩弱轴惯性矩 强轴抗弯 截面系数 轴抗弯 截面系数 每个连接件抗拔试件均设置4个位移计以测 4 /m? /m* 1 /m* W /mm? W' /m? 量连接件上、下端与混凝土之间的相对滑移：连接件 848 12120 11719 161 两侧表面中点布置2个三向应变花，用于量测连接 为测试FRP连接件的材料性能本课题组前期 件中点处各向应变.

开展了FRP连接件的拉伸试验与水平剪切试验 2 试验结果与分析 拉伸性能试验参照国标规范GB/T1447-2005进行， 2.1破坏形态 水平剪切强度根据美国ASTMD2344规范进行测 试件均发生了混凝土劈裂破坏，连接件平 试结果如表2所示.

均抗拔承载力达到23.5kN.连接件槽口内有压碎 表2连接件的材料性能 的混凝土粉末，但连接件表面无纤维断裂或树脂裂 项目 拉伸强度 拉伸弹模 泊松比 抗剪强度 缝，在加载接近极限荷载时连接件根部附近的混凝 T/MPa E/GPa S/MPa 土表面出现劈裂裂缝抗拔试件的破坏形态如图4、 实测值 742 46.3 0.27 47.8 图5所示.

可以看出： FRP/CM 2012. No. 4
2012年第4期 玻璃钢/复合材料 57 （1）由于FRP连接件表面较为光滑连接件的 （3）当荷载达到峰值时相应FRP连接件滑移 锚固力主要来自连接件槽口与混凝土之间的机械咬 测点的滑移量s约为1.5-2.3mm.

合作用连接件槽口对混凝土的挤压如同一个楼会 产生很大的机械咬合力： 30 25 （2）在拔出荷载作用下连接件槽口斜面向外 3 挤压内嵌混凝土，沿连接件边凸肋大致成45°方向 荷我 15 的截面被拉开从而形成如图所示的双角锥体（阴影 10 TI-PO1 部分）劈裂破坏.

.-T3-PO3 T2-P02 15 2.5 滑移/mm 图6连接件荷载-滑移关系 2.3荷载-应变曲线 试验测得的FRP连接件荷载-应变曲线如图7 一图10所示，可以看出： 图4劈裂裂缝 （1）连接件主方向（沿连接件长度方向）和垂直 主方向应变（垂直连接件长度方向）随荷载关系基 本呈线性增长： （2）当试件发生抗拔破坏时连接件测点位置 处的正应变、剪应变均较小连接件主方向的正应变 PO3 均小于700μe小于连接件拉伸极限应变连接件本 身并无损伤 25 图5试件破坏形态 20 3个FRP连接抗拔试件的主要试验结果如表4 15 所示， 10 上方向正成资 表4最大拔出力及峰值滑移 应主方向正应变 应变 试件 TI-P0I T1-P02 OL -200 200 400 600 应变/p 最大抗拔力 22.1 17.6 24.8 图7TI-POI连接件荷载-应变曲线 蜂值滑移/mm 1.75 1.52 2.34 35 2.2荷载-滑移曲线 28 FRP连接件荷载滑移曲线如图6所示，可以 21 看出： （1）当拔出荷载小于0.1N时连接件与混凝土 方正 间的滑移小于0.2mmFRP连接件荷载-滑移曲线基 上方向正应变 本呈线性； 200 200 400 600 800 （2）当拔出荷载增至0.5N时，由于连接件根 应变/u 部槽口开裂连接件与混凝土间滑移发展较快； 图8TI-PO2连接件荷载-应变曲线 FRP/CM 2012. No.4
58 预制夹芯保温墙体FRP连接件抗拔性能试验研究 2012年7月 5 P= min [βfu_ho Af (1) 2 3 式中为连接件卡槽底部距混凝土板表面高 10 度取h=30mm;β为抗拔试验劈裂破坏锥体的形 上方向江变 方向正应变 状影响系数取β=0.45;u为距连接件边缘处劈 裂裂纹的周长取连接件槽口截面处沿45°扩展至 -500 500 1000 1500 2000 2500 混凝土表面的闭合长度，如图11所示；f为混凝土 应变/u 抗拉强度：f.为连接件抗拉强度：A.为连接件截 图9T1-O3连接件荷载-应变曲线 面积. 2$ 4安全性评价 20 针对上海市某安居工程并参照建筑结构荷载 规范（GB50009-2001）及《金属与石材幕墙工程技 术规范》JGJ133-2001对预制夹芯保温墙体FRP连 10 ..TI-PO2 TI-PO1 接件的抗拔荷载设计值（风荷载及地震荷载作用下 ==T1-PO3 的最不利组合）进行了计算，并与试验结果进行对 129 240 360 480 600 比对比结果见表5. 应变/ 表5荷载设计值与试验值对比 图10FRP连接件荷载-主方向正应变曲线 设计值 试验值 安全系数 3抗拔承载力计算公式 1.64kN 23.5kN 14.3 试验结果表明连接件槽口与混凝土之间的机 械锚固力在抵抗连接件抗拔时起主导作用随着荷 由表5可见连接件抗拉荷载试验值（平均值） 载的增加FRP连接件端部槽口间的混凝土咬合齿 为荷载设计值的14.3倍，具有较大的安全储备，满 被切断混凝土出现劈裂裂缝并沿连接件边凸肋大 足设计要求.

致成45°方向的截面被拉开从而形成如图11所示 的双角锥体（阴影部分）破坏，Eligenhausen[1]混凝 5 结论 土单筋锥体抗拔承载力计算公式表明，钢筋的极限 基于对3个FRP连接件抗拔试验的研究与分 抗拔力应等于锥体水平投影面积上混凝土拉力 析主要结论如下： 总和. （1）试件均发生连接件端部混凝土劈裂破 坏.FRP连接件端部槽口间的混凝土咬合齿被切 断混凝土出现劈裂裂缝并沿连接件边凸肋大致成 45°方向的截面被拉开从而形成双角锥体破坏； （2）连接件平均抗拔承载力达到23.5kN，为荷 载设计值的14.3倍连接件与混凝土间的最大滑移 值小于2.4mm； （3）提出了FRP连接件抗拔承载力计算公式， 图11混凝土劈裂破坏计算简图 可为同类型的FRP连接件设计与计算提供参考： 本文参照文献[9]提出了FRP连接件的抗拔承 （4）预制夹芯保温墙体FRP连接件的抗拔承载 载力计算公式，见式1.FRP连接件的承载力取混 力能够满足工程设计要求并具有较大的安全储备.

凝土锚固力与FRP连接件材料抗拉承载力的较 需要说明，该预制夹芯保温墙体已应用于上海 小值， 某安居工程建成近3年来使用效果良好.

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2012年第4期 玻璃钢/复合材料 59 参考文献 els [J]. PCI Joumal 1991 36( 6) : 78-98. [1]蒋华君，浅谈如何推进住宅产业化[].上海房地，2007[2)： [10] Comm Rep. Design of peeast eoecrete wall panels [J]. J Amer 40-41. Conerete Inst 1971 68( 7) : 504-513. [2]洪雯，施美灵等.建筑节能一绿色建筑对亚洲未来发展的重要 [11] Anon. Seletice and use ef materiab for precast cncete wall pan- 性[M].北京：中国大百科全书出版社，2008. el[J]. Am Concrete Inst-J 1969 66 ( 10) : 814-820. [3]杭迎伟，复合保温围护墙板工业化成套技术研究与应用[R] [12] Waxle G. T. Posrter M. IL. amnd Jaosbs D. R. Glax-filer = 上海：上海建工（集团）总公司，2010. pole csetos frinlaed e si wllo [R] . Ia [4]张泽平，李珠，董彦丽，建筑保温节能墙体的发展现状与展望 Sale Univesity Ames lova March 1988. [J].工程力学 2007 24(增刊II) : 121-127. [13] RAMM W. Repoet conerming shear tests under statie loed with re [5]李孟洋，李炜，拉挤工艺用耐高湿环氧树脂性能研究与开发 gand to three-layered facade panels with an anchoring arcding to [J].玻璃钢/复合材料，2011[4}：55-59 the themmmass building sstem { in Gemmars [R]. Kaserslautem: [6]树脂基复合材料连接技术研究现状及在桥梁工程中的应用和发 Universty of Kaiserslautem 1991. 展[J].玻璃钢/复合材料，2010【2]：78-82. [14] RAMM W. Repont conoeming 4ma and shwar tosts vith sxtatic [7]朱海案，方高干，纤维增强聚合物（FRP]耐久性能研究进展 load cenming anrbing sf trer-eyre farade pans aconling [J].玻璃/复合材料，2009【2}：78-8]. o the Thermomae bilding aystem [R] . Kaismslauterm: Unisersily [8 ] Shehoko S. Espent′ s Repoet on theACG-Caenetor Ssstem [ im of Kaisersbatem Augut 1992. Janpanee) [R]. March 1997. [15] Elighausen R. Fastening with boded anchoes [M]. Gemany: Be [9] AlEINA et Al. State of the at of Precast Goncrete Sandvich Pan- tonwerk Fertigteil-Tech Pres 1984. 10-2. PULL-OUT TESTS FOR EVALUATIONS OF ANTI-PULLING BEHAVIOR OF FRP CONNECTORS IN PRECAST SANDWICH INSULATION WALL PANELS XUE Wei-chen' YANG Jia-lin’ WANG Jun-ruo² 1. Department of Building Engineering Tongji University Shanghai 200092 China; 2. Shanghai General Administration of Market for Construction and Construction Materials Shanghai 200032 China ) Abstraet: Precast sandwich insulation wall panel is a new type of insulation wall which performs well both in structural bearing and thermal insulation. This kind of wall is consisted of intermal and extermal concrete wythes in sulating layers and the key ponent-FRP connectors which ties hwo concrete wythes together to provide a distrib uted fastening system. Taking the model from a practical projeet in Shanghai as a reference a series of tests inclu ding three pull-out specimens with emphasis on FRP connectors′ pull-out capacity failure patterm and load-slip cunve etc. were presented. Al the tests were terminated by the concrete fracture and the average pull-out capaci ty of the connectors was 23. 5kN about 14. 3 times of the design pullout load. This means the connector could a u uaa se ua as p8 sq pue′ fo d usp saba a od s! I[em qpimpues apaouo seoaad u sopuo dd po fordeo no-nd a anduo o poqau uoenoe posed. Key words: precast concrete’ sandwich insulation wall panel; FRP connector pull-out bearing capacity FRP/CM 2012. No. 4

2017年第4期（总第45卷第314期) 建筑节能 ■保温隔热与材料 doi: 10.3969/j isn.1673-7237.2017.04.010 预制夹芯保温墙体连接件的研究现状 朱文祥，吴志敏，张海遐，许锦峰 （江苏省建筑科学研究院有限公司江苏省建筑节能与绿色建筑研究重点实验室南京210008） 摘要：随着建筑产业现代化的发展，预制混凝土夹心保温墙体得到了一定的应用，其主要是由内外 层混凝土墙板、保温层与连接件组成，连接件性能的优良直接对内外层混凝土墙板的组合效 率产生重要影响，主要介绍了预制夹芯保温墙体中连接件的相关性能，总结了国内外有关保 温墙中连接件性能的研究现状，并对连接件未来的研究方向进行了展望.

关键词：产业现代化：预制混凝土：夹心保温墙：连接件 中图分类号：TU50文献标志码：A文章编号：1673-7237（2017)04-0048-04 Research Progress of Connectors for Precast Sandwich Insulation Wall Panel ZHU Wen xiong WU Zhi min ZHANG Hai xia XU Jin feng ( Jiangsu Research Institute of Building and Science Co. Ltd Jiangsu Key Laboratory of Building Energy saving and Green Building Nanjing 210008 China) AbStract: With the development of construction industry modernization precast concrete sandwich insulation wall panel is in α certain application. It is consisted of internal and exlernal concrete wall panel insulating layers and conneclors and the performance of conneclors play an important role in the effciency of the bination of tuo concrete wall panel. This paper introduces the main behavior and the progress in research of conneclors and the prospect for the research trend of connectors is also presented. Keywords: construction industry modermization precast concrete sandwich insulation wall; connector 0引言 墙体的耐候性相对较差对保温材料的要求也较高， 随着我国建筑总量不断迅速的增加能源问题变 而内保温形式墙体难以避免热桥，且容易出现冷凝结 得日益严峻：据报道，如以当今能源消耗的速度到 露等现象因而这两种保温形式的墙体在工程中的实 2020年我国建筑能耗将接近目前全国能耗的3倍， 际应用显得较少：而夹心保温墙体不仅可以发挥墙体 节能环保的理念变得日益重要.

我国政府已经充 自身对保温材料的保护作用而且具备较好的耐火和 分认识到建筑节能的重要性和紧迫性将建筑节能列 耐腐蚀性能所以夹心墙体正逐步发展成为建筑墙体 为优先发展的领域建筑外墙造成的能耗占整个建筑 的主流形式.

预制混凝土夹心保温墙体的主要组 总能耗的比例较高所以建筑墙体良好的保温性能是 实现建筑节能的核心.

且住建部已经提出的建筑 成部分为内叶混凝土板、外叶混凝土板、保温层及连 接件，该墙体不仅具有良好的防火及耐久性能，而且 产业现代化发展策略是研究并推广多层住宅结构体 系的大好机遇，各地积极推广住宅产业化，尤其是预 生产工序简单适用于工业化生产.

制夹心保温墙板的技术正在大力推广.

在夹心保温墙体中，连接件是连接内、外叶钢筋 在预制混凝土夹心保温墙板中，保温墙板的形式 混凝土墙板和保温层其主要作用是承受两片混凝土 主要分为3种：内保温、外保温及夹芯保温其主要的 墙板之间的剪力而且连接件抗剪性能的优良直接决 区别在于保温板在墙体中的位置不同，外保温形式 定着整个夹心保温墙体的性能，本文对国内外夹 取稿日期：2016-06-17;修国日期：2016-09-07 心保温连接件的研究成果做了综合的概述，尤其是对 基金项目“十三五“国家重点项目子课题（2016YFO0701402)：2015年 保温连接件的性能进行概况总结，并对连接件后期研 省级建筑节能与建筑产业现代化-科技支撑项目资励 究趋势和方向进行展望 48
朱文祥，等：预制夹芯保湿墙体连接件的研究现状 1连接件简介 连接件性能的优良直接决定了预制保温夹心墙 体的整体性能的发挥.

为了避免预制夹芯保温墙体 中连接件和墙体连接部位发生冷热桥效应连接件需 要具有较低的导热系数从而提高墙体的保温性能： 且连接件需要具备较好的耐腐蚀性，以保证其在呈碱 性环境的混凝土中具有更好的耐久性；连接件的热膨 胀系数需要与两侧的墙体相近，以保证在墙板的服役 期间可以减少保温连接件与内外叶墙板之间的相对 滑动 如图1所示，根据夹芯墙体中内、外叶墙板受力 图3非组合式保温墙应力应变示意图 条件下相互作用程度的大小，可以分为完全组合式墙 体、部分组合式墙体、非组合式墙体，完全组合式墙 体是指内外层混凝土墙板作为整体，共同承担上部的 荷载，其受力弯曲条件下截面的应力应变如图2所 示；非组合式墙体是指内外层混凝土墙板独立工作， 墙体之间不能传递剪力的墙体形式其受力弯曲条件 下截面的应力应变如图3所示：部分组合式墙体是介 于组合式墙体与非组合式墙体之间的形式，但连接件 只能传递墙体内的一部分剪力其受力弯曲条件下截 面的应力应变如图4所示.

图4部分组合式保温增应力应变示意图 0. 按照材料的不同夹心墙中的连接件分为金属材 2国内连接件的研究现状 料连接件、合金材料连接件和以纤维材料为代表的非 金属连接件，金属材料连接件的造价相对较低，但是 （1）我国FRP连接件的研究与应用工作尚处于 导热系数高墙体中容易产生热桥；合金材料连接件 探索阶段.

2007年同济大学与万科集团等单位合作 研发出夹芯保温墙体板式FRP连接件并开展连接件 的耐腐蚀性较好耐久性高，但造价相对较高；纤维材 材料的受力性能、设计方法及工程应用等研究 料连接件导热系数低强度较高但成本相对较高.

2008年沈阳建筑大学张延年等人为了解决拉结件的 连接件 外叶墙 耐腐蚀性的问题研究制作了塑料钢筋拉结件的不均 保湿层 匀受力性能试验结果表明在遭受大震作用时塑料 钢筋拉结件所传递的最大地震力远小于其极限拉拔 * - 内叶清 承载力的最小值，且与普通钢筋拉结件相比环形的 塑料钢筋拉结件具有更好的抗拉性能，2011年哈 图1夹芯保温墙示意图 尔滨工业大学王晓璐等人对玻璃纤维筋在高温下的 受力性能进行试验研究及理论的分析，试验结果表 明在一定温度区间内GFRP筋的极限抗拉强度随温 度的升高而降低 （2）2012年同济大学杨佳林等人研究了板式纤 维增强复合筋的力学性能，试验表明，复合筋能够满 足工程设计的要求，且具有较大的安全储备.

2014年同济大学薛伟辰等人对FRP连接件加速老 化后的抗拉性能进行试验研究结果发现侵蚀后FRP 连接件劣化区域内的纤维不断地被腐蚀与周围的树 脂之间出现了明显的脱离现象，且此现象随着侵蚀时 `g 间和温度的增加而更加明显.

2014年沈阳建筑大 图2完全组合式保温应力应变示意图 学孟宪宏等人研究了3种不同形式玻璃纤维筋连接 49
朱文祥，等：预制夹芯保湿墙体连接件的研究现状 件的弯锚锚固与抗拉等力学性能结果表明，玻璃纤维作连接件的的抗剪强度可达到60-120MPa，远远 维筋拥有很高的抗拉强度和锚固性能其可用于预制高于普通塑料连接件的抗剪强度，且连接件的尺寸、 夹芯保温外挂墙板内部的连接件["] 横截面及布置间隔对其抗剪承载力有重要影响[ （3）2015年湖南大学的吴方伯等人研究开发出 （3）2014年Ekenel等学者研究纤维增强的复合 一种新型夹芯保温墙体在墙体连接件处设置橡胶材网连接件的受力性能测试其剪切强度、剪切模量及 质的堵头来隔断连接处的冷桥，开展了墙体连接件剪刚度并对其进行了理论公式的推导，试验的结果与 切性能试验对连接件的抗剪承载力、破坏形态、荷载- 理论推导的结果比较吻合理论公式可以被运用到标 位移曲线进行了研究，试验结果表明，在接触面发生 准规范中[].

2014年Kim学者研究了用GFRP纤 相对滑移的作用下墙体内的剪切荷载主要是由连接 维网格作连接件的夹芯墙的组合效应，中间的保温层 件处的砂浆短柱承担但砂浆短柱的抗剪承载力可满 分别采用100mm厚的EPS和XPS，测试夹芯墙在 足工程设计要求，当其被剪断后，荷载转移到加强筋 四点弯曲条件下的受弯性能，试验结果表明，由于 上具有一定的变形能力[] GFRP筋与夹芯墙具有较高的组合效率导致整个墙 综上所述国内学者对连接件作了大量的研究， 体具有较高的抗弯承载力与XPS板相比用EPS板 但大多数集中于其材料本身的力学性能主要得到了 作保温层的夹芯墙板具有较高的组合效应，主要是由 连接件的抗剪、抗弯等力学性能，但对连接件在抗压、 于后者与混凝土之间的粘接性能更好[ 抗剪、抗拉等综合复杂受力条件下的研究相对较少， （4）2015年，Hamid等学者研究了碳纤维和玻璃 在研究连接件对夹芯保温墙体整体承载力的影响方 纤维格棚作夹芯墙连接件的长期耐久性能，墙体的保 面缺乏相应的理论的指导因此后续的研究重点应 温层分别采用EPS和XPS试验结果表明同等条件 侧重于综合受力下的理论研究.

下墙板采用EPS作保温层时的抗剪承载力要高于 3国外连接件的研究现状 XPS保温板[1.2016年，Amran等学者对预制泡沫 （1）国外学者已经对预制夹芯墙中的连接件进行 混凝土板进行试验及理论的研究通过对其施加轴向 了较为系统的研究.

20世纪80年代美国、澳大利亚 力测试其极限承载力、荷载-位移曲线、荷载-应变 等国已经开展了FRP连接件的研发与应用澳大利 曲线，试验的结果与有限元模拟的结果比较吻合[）.

亚CGS公司、美国Aslan公司及日本旭哨子株式会社 综上所述鉴于夹芯保温墙在欧洲等其他国家主 开发了不同形式的FRP连接件并已经在工业及民用 要用于承重墙体，因此，学者不仅对连接件的力学性 建筑中得到广泛应用.

1991年，德国Kaiserslautem 能进行了试验研究重点对整个墙体平面外的抗弯性 大学开展了带有棒式碳纤维连接件夹芯墙板的试验 能进行试验研究及理论的分析国外相关的规范也为 研究[试验结果表明连接件最终发生的是弯曲破 保温墙的研究提供了相关的指导.

坏而整个墙体破坏并不明显.

同年，该大学继续开 4结论与展望 展了棒式FRP连接件的抗拔与抗剪的试验试验结果 连接件的性能对墙体结构的安全及耐久性有重 表明连接件最终的破坏形式为断裂破坏[13.

要的影响，但对预制夹芯保温墙体的研究还不够完 （2）2005年，Benayoune等学者研究了采用钢桁 善相应的规范还需要健全.

因此，未来在连接件自 架作连接件的夹芯保温墙，试验主要测试6组具有不 身的力学性能及其在混凝土中的锚固性能需要开展 同长细比的夹心墙在偏心荷载作用下的受力性能，试 深入的研究，致力于探索性能好且性价比高的连接 验结果表明夹芯墙在试验中表现出完全组合作 件使得其具有较高的抗剪刚度并能有效地传递两片 用，且由于非线性的出现，极限承载力随着长细比的 墙体之间的剪力，通过对其在夹芯墙体中合理的布 增加而降低[.

2012年，Naito等学者研究了共计 置，使得整个墙体达到最优的性能.

14种不同夹心墙连接件的抗剪性能，试验结果表明， 不同连接件之间的抗剪强度刚度及变形的变化较大， 参考文献： [1]汪光表，建设节的型社会必须抓好建筑“四节”-关于建设节能省 不同连接件表现出弹性-脆性、弹性-塑性与塑性- 地型住宅和公共建筑的几点思考[J]土木工程学报200538（4)：1-4. 硬化等响应，试验的结果可以推导出三线性本构模 [2]杨嗣信.对多层住宅建筑工业化施工的建议[J].建筑技术开发， 型并运用到模拟夹芯墙弯曲下作用下的响应[5]. 2015 42( 10) : 14 17. 2013年Woltman等学者研究了不同形式玻璃纤维的 [3]顾天舒谢连玉炼革.建筑节能与墙体保温[J].工程力学2006， 夹芯保温墙体连接件通过改变连接件的直径及布置 23( S2) : 167 184. [4]万朝阳陈国兴，预制夹芯保温墙体保温连接件研究现状[J].玻璃 间隔研究其抗剪性能，试验结果表明，采用GFRP纤 钢/复合材料201511):8184. 50
朱文祥，等：预制夹芯保湿墙体连接件的研究现状 [5]杨佳林薛伟辰.预制夹芯保温墙体FRP连接件应用进展[J]-低温 of ecermtrically loall peca sawvich janel [J ]. Construction amd 建筑技术2012【8]：139 -142. Buikding Materials 2006 20: 713 724. [6]杨佳林，秦桁，刘国权，等.板式纤续望料连接力学性能试验研 [15] Naito C Hoemann J Beacraft M et al. Perfomanee and Chararteriza- 究[1].望料工业2008 24(4) :543 547 tion of Shear Ties for Use in Insulatel Precast Concrete Sandwich Wall [7]张延年涨淘刘明等.夹心增用环形墨料钢筋拉结件错固性能试 Panels [J]. Joumal of Strueture Engineering 2012 138[ 1] :52 61. 验[J].沈阳建筑大学学报200824（4):543-547. [16] Wolkmam G Tomlinon D Fam A. lnvestigation of Various GFRP Shsar [8]王晓确查晓雄.高温下CFRP脑力学性能的试验研究[J].华南理 Conece for Inlal Pecat Concrte Sawvicdh Wall Paels [J]. Joumal 工大学学报 2011 39( 9) : 77 80. of Composiles far Constration 2013 17( 5) : 711 721. [9]酵伟展付凯秦昕.预制夹芯保湿增体FRP连接件抗拉强度加速 [17] Ekenel M. Testing and Acceptamce Criteria for Fiber Reinforeel 老化试验研究[J].建筑材料学报2014 17[3]:420-424 Composite Grad Conectoo Uand in Concrete Sanlwich Pumels[J]. Jourmal [10]孟宪宏周阿龙刘海成等.夹心保湿外墙板连接件力学性能试 1：(s 9 验[].沈阳建筑大学学报201430（2)：227-234. [18]Kim J H You Y C. Composite Behavior of a Novel Insulatedl Coe- [11]吴方伯宋瑞邓利斌等.新型夹芯保温墙体设计及其连接件剪 crete Sandwich Wall Panel Reinforced with GFRP Shear Grids: Effects of 切性能研究[1].混凝土与水泥制品2015{2)：62-65. Insalation Types [J]. Materials 2015 8] : 899 913. [12] RAMM W'. Repart conerming stme bests under dyamic load with [19]Kazem H Bunn W G Seliem H M t al. Durabity and long temm regand to an anchoring of three layered facade panels acording to the behavior of FRP/foam shear transfer mechanism for concrete sandvich DEHA TM System( im Gemmarl [R]. University of Kaiserslastems No- panels[J]. Construction and Buiking Mueral 2015 98: 722 734. vember 1992. [20] Amran Y H M Ali A AA Rashsd R S M zt al. Stractural belavior of [13] RAMM W. Report conceming stress and shear tests with static load asially loaded precae foamed conerele sandwich pameb [J] Comtruction conceming anchoring of three layered facale panes accnding to the ther- and Building Materals 2016 J07: 307 320. momae beidling ydrm( in Gemar [R] . Unirenity of Ksinmlaterm November 1991. 作者简介：朱文祥（1990）男南京人硕士，主要从事建筑结构与建 [14]Bemayoune A Samadl A A A Frikha D N et al. Structural behaviour 筑节能技术研究( timbes8888e hotmail. ) - （上接第37页） Yin Baoquan Wang Yiping Zhu Li. Cooling hesting and power pefom- 参考文献： ance of salicon hasnl fim PV raliant panel modulex [J]. Aeta Energiae [1]赵东来胡春雨柏德胜等.我国建筑节能技术与发展超势[门].建 Solaris Sinica 2013 34( 6) : 1028 1033. ( i= Chinee) 筑节能 2015 [3}:116 -121. [7]尹宝泉王一平朱丽，等.基于光伏辐射板的多功能建筑能源系统 Zhao Donglai Hu Chmyu Bai Desheng et al. Building Energy Conserva- 性能分析[J].四川建筑科学研究201440[1]:327 -330. tion Techmology Status and Development Trend in China[J]. Builkding En- Yin Baoquan Wang Yiping Zhu Li et al. Perfommance Analysis of Multi- engy Efficienecy 2015 3) : 116 121. ( in Chinee) funetion Building Energy System Based on Photovoltaie Radiometer[J]. [2]Zhngyuan Wang Feng Qis W amshmg Yamg et al. Experimental in- Sichuan Building Scienee 2014 40( 1) :327 330. vestigation of the themmal and eletrical perfomance of the het pipe BI [8]GB/T4271-2007太阳能集热器热性能试验方法[S]. PV /T system with metal wires [J]. Applied Energy 2016 170 7) : 314 GB /T4271-2007 Tea Methods for the Thermal Perfommance of Solar 323. Collector[S] ( in Chinese) [3] Akash Kumar Shukla K. Sudhakar Prashant Baredar. A pehen- [9]Huang B J Lin T H Hung W C μ al. Perfommace evaltion of olar sive revie on design of bilding integrated pbotovoltaic syslem [J]. Ener energy /thermal ayolems[J]. Solae mergy 2001 70( 5) : 443 448. By ml Buildings 2016 128: 99 110. [10]王林成全贞花赵耀华，等.微热管阵列光伏光热组件瞬时集热 [4]Eicker U Dalilurd A. Photovoltsic thmal colletoe for nigh radia- 效率实验研究[J].太阳能学报201536[3]：539-545. tive cooling of buildings [J]. Solar Energy 2011 85( 7) : 1322 1335. Wang Lincheng Qun Zherh Zhoo Yaob et al. The Exerimental Reeah [5]尹宝泉王一平朱丽筹.光伏福射板型PV/T系统的电热冷性能[1]. on Micr Hst Pipe Amay PV/T Modle ’s Instantanesus Eficieney [J]. Acta 重庆大学学报：自然科学版 2013 36[10}：114-119. Enengie Solais Sinicn 2015 36( 3) : 539 545. ( im Chinese) Yin Baoquam W'amg Yiping Zhu Li et al. Poly - generatin of cooling beating and pover pefome analysis of PV radiant pamel P /T system 作者简介：朱丽（1977）女安徽毫州人，博士，教授，博士生导师，主 9 10 (ug m [] 要从事低碳城镇能源规划与低碳建筑设计研究（xly_1je 163.） ( 10) : 114 119. ( in Chinese) [6]尹宝泉王一平朱图.电热冷联产硅基薄膜光伏辐射板组件的性 通讯作者：孙两（1984）男山东枣庄人博士助理研究员主要从事建 能研究[J]. 太阳能学报 2013 34( 6) :1028 1033. 筑节能技术和太阳能键筑一体化研究umyug-19840163.ccm）.

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2015 年第11期 玻璃钢/复合材料 18 预制夹芯保温墙体保温连接件研究现状 万朝阳，陈国新 （新疆农业大学水利与土木工程学院，新疆乌鲁木齐830052） 摘要：介绍了预制夹芯保温墙体中保温连接件的相关特性总结了国内外保温连接件力学性能、保温连接件与混凝土锚 固性能影响因素研究现状参考相关规范并确定保温连接件应用技术要求对保温连接件研究方向进行了展望 关键词：预制夹芯保温墙体；保温连接件；FRP;力学性能：锚固性能 中图分类号：TB332;TU528文献标识码：A文章编号：1003-0999（2015)11-0081-04 1引言 2保温连接件相关特性 当前我国外墙体保温的三种方式按照保温板在 保温连接件作为一种新型复合材料，它不仅导 墙体中位置的不同划分为内保温、外保温以及夹芯热系数低[（0.03-0.20W/（mK））、耐腐蚀性好、 保温.

由于外保温的耐火性能比较差、内保温减少 抗拉强度高（742-908MPa）、耐久性好还具有热膨 了室内的有效使用空间等缺点，限制了这两种保温 胀系数与混凝土（8-12×10/℃）相近以及自重轻 方式在工程中的推广和应用，夹芯保温墙体不仅具 等优点，保温连接件的导热系数低，可以避免 有承重、围护和保温功能，又能起到防火和抗腐蚀的 预制夹芯保温墙体在连接件和墙体连接部位发生热 作用因而夹芯保温墙体成为建筑外墙结构的发展 趋势.预制夹芯保温墙体是由内外叶钢筋混凝土 （冷）桥效应从而提高了墙体的保温性能-保温连 接件在混凝土碱性环境中耐腐蚀性能好增强了夹 墙板、中间保温层和保温连接件组成，是集承重、围 芯保温墙体的耐久性能.

热膨胀系数与钢筋混凝土 护和保温一体化的新型预制保温墙体.

保温连接 相近可以避免保温连接件与内、外叶钢筋混凝土墙 件连接内、外叶钢筋混凝土墙板和保温层对预制夹 板发生相对较大的滑动.

但保温连接件抗拉弹性模 芯保温墙体性能的提高和改善起至关重要的作用.

量小（约为钢材的23%）抗剪强度低（仅为抗拉 目前国内应用的保温连接件材料主要是纤维增强 强度的5%-20%）等缺点将导致内、外叶钢筋混凝 复合筋纤维增强复合筋由纤维和基体材料掺入适 土墙板在保温连接件处发生层间剪切破坏.

量辅助剂经拉挤工艺和特殊的表面处理所形成的 一种新型复合材料，纤维增强复合筋按照基体种类 不同划分为树脂、金属及陶瓷等：按照纤维种类划分 3保温连接件力学性能及与混凝土锚固性 为玻璃纤维、碳纤维、芳纶纤维及玄武岩纤维等.

在 能研究现状 建筑结构中常用的有玻璃纤维增强复合筋（GFRP）、 3.1保温连接件力学性能研究 玄武岩纤维增强复合筋（BFRP）、碳纤维增强复合筋 国内外学者对保温连接件常用的纤维增强复合 （CFRP）等.

按照连接件的结构形式不同划分有板 筋的抗拉性能、抗压性能、抗剪性能以及本构关系等 式FRP连接件、棒式FRP连接件以及格构式FRP 进行了较为系统的研究.

连接件三种.

本文对国内外保温连接件研究成果 SFeih等研究了高温对碳纤维复合筋力学 做了系统性梳理重点对保温连接件的力学性能、保 性能的影响发现随温度的升高碳纤维和树脂粘结 温连接件与混凝土的锚固性能进行研究和总结并 力下降导致碳纤维复合筋抗拉弹性模量呈现大幅 对预制夹芯保温墙体中保温连接件后期研究趋势和 下降趋势.

ElefaiA等研究了疲劳荷载作用下 方向进行展望 CFRP筋的力学性能结果表明初期施加循环荷载， 收码日期：2015-05-25 基金项目：国家“十二五”科技支撑计划课题（2013BAJ12B05）：新疆维吾尔自治区优秀青年科技创新人才培养项目（2014721012）： 中国科学院“西部之光”人才培养计划项目（RCPY201208） 作者简介：万朝阳（1991），男，硕士，主要从事复合材料方面研究.

通讯作者：陈国新（1978-，男，副救授，博士，主要从事新型建筑结构体系以及复合材料方面的研究，sjechge163.ccm. FRP/CM 2015. No. 11
82 预制夹芯保温墙体保温连接件研究现状 2015年11月 CFRP筋抗拉强度有明显提高，后期施加循环荷载，理、力学性能指标但对保温连接件在抗拉、抗剪、抗 CFRP筋抗拉强度无明显变化.

S.Kocaxza等试压受力过程中本构关系的数学表达模型研究较少， 验研究了GFRP筋的拉伸力学性能发现GFRP筋在对进一步研究保温连接件在夹芯保温复合墙体中的 受力过程中其抗拉弹性模量近似成线性，且为脆性 承载力缺乏一定的理论支撑 破坏， 3.2保温连接件与混凝土锚固性能影响因 在国内同济大学薛伟辰等对FRP连接件 素研究 加速老化后的抗拉性能、抗剪性能进行试验研究结 国外Galatin等研究了温度对FRP筋在混凝土 果表明随时间增加以及碱溶液温度上升到一定程 中粘结性能的影响结果表明FRP筋与混凝土之间 度时FRP连接件内部的纤维和基体树脂发生较明 的粘结强度随温度的增加量现明显的下降趋势[1.

显的分开现象，同时FRP连接件抗拉拔强度、抗剪 Roman研究认为当混凝土抗压强度等级在一定范围 切强度呈现明显下降的趋势.

同济大学杨佳林等[] 内时BFRP筋粘结强度平均值与混凝土立方体抗 研究了板式纤维增强复合筋的力学性能得出板式 压强度标准值的开方成正比例关系（.

Zenon等测 纤维增强复合筋的抗拉拔承载力是设计值的6.4 试了BFRP筋在混凝土中的粘结性能结果表明，当 倍抗剪切承载力是设计值的10.5倍，能够满足工 普通混凝土抗压强度标准值大于或等于30MPa时， 程设计的要求且具有较高的安全储备.

郑州大学李 主要由BFRP筋表面形状决定BFRP与混凝土之间 趁趁等试验研究了温度、FRP筋直径、FRP筋种 的粘结破坏形态²）.

F.AL-mahmoud等针对CFRP 类以及恒温时间等因素对FRP筋纵向拉伸性能的 筋与混凝土粘接性能进行研究发现FRP筋表面形 影响结果表明随着温度升高，FRP筋本构关系曲 状对粘接性能影响较大，带肋CFRP筋与混凝土极 线大致相似极限抗拉承载力下降趋势明显：随着 限粘接强度高于光圆CFRP筋与混凝土极限粘接 FRP筋直径减小FRP筋抗拉强度降低呈现明显趋 强度[ 势FRP筋弹性模量和极限应变无明显变化；随着恒 我国科研人员对不同影响因素条件下保温连接 温时间的增加，FRP筋发生热分解效应，FRP筋抗 件和混凝土之间的锚固性能进行了较为系统的研 拉强度降低.

高泉喜等研究工作环境对玻纤复 究.

管巧艳等对特定环境下FRP筋与混凝土的粘 合筋力学性能的影响得出在一定温度范围内玻纤 结性能进行研究结果表明FRP筋与混凝土的界面 复合筋力学性能与温度成反比关系-济南大学徐新 粘结强度以及受力过程中开裂荷载随冻融循环次数 生等[对FRP筋抗拉强度、弹性模量以及延伸率等 的增加呈明显下降的趋势[233].

东北林业大学张 主要力学性能指标和破坏形态进行试验研究结果 绍逸对BFRP筋与混凝土粘结锚固性能进行试验研 表明在受力过程中FRP筋抗拉强度曲线图符合正 究提出了BFRP筋与混凝土粘结滑移本构关系模 态分布曲线的规律；FRP筋没有较明显的屈服阶段，型 型；BFRP筋的受力过程分为四个阶段：微滑移阶 呈脆性破坏；和普通碳素钢相比FRP筋弹性模量和 段、滑移阶段、下降阶段以及残余应力阶段：在残余 延伸率两指标均较小，沈阳建筑大学孟宪宏等[ 应力阶段BFRP筋与混凝土的平均粘结强度呈周 对夹芯保温外墙板不同保温连接件型式的力学性能 期性衰减变化规律[.湖南大学方志等研究了不同 进行试验研究结果表明U型保温连接件主要在端 粘结介质对CFRP筋锚固性能的影响结果表明和 部以及根部受剪切导致试件发生破坏而V型保温 其他粘结介质相比活性粉末混凝土（RPC）对CFRP 连接件则主要在端部受剪切使试件产生破坏.

哈尔 筋锚具在RPC中的锚固性能影响最大，大连理 滨工业大学王晓璐等[对高温下GFRP筋力学性 工大学吴芳试验研究了玄武岩纤维筋与混凝土粘结 能进行了试验研究得出在一定温度区间随温度的 性能研究表明极限粘结强度与混凝土保护层厚度 升高树脂发生软化，导致GFRP筋的极限抗拉强度 并非线性关系当保护层厚度在一定范围内时粘结 降低 强度随着保护层厚度的增大而提高：随着锚固深度、 综上所述国内外学者对保温连接件材料本身 玄武岩纤维筋直径的增大，玄武岩纤维筋与混凝土 力学性能进行了大量研究，并确定了保温连接件物 之间的极限粘结强度明显降低[2] FRP/CM 2015. No. 11
2015年第11期 玻璃钢/复合材料 83 综上所述科研人员对保温连接件与混凝土之 5结论与展望 间的锚固性能进行了大量研究，表明锚固性能受混 保温连接件的物理、力学性能对墙体的耐久性 凝土立方体抗压强度、复合筋表面形状、冻融循环次 和结构的安全性有一定的影响，它与混凝土之间的 数、粘结介质种类以及混凝土保护层厚度等多种因 粘结锚固性能在多种因素耦合作用下关系着内外叶 素的影响通过提高混凝土立方体抗压强度、采用带 墙体的破坏形态.

预制混凝土夹芯保温墙体不仅耐 肋的复合筋、控制冻融循环次数、采用高性能混凝土 久性好、抗腐蚀性能强而且具有集承重、围护和保 以及加大保护层厚度等有效措施，可以增强保温连 温一体化等优点，但预制夹芯保温墙体有些性能研 接件与混凝土的粘结锚固性能.

究还不够完善.

因此预制夹芯保温墙体以及保温 连接件今后研究工作应着重在以下几个方面展开： 4保温连接件应用相关技术要求 ①保温连接件力学性能及与混凝土锚固性能的数学 上述文献研究学者研究了保温连接件力学性 公式建模与表达：②水平和竖向荷载共同作用下预 能、保温连接件与混凝土粘结锚固性能在工程应用 制夹芯保温墙体力学性能和破坏形态研究：③在满 过程中应参照规范确定保温连接件相关性能的技 足墙体安全性能和耐久性能的前提下，以经济指标 术指标要求.

美国ICC-ES协会颁布了《锚固于混凝 为约束条件保温连接件在墙体中的最优布置方式： 土中的纤维加固复合连接件验收标准（AC320）》技 ④夹芯保温墙体受火灾后开展对保温连接件、夹芯 术规范此规范规定了保温连接件的力学性能试验 保温墙体以及保温层修复后的夹芯保温墙体力学性 能和破坏形态研究.

通过对夹芯保温墙体以及保温 方法以及相关性能指标.

我国对于保温连接件的技 连接件今后研究工作的不断完善预制夹芯保温墙 术标准和规范还滞后于发达国家.

我国标准纤维 体将更好地被推广应用于建筑外墙保温体系中.

增强复合材料建设工程应用技术规范）（GB50608- 2010)规定了FRP筋力学性能指标范围（如表1 参考文献 [1]差伟庆，张芸，秦桁.预制夹芯保温墙体新型FRP连接件抗拔 所示.但纤维增强复合材料建设工程应用技术规 性能[J].工业建筑 2013 43(增刊)：161-163. 范（GB50608-2010)未对FRP筋与混凝土锚固性 [2]杨佳林，酵伟展.预制夹芯保温墙体FRP连接件应用进展[J]. 能指标给出明确的范围.考虑FRP筋种类、FRP筋 低温建筑技术，2012，（8}：139-141. 在混凝土中的位置、混凝土保护层厚度、FRP筋弹性 [3]杨佳林，秦析，刘国权，板式纤维塑料连接件力学性能试验研究 [J]. 塑料工业 2012 40( 8] : 70-72. 模量等因素对FRP筋锚固性能的影响其粘结锚固 [4]李志杰，薛伟展，预制混凝土无机保温夹芯外境体抗火性能试 长度结合我国《混凝土结构设计规范》（GB50010- 验研究[1].建筑结构学报，2015 36[1）：59-60. 2010)[2、美国FRP筋混凝土结构设计指导）（ACI [5]李孟洋，李烯、拉挤工艺用耐高温环氧树脂性能研究与开发 440.1R-03)[及美国FRP筋加固混凝土结构设计 [J].玻璃钢/复合材料，2011，（4）：55-59. 与施工指导CNR-DT203/2006)[中的有关技术 [6]马髓，赵启林，江克斌.树脂基复合材料连接技术研究现状及在 桥梁工程中的应用和发展[J].玻璃钢/复合材料，2011，（2）： 要求参考相关试验研究结果来确定 78-82. 表1FRP筋的主要力学性能指标 [7]顾兴字，沈新，陆家颖，玄武岩纤维篮拉伸力学性能试验研究 Table 1 The main mechanical performance [J].西南交通大学学报，2010 45（6)：916-918. [8] S Feh AP Moritz. Tensile Prperties af Garbn Fibes and Ga-bn indexes of FRP bars Filb-Pulymer Compits in Fin [J]. Applisd Scine and Manu= Temsile strengh standand Elastie moxdulus Elngati farturing 2012 43[ 5) : 765-772. Type values f/MPa E;/GPa 8/% [9] M.S.A. Rahamn A.F. lamil A. Mtafa.A Rerie of Heat Treat ≥1800 ≥140 ≥1.5 ment on Polyacrylmitrile Fiber [J]. Polymer Degradatin and St-α CFRP d≤10mm ≥700 - ≥1.8 [10] Elrefai A West J S Seradki K. Perfommanee of CFRP temdon a 22mm≥d>10mm ≥600 ≥40 >1.5 nchr asembly under fatige lding [J]. Compstie Stctures GFRP 筋 d>22mm ≥500 " ≥1.3 2007 80( 3) : 352-360. AFRP筋 >1300 ≥6§ >2.0 [11] S.Kocasa A.Samaranayakeb A. Nannia. Tensile characterizatin BFRP筋 of gla FRP bars[J]. Engineering 2005 ( 36) : 127-134. >800 >50 ≥1.6 [12]薛伟辰，付凯，秦珩，预制夹芯保温墙体FRP连接件抗拉强度 FRP/CM 2015. No. 11
84 预制夹芯保温墙体保温连接件研究现状 2015年11月 加速老化试输研究[J].建筑材料学报，2014，17（3]：422-423. [22] F. AL-mhd A. Gastel R. Fraois Effect of sface pre-di [13]酵伟辰，付，李向民.预制夹芯保退增体FRP连接件抗剪性 tsning on bnd of CFRP nads to concrete [J]. Cemmt & Co-ncde 能加速老化试验研究[J].建筑结构，2012，42（7）：107-108. Caposites 2007 ( 29) : 677-689. [14]李趁趁，王英来，赵军，高温后FRP筋纵向控伸性能[J].建筑 [23]管巧艳，高丹盈，李杉.冻融循环作用后CFRP与混凝土粘绪 材料学报 2014 17(6) ：1076-1078. 性能研究[J].工业建筑 2010 40（6]：10-11. [15]高泉喜，那威，孔令美，湿度和湿度对玻纤复合材料力学性能 [24]王玉田，姜福香，赵军.冻融循环下CFRP-高性能混凝土的 的影响[J].玻璃销/复合材料，2015，（3）：66-69. 黏结性能[J].土木建筑与环境工程，2015，37[2}：89-90. [16]徐新生，纪涛，顾勇.FRP筋力学性能指标及试验方法研究 [25]张绍遇.玄武岩纤维筋与混凝土粘结锚固性能试验研究[D]. [J]. 建筑结构 2008 38[11] : 114116. 哈尔滨：东北林业大学，2013.30-35. [17]孟宪宏，周网龙，刘海成，夹芯保温外墙板连接件力学性能试 [26]方志，梁栋，不同粘结介质中CFRP筋锚固性能的试验研究 输[J].沈阳建筑大学学报，2014 302）：232-233. [J].土木工程学报，2006 39(6]：49-51. [18]王晓璐，查晓雄.高温下GFRP筋力学性能的试验研究[J].华 [27]吴芳，对玄武岩纤维筋与混凝土粘结性能试验研究[1D].大连： 南理工大学学报，2011 39（9)：77-80. 大连理工大学，2009.43-49. [19] Galatin Nannia Dharanilr Thermal flects oe bond between FR-P [28]GB50608-2010，纤续增强复合材料建设工程应用技术规范 nelas aml ce[J]. Aplied Srio al Mafacturing 2006 .

[s]. 37( 8) : 12231230. [29]GB 50010-2010 混减土结构设计规范[S]. [20] Roman Okelo Robent L Yuan. Bond Stremgth of Fiber Reinfor-eed [30] ACH40.1R-03 Guide for the design and costruction of cocr-ete Polymer Rebars in Nommal Stemgth Cencrete [J]. Joumal of Cem- reinforced with FRP bars[S]. peosites for coatruetims 2005 9( 3 : 203-213. [31] CNR-DT 203/2006 Guidle for the Design and construction of Con= [21] Ze Achilides Kspeos Pilakoutas. Bed Behavier of Fiber Rein- crete Strctures Beinfoed vith Fiber-Beinfee Polyertlar[S]. foed Polymer Bars under Det Pullt Coditions [J]. Jomal f [32]张海露，朱浮声考虑粘结滑移本构关系的FRP筋锚固长度 Compites fre cmstrurtion 2004 8( 2) : 173177. [J].四/川建筑科学研究 2007 33(4)：43-45. THE RESEARCH STATUS OF INSULATED CONNECTOR IN PRECAST INSULATION WALL PANELS WAN Chao-yang CHEN Guo-xin* ( School of Water Conservaney and Civil Engineering Xinjiang Agricultural University Urumqi 830052 China) Abstraet: This paper introxduced that the insulated connector related features of precast sandwich insulation wall panel summarized the research status on mechanical properties and the anchorage performance of insulated conec tor with concrete which was affected by many factors both at home and abroad referenced the relevant specification and insulated connector used technical requirements pruspected the research on insulated connecor. Key words: precast sandwich insulation wall panel; insulated connector; FRP; mechanical properties / an chorage perfomance FRP/CM 2015. No. 11

《脚手架工程重大事故隐患判定标 准》 安全讲师：郭宁军 中建八局文旅博览投资发展有限公司 THE CULTURAL TOURISM EXPO INVESTMENT DEVELOPMENT CO LTD OF CSCEC 8TH DIVISION
目录 0 隐患判定标准 OT 隐患防治措施 33 管理措施 04 回顾与总结
01 隐患判定标准 中建八局文旅博览投资发展有限公司 THE OATVEALTOVR ISM DPO NVESMMDNT PEVIILOPMENT COUITP OF CSOIC ITK DIVEBION
脚手架定义 标准出台背景 2021年3月 第一百三十四条第二款明确： 中华人民共和国 “强令他人违章冒险作业，或者明知存在重大事故隐患而不排除，仍冒险 刑法 组织作业，因而发生重大伤亡事故或者造成其他严重后果的，处五年以下有期 徒刑或者拘役；情节特别恶劣的，处五年以上有期徒刑.

“ 第一百一十八条明确： 2021年9月 国务院应急管理部门和其他负有安全生产监督管理职责的部门应当根 中华人民共和 安全生产法 据各自的职责分工，制定相关行业、领域重大危险源的辨识标准和重大事故 隐患的判定标准.

“ 令行禁止使命必达 中建八局文旅博览投资发展有限公司
隐患判定标准 标准颁布 2022年4月19日住建部聚焦项目的安全管理缺失、 人的不安全行为和物的不安全状态 ，明确了重 大事故隐患判定情形，正式印发《房屋市政工程生产安全安全重大事故隐患判定标准》（2022版） 标准共计包含16条内容，4~15为具体重大事故隐患的判定标准.

序号（章节） 住房和城乡建设部关于印发《房屋市政工程 主要内容 序号（章 主要内容 生产安全重大事故隐惠判定标准 节） （2022版）》的通知 第一条 编制依据 第九条 高处作业重大隐患 第二条 重大事故隐患定义 第十条 临时用电重大隐惠 第三条 标准适用范围 第十一条 有限空间重大隐患 第四条 基础管理重大隐患 第十二条 拆除作业重大隐患 第五条 基坑重大隐患 第十三条 暗挖工程重大隐患 第六条 模板重大隐思 第十四条 282F4]118 危险工艺重大隐患 第七条 脚手架重大隐惠 第十五条 其他重大隐患 标准发布文件 第八条 起重机械重大隐患 第十六条 实施日期 令行禁止使命必达 中建八局文旅博览投资发展有限公司

高等学校教材 农田水利学 第三版 武汉水利电力大学郭元裕主编 otoo.shuigong.> 1noh: 昵称：卡布基诺
高等学校教材 MD22/37 农田水利学 （第三版） 武汉水利电力大学郭元裕主编 400106 中国最利水电出版社 TD：iamyou311 昵称：卡布基诺
内容提要 本书是高等院校农田水利工程专业的通用教材，也可作为其它水利工程专业的教材 和从事农田水利工作的工程师、技术员的参考书.

本书除绪论外，共分十章，其内容包括农田水分状况和土壤水分运动、作物需水量和 溉用水量、疆水方法、灌燕渠道系统、霍滑管道系统、灌薇水源与取水方式、田间排水、 捧水沟道系统、分区水利问题及其治理、疆摄排水管理与环境等，书中智重阐述丁农田票 排和地区水利线划的基本原理以及我国农出水利建设的基本经验，并介绍了有关新技术 在农田水利中的应用.

围书在版目（CIP）数据 农田水利学/郭元裕主编，一北京：中国水利水电出版社，1997 高等学校教材 ISBN 7-80124-350-1 1.农I.郭.I.农田水利-高等学校-教材N.S27 中国版本图书馆CIP数据核字（97）第00421号 书 名 高等学校教材农出水利学（第三版） 作 者 武汉水利电力大学郭元裕主编 出 版 中国水利水电出屠社（北京市三里河路6号100044） 发 行 新华书店北京发行所 售 全国务地新华书店 北京市金到排厂 印 刷 北京市朝阳区小红门印刷厂 规 格 787×1092毫米16开本20印张465千字 版 次 1980年12月第一版1986年12月第二版 1997年10月第三版1997年10月北京第七次印刷 ep 数 4316148160册 定E 价 19.50元 o.shuigong.> D：iamyou311 昵称：卡布基诺
第三版前言 本书是根据1990~1995年高等学校水利水电专业本科教材规划要求，在1986年出版 的《农田水利学》（第二版）教材基础上修订的.

《农田水利学》是农田水利工程专业的一门专业课.

在修订过程中，本着继承与发展 相结合的原则，保留过去比较成熟的教学内容，吸敢近年来国内外农田水利建设中的新成 就以及教学实践中的经验，坚持加强基本理论，力求少面精和便于教学，对原教材从体系 到内容进行了修改，考虑到我国幅员辽阔，自然条件十分复杂，各地存在的农田水利问题 和采取的治理措施有很大的差别，因此，本书根据面向全国、照顾地区的原则，主要介绍 农田水利基本内容如灌溉、除涝排水及其它水利改良土壤措施的规划设计和运行管理等，本 书除绪论外，共分十章，其中第九章介绍了分区治理的经验，对这部分内容，各院校可根 据实际需要加以取舍.

参加本次第三版修订工作的则有武汉水利电力大学张蔚機（第一、七章及第九章第三 节）、许志方（第二、十章）、郭元裕（绪论、第八章和第九章第二节）、刘攀祎和袁宏源（第 六章及第九章第一节）、陈大雕（第三、五章）以及河海大学房宽厚（第四章）、全书由郭元 裕主编，西北农业大学朱风书教授主审，主审人认真审阅了修订稿，提出了许多宝贵意见， 对此表示表心的感谢，本书第三版修订大纲曹在1992年9月召开的全国农田水利教学组会 议上，提交讨论修改，得到了与会代表的热情据助，在此一并表示谢意.

对于书中错误和不妥之处，悬请读者批评指正， 编者 1995年7月 TD:iamyou311 昵称：卡布基诺

国家卫生健康委员会 人力资源和社会保障部 文件 国家疾病预防控制局 中华全国总工会 国卫职健发[2024]39号 关于印发《职业病分类和目录》的通知 各省、自治区、直辖市及新疆生产建设兵团卫生健康委、人力资源 社会保障厅（局）、疾控局、总工会： 根据《中华人民共和国职业病防治法》有关规定，国家卫生健 康委、人力资源社会保障部、国家疾控局、全国总工会联合组织对 职业病的分类和目录进行了调整.

现将调整后的《职业病分类和 目录》印发给你们，自2025年8月1日起实施.

2013年12月23 日原国家卫生计生委、人力资源社会保障部、原安全监管总局、全
国总工会联合印发的《职业病分类和目录》同时废止.

公人力资 国 病 预 防 华 家 牌 国国 家疾控 高 圣国总工会公 2024年12月11 日 （信息公开形式：主动公开）
职业病分类和目录 一、职业性尘肺病及其他呼吸系统疾病 (一）尘肺病 1.矽肺 2.煤工尘肺 3.石墨尘肺 4.碳黑尘肺 5.石棉肺 6.滑石尘肺 7.水泥尘肺 8.云母尘肺 9.陶工尘肺 10.铝尘肺 11.电焊工尘肺 12.铸工尘肺 13.根据《尘肺病诊断标准》和《尘肺病理诊断标准》可以诊断 的其他尘肺病 (二）其他呼吸系统疾病 1.过敏性肺炎
2.棉尘病 3.哮喘 4.金属及其化合物粉尘肺沉着病（锡、铁、锑、钡及其化合物 等) 5.刺激性化学物所致慢性阻塞性肺疾病 6.硬金属肺病 二、职业性皮肤病 1.接触性皮炎 2.光接触性皮炎 3.电光性皮炎 4.黑变病 5.痤疮 6.溃疡 7.化学性皮肤灼伤 8.白斑 9.根据《职业性皮肤病的诊断总则》可以诊断的其他职业性皮 肤病 三、职业性眼病 1.化学性眼部灼伤 2.电光性眼炎 3.白内障（含三硝基甲苯白内障） 四、职业性耳鼻喉口腔疾病
1.噪声聋 2.铬鼻病 3.牙酸蚀病 4.爆震聋 五、职业性化学中毒 1.铅及其化合物中毒（不包括四乙基铅） 2.汞及其化合物中毒 3.锰及其化合物中毒 4.镉及其化合物中毒 5.铍病 6.铊及其化合物中毒 7.钡及其化合物中毒 8.钒及其化合物中毒 9.磷及其化合物中毒 10.砷及其化合物中毒 11.砷化氢中毒 12.氯气中毒 13.二氧化硫中毒 14.光气中毒 15.氨中毒 16.偏二甲基肼中毒 17.氮氧化合物中毒 -5-

附件1 企业可持续披露准则一-基本准则 （征求意见稿） 第一章总则 第一条为推动高质量发展，引导企业践行可持续发展 理念，规范企业可持续发展信息（以下简称可持续信息）披 露，保证可持续信息质量，制定本准则.

第二条本准则适用于在中华人民共和国境内设立的按 规定开展可持续信息披露的企业.

第三条企业可持续披露准则包括基本准则、具体准则 和应用指南.

具体准则和应用指南的制定应当遵循本准则.

本准则对企业可持续信息披露提出一般要求.

具体准则对企业环境、社会和治理方面的可持续主题的 信息披露提出具体要求.

应用指南对本准则和具体准则进行解释和细化，对有关 行业应用本准则和具体准则提供指引，以及对重点难点问题 进行操作性规定.

第四条企业应当披露可持续信息.

可持续信息，是指 企业环境、社会和治理方面的可持续主题相关风险、机遇和 影响（以下简称可持续风险、机遇和影响）的信息.

可持续风险和机遇，是指企业就特定可持续主题与其整
个价值链中的利益相关方，经济、社会和环境的互动而产生 的可合理预期会影响企业发展前景（即企业短期、中期或者 长期的现金流量、融资渠道及资本成本）的风险和机遇.

可 持续影响，是指企业与特定可持续主题相关的活动（包括与 之相关的价值链活动，下同）对经济、社会和环境产生的影 响，包括实际影响或者可预见的潜在影响、积极影响或者消 极影响.

第五条企业可持续信息披露应当考虑其价值链，包括 与报告主体及其通过直接和间接业务关系形成的上下游价 值链活动有关的可持续风险、机遇和影响的信息.

价值链，是指与企业的业务模式及其所处外部环境相关 的互动、资源和关系，包括企业的产品或者服务从概念到交 付、消费直至生命周期结束所使用和依赖的互动、资源和关 系.

企业在作出合理的努力后仍无法收集到必要的价值链 相关信息时，应当利用合理且有依据的信息（如行业平均数 或者其他替代变量）估计价值链可持续风险、机遇和影响的 信息.

第六条可持续信息披露的报告主体应当与财务报表的 报告主体保持一致.

报告主体为合并主体时，可持续信息披 保持一致.

第七条可持续信息之间、可持续信息与财务报表信息 之间应当相互关联.

企业应当通过索引或者文字解释披露可 持续信息之间、可持续信息与财务报表信息之间的关联.

可持续信息之间的关联，包括各个可持续风险、机遇和 影响信息之间的关联，以及特定可持续风险、机遇和影响有 关的各类信息之间的关联.

可持续信息与财务报表信息之间的关联，包括可持续定 量信息直接取自财务报表相关项目数值，或者取自财务报表 相关项目数值的一部分或者合计数.

企业编制可持续信息所 使用的数据和假设应当考虑所适用的企业会计准则的要求， 尽可能与其编制相关财务报表所使用的数据和假设保持一 致；若存在不一致的，应当披露重大差异的信息.

以货币计 量的可持续信息应当使用与其相关财务报表相一致的币种.

第八条企业应当建立健全与可持续信息披露相关的数 据收集、验证、分析、利用和报告等系统，完善可持续信息 披露的内部控制，确保可持续信息披露的质量.

第二章披露目标与原则 第九条企业可持续信息披露的目标，是向信息使用者 提供重要的可持续风险、机遇和影响的信息，以便其作出经 济决策、资源配置或者其他决策.

可持续信息披露有助于企 业贯彻新发展理念，推动经济、社会和环境可持续发展，促
进人与自然和谐共生，构建和谐社会关系.

可持续信息使用者包括投资者、债权人、政府及其有关 部门（以下统称主要信息使用者）和其他利益相关方.

其他 利益相关方，是指其利益受到或者可能受到企业活动影响的 群体或者个人，如员工、消费者、客户、供应商、社区以及 企业的业务伙伴和社会伙伴等.

第十条可持续信息披露应当符合重要性原则.

在合理预期下，某项可持续信息的省略、错报或者模糊 处理会影响信息使用者据此作出决策的，该信息具有重要性.

第十一条企业应当结合具体适用的企业可持续披露准 则的要求，评估可持续风险和机遇是否对企业带来重要的当 期或者预期财务影响，以及企业活动是否对经济、社会和环 境产生重要的影响.

企业应当按照下列标准开展重要性评估： （一）可持续风险和机遇信息.

对于当期财务影响，重 要性评估标准应当与财务报表重要性评估标准保持一致.

对 于预期财务影响，应当以短期、中期和长期财务影响的潜在 规模以及可持续风险和机遇发生的可能性为评估标准.

（二）可持续影响信息.

对于实际的消极影响，应当以 消极影响的严重程度为评估标准；对于可预见的潜在的消极 影响，应当以消极影响的严重程度和发生的可能性为评估标 准.

对于消极影响严重程度的评估，应当以消极影响的规模、
范围、不可补救性为评估标准.

对于实际的积极影响，应当 以积极影响的规模和范围为评估标准；对于可预见的潜在的 积极影响，应当以积极影响的规模、范围以及发生的可能性 为评估标准.

第十二条为确保重要信息不被模糊处理，企业应当明 确区分其披露的重要可持续信息及其他信息，并考虑事 实和情况，对可持续信息进行适当汇总和分解.

企业不得因 提供额外非重要信息而模糊处理重要信息，或者通过汇总不 具有共同特征的重要信息而降低信息的可理解性.

企业可以 对可持续信息按不同维度进行分解.

第十三条企业在识别可持续风险、机遇和影响，确定 价值链范围，编制可持续风险或者机遇预期财务影响的信息， 以及可持续影响的信息时，应当来用与其技能、能力和资源 相称的方法，使用报告日合理且有依据的信息（该信息无须 付出过度成本或者努力即可获得）.

第三章信息质量要求 第十四条企业披露的可持续信息应当具有可靠性，能 够如实反映重要的可持续风险、机遇和影响，保证可持续信 息完整、中立和准确.

信息完整，要求企业披露有助于信息使用者了解其可持 续风险、机遇和影响所必需的信息.

信息中立，要求企业在 5

民用爆炸物品行业重大事故隐患判定标准 依据有关法律法规、部门规章和国家行业标准，以下情形应 当判定为重大事故隐患： 一、营业执照、生产许可证、安全生产许可证、销售许可证 未依法取得或超过有效期限的.

二、未按规定设置安全生产管理机构，未配备安全生产管理 人员的.

三、主要负责人、安全生产管理人员任职之日起6个月后仍 未依法经考核合格，特种作业人员未持证上岗的.

四、超过许可数量或品种、超过规定时间作业、超过规定储 存量、超过定员人数组织生产经营的.

五、管理严重缺失、安全防护及控制保护设施失效可能导致 本单元或更大范围安全失控的（注1：管理严重缺失是指末 建立与岗位相匹配的全员安全生产责任制或者未制定实施重大危 险源管理制度及生产安全事故隐患排查治理制度；注2：安全防 护及控制保护设施是指防传殉爆、自动控制、联动联控安全联 锁、门机联锁等装置）.

六、因外部因素影响致使生产经营单位自身难以排除且构成 重大风险的（注：外部因素指民爆企业以外的、社会的、自然的 等因素）.

七、未经设计擅自改变危险性建（构）筑物用途从事危险性 作业的；擅自添加未经技术鉴定的配方外原料的.

八、危险工（库）房防爆、防火、防雷设备设施缺失的（注 1：防爆设备设施是防止、减弱爆炸危害的防护屏障、装甲和防 爆墙等设备设施；注2：防火设备设施是指消防水池、消防栓 消防雨淋等设备设施）.

九、使用明令禁止或者淘汰设备、工艺的；民用爆炸物品专 用生产设备未经安全性论证擅自变更用途的；新研制的民用爆炸 物品专用生产设备未履行规定程序即投入生产使用的.

十、危险性建（构）筑物内部距离或外部距离不能满足《民 用爆炸物品工程设计安全标准》（GB50089）要求的.

十一、库房和仓库储存性质不明危险品或《民用爆炸物品工 程设计安全标准》（GB50089）规定不应同库存放的危险品同库 存放的.

十二、利用现场混装炸药地面站设备设施生产包装型工业炸 药的.

十三、生产区危险品建（构）筑物未经过具有专业甲级（军 工、民爆器材工程）或综合申级设计资质单位设计的；总库区未 经过具有军工、民爆设计乙级以上（含乙级）资质单位设计的 （注：生产区危险品建（构）筑物包括总图、工艺和布置及配套 的建筑结构、水暖电等）.

十四、新改扩建项目（不含GB28263中的二类技改项目）未 或未经过验收即投入正式生产的.

十五、民用爆炸物品生产线或接触危险品的设备设施报废半 年后仍未实施销爆处理的.

十六、未建立和落实风险分级管控和隐患排查治理双重预防 机制的.

十七、法律、法规、标准和规范明确的其他属于重大安全隐 患的情形.

└── 省发改委关于印发《湖北省依法必须进行招标的工程建设项目招标人主体责任清单（试行）》的通知.pdf