液压爬升模板变截面施工技术
杨易琳”，牛潮”，熊飞龙
（1.江西理工大学南昌校区，江西南昌330013；2.广东奇正模架科技有限公司，广东阳江529500）
[摘要】超高层核心简施工大多数采用液压爬模进行施工，核心简墙体截面会随着核心筒高度升高面境体厚皮减小，有的境体位置会发生较大变化，液压爬模要根据这些墙体变化采取相应的技术措施进行施工.本文根据广州市东风中路S8地块项目核心筒爬模实际施工经验，系统介绍液压爬模墙体变截面施工技术.
[关键调]安装工程：模板：变截面：核心筒；施工技术
[中图分类号]TU758.11 【文献标识码]A
[文章编号]1002-8498（2017)02-0113-04
Technology ofHydraulic ClimbingFormwork Construction in Variable Cross Section
Yang Yilin' Niu Chao² Xiong Feilong'(1. Nanchang Campus Jiangxi Uninersity of Science and Technology Nanchang Jiangxi 330013 China;2. Guangdong Qizheng Formwork Co. Lid. Yangjiang Guangdong 529500 China)
Abstraet;Hydraulic climbing formworks are widely used in the super high-rise construction the coretube wall thickness will decrease along with the increase of the altitude and some wall position will change greatly so the hydraulic climbing formwork need to take appropriate technical measures for theconstruction of the wall in accordance with these changes. Based on summarizing the experience of theclimbing formwork construction of Guangzhou Dongfeng Middle Road S8 block projeet this paper willintroduce the construction technology of hydraulic climbing formwork in wall variable cross section.
Key words installation; formworks; variable section; core tube; construetion
1工程概况
1.1工程概述
路与仓边路相交路口的西南侧，项目北面紧临东风 东风中路S8地块项目工程位于广州市东风中中路，东面临仓边路，南面紧临居民楼，西面紧临瑞兴大厦.
本项目为超高层核心筒结构，如图1所示，总高度为170m，总建筑面积约57587m²，其中地下建筑 面积约15108m².标准层为F8~F31，层高4.5m，其他为非标准层，B4~B3层高4.5m，B2~B1层高5.5m，1层层高7.0m，F2~F6层高6.0m，F7层高5.0m.
图1建筑效果Fig.1 Building effect
1.2核心简概况
2）外墙截面大尺寸内收变化因建筑结构变
本工程有左右2个核心筒，如图2所示.
1）核心简墙体变化情况核心筒的外墙厚度化，左核心筒F22东边向内收缩2.9m（见图3）.每次减少50，100，150，200mm（见表1）.
2施工部署
经对工程情况进行分析，确定采用如下施工方案.
表1外墙厚度变化
Table 1 Changes of external wall thickness mm
墙体编号 Q1 B4 -FS 楼层 墙厚度 900 变化厚度F15 ~ F20 F6 ~ F14 700 600 200 100F21 - F31 500 100Q1a B4 ~ F5 F6 ~ F14 900 700 200F15 ~F20 F21 -F31 500 600 100 1002 B4 ~ F6F15 ~F20 F7 -F14 650 550 150 100Q2 F21 - F31 B4 -F6 500 700 50F7 -F14 550 650 150 100F21-F31 F15 - F20 500 50D9013500 ②③④6 0006 16700a左核心降 b右核心筒
图2核心简平面Fig.2 Core tube plan
图3外墙截面变化Fig.3 Change of exterior wall section
1)核心筒外墙结构采用KSPM-2012-01型智能液压爬升模板施工.
2）爬升模板采用140铝合金模板组拼成大模板.核心筒墙体厚度变化时，采取拆除局部模板或加模板的办法调整，备用模板必须提前准备.
3）核心筒内墙和水平结构采用65铝合金模板早拆体系，与外墙竖向结构同步施工.
4）支撑采用盘销式钢管脚手架，配备1层模板和3层支撑，按标准层高设计，层高变化时采用调节立杆长度和支撑头高度调整.
5）核心简施工采用外爬内支同步施工方案，如
图4所示.
图4外爬内支施工Fig.4External climbing and innersupport construction
6）机位布置如图5所示.
图5机位布置Fig.5 Seats(devices) layout
3 液压爬模施工爬升流程
液压自爬模是以液压为动力，通过油缸提模提均无需任何其他吊升设备，安装及拆除除外.液压 杆双作用，使导轨与架体实现互爬，整个爬升过程爬模施工爬升流程为：①预埋件安装、合模将预埋件安装在模板上，预埋件如与钢筋有冲突，将钢筋适当移位处理后合模：②浇筑混凝土：③绑扎上层钢筋，退模，安装附墙支座；④提升导轨将上下 换向盒内的换向装置同时调整为向上，换向装置上
绑扎上层钢筋，退出模板，安装附墙支座，并加钢制 垫块，总垫块厚50mm，垫块数量1块，此时下附墙支座加垫块2块，斜向提升导轨：斜向提升架体，安装预埋件，模板安装到位，浇筑混凝土；8绑扎上块，此时下附墙支座加垫块1块，斜向提升导轨； 层钢筋，退出模板，安装附墙支座，不用加钢制垫斜向提升架体，安装预埋件，模板安装到位，浇筑混接安装附墙支座，利用附墙支座导向与导轨的间凝土；绑扎上层钢筋，退出模板，安装附墙支座，导向，将架体斜向爬升到位，安装下包模板，安装预向提升导轨；①垂向提升架体，安装预理件，模板安 不用加钢制垫块，此时上下附墙支座没有垫块，垂
端顶住导轨，将导轨向上顶升，导轨就位后将其固加钢制垫块，总垫块厚100mm，垫块数量2块，此时定；爬升架体、预埋件安装、合模导轨固定后，下附墙支座加垫块3块，斜向提升导轨；斜向提升将上下换向盒内的换向装置调整为向下，换向装置架体，安装预埋件，模板安装到位，浇筑混凝土；下编顶住导轨，提升架体使模板升至上一层：浇 筑混凝土.
4墙厚收缩爬模施工技术
4.1墙厚收缩50mm液压爬模施工
下包模板，安装预埋件，模板安装到位，浇筑混凝 墙厚收缩50mm液压爬模施工流程为：①拆除土：②绑扎上层钢筋，退出模板，在收缩的墙面上直隙，将导轨斜向爬升人附墙装置中：③借助导轨的埋件，模板安装到位，浇筑混凝土：④绑扎上层钢装到位，浇筑混凝土，爬模进人正常爬升状态.向提升架体，安装预埋件，模板安装到位，浇筑混凝土，爬模进人正常爬升状态.
筋，退出模板，安装附墙支座，垂向提升导轨：垂5外墙位置大尺寸变化胞模施工技术
因建筑结构变化，左核心简F22东边核心筒外墙取消，向内2.9m处的内墙变为核心简外墙，由于 变化太大，不能采用钢垫块做法，需拆除改装，东边爬模4个机位需拆除，南北两边各取消1个机位，建模.机位布置如图7所示.
4.2墙厚收缩>50mm液压爬模施工
爬升时使用变截面附墙支座钢制垫块调整.每个垫块厚50mm，如图6所示.先在上层变截面筑结构完成至F23墙柱、F24板面重新安装东面爬墙承载螺栓位置安装钢制垫块，整个垫块厚度（h） =收缩厚度（H）-50mm，将导轨斜向爬升人附墙支座中，再借助导轨的导向，将架体爬升人位.进行下一层爬升作业时，逐层减少1块钢制垫块.钢制垫块全部取消后，架体就恢复为正常爬升状态.
图7变化前后机位布置Fig.7Devices layout before and after the change
5.1施工流程
模照常爬升（由F20墙柱爬升至F21墙柱），对F22 1）第1步施工完成F21墙柱、F22板面时，爬墙柱进行施工.本层施工时先将西、南、北三面外墙模板安装好（南、北两面拆除多余的模板），东面时东面同时搭设脚手架（脚手架距墙300mm，高度 模板用起重机吊装.安装西、南、北三面外墙模板板安装到位，浇筑混凝土：②绑扎上层钢筋，退出模齐）.安装好外墙模板再安装内墙模板.F22墙柱、
图6附境支座垫块Fig. 6 The cushion block attached to the wall
以墙厚收缩200mm为例详细介绍液压爬模变板，在收缩的墙面上安装附墙支座并加钢制垫块，F23板面浇筑混凝土完成后进人下一步施工.导向与导轨的间原，将导轨斜向爬升人附墙装置13号爬模机位，南、北两面爬模架拆除前须对保留 总垫块厚度150mm，垫块数量3块，利用附墙支座中：③借助导轨的导向，将架体斜向爬升到位，安装部分进行加固，靠东面开口处需做临时围护，待东下包模板，安装预埋件，模板安装到位，浇筑混凝面爬模架改造及与其他三面同步后方能拆除.土；④绑扎上层钢筋，退出模板，安装附墙支座，并
2）第2步切割南、北两面爬模架及拆除8号、
3）第3步西、南、北面爬模爬升至F22，对
中架体及其关联的平台及护栏：总重约3940kg，占地面积约100m²，需用约200m²平整地面：③第3部分4个下架体、吊架及其关联的平台及护栏：总重约6560kg，占地面积约100m²，需用约200m²平整地面.
F23施工，南、北两面爬模架改造完成后，西、南、北三面爬模架提升，东面钢管架加高，对F23墙柱、F24板面进行施工.
除东面模板和钢管架，对东面收缩部位做临边围护. 4）第4步东面爬模架拆除到地面并解体，拆
5）第5步其余三面爬模爬升到位，重新安装东面爬模.
6）第6步爬模开始正常施工.
5.2爬模改造流程
5.2.1先对南、北两面爬模架进行改造.
1）画切割分界线，动力单元及线路进行拆除改造.以收缩后东面墙边为基准向东1770mm外的爬模架体平台及护栏由上至下逐层进行拆除切割. 切割前要对保留部分进行加固（见图8）.
图10魔模分解拆除示意Fig.10Deposition for dismantlingthe elimbing formwork
5.3预防应急措施
5.3.1架体在拆除作业中的应急预案
液压爬模装置在高空采用分体拆除吊装至地面，在拆除过程中出现问题时要采取如下措施.
1）拆除过程中突遇大风天气，要立即停止架体的拆除，将架体悬挑端进行固定，待大风天气停止 后再进行拆除作业.
2）拆除过程中防止物品验落拆除前清理架体上的物品，经各方检查完毕后方可进行拆除作业.
图8南北两面改造完成后平面Fig.8Plan after the transformation insouth and north side
吊运，拆除障碍物后方可继续操作. 3）起重机吊运过程中如遇障碍物，需立即停止
2）爬模机位的拆除，拟对机位分上架体、中架体、导轨、下架体及吊架等4部分依次进行拆除吊落 至地面（见图9）.
4）拆除架体前，事先应在地面划出拆除警戒线，警戒线内严禁通行，地面应有人通过对讲机与拆除作业面的施工人员进行随时通告.警戒线内 有人通行时，应立即停止架体的拆除作业，待地面安全人员报告安全后方可进行拆除作业.
5）遇起重机起重量不足，必须将架体分解至更小单元再进行拆除作业.
停止起重机动作，确认架体被挂状况，如通过起重 6）吊运过程中架体如被挂在障碍物上，需首先机动作可将架体移离障碍物，需指挥起重机缓慢动作移离障碍物.如不能通过起重机动作将架体移离障碍物，需组织人员拆除障碍物.
Fig.9 Climbing formwork devices dismantling position 图9爬模机位拆除
3）爬模平台及护栏的切割拆除要与架体的拆除顺序相配合，即准备拆除哪一个架体时其相关联的平台及护栏才能拆除.拆除上架体及中架体时需要起重机辅助才能进行拆除.
7）遇架体坠落情况，项目安全主管人员迅速组成紧急救接小组，在场人员须听从项目安全主管人员的指挥，如发生人员受伤，立即送伤员到附人员负责保护现场，找出事故发生的主要原因及相 近医院或拨打120等救援教助电话，爬模技术服务关证据，上报项目第一负责人及爬模负责人，对受伤人员及损坏的物品做相关记录.在救援及相关
5.2.2东面爬模架的拆除
拟对其3大部分进行整体吊落地面进行分拆.导轨在拆除中架体后进行拆除.拆除前需指定摆放位置，进行分拆工作（见图10）.先对其动力单元 及电器部分全部拆除.①第1部分4个上架体及其关联的平台及护栏：总重约2640kg，占地面积约100m²，需用约200m²平整地面：②第2部分4个
（下转第128页）
设计要求，具有足够的安全储备.
(2)
x =β a G/A式中：9为垂直于墙板平面的分布水平地震作用为水平地震影响系数最大值；G为墙体构件的 标准值（kN/m²）；B为动力放大系数，可取≥5.0；重力荷载标准值（kN）；4为墙体构件平面面积（m²).
通过试验分析购形制芯复合连接件的受力性能，建议实际工程施工时连接件钩头与双层钢新网时连接件弯钩处外层纤维先行断裂，为确保结构安 节点相连，可获得充足的安全保障.鉴于试件受拉全，在下一步研究中，应将外层纤维组分进行调整以增强连接件的抗拉拔能力.
考虑风荷载和地震荷载作用下的最不利组合，得到预制夹心保温墙板的抗拉荷载设计值为：
参考文献：
[1]姜伟庆，张荟，秦格，预制夹心保温墙体新型FRP连接件抗抗性能[J] 工业建筑 2013 43(S);161-163.[2]杨催林，薛伟展，预制夹芯保温墙体FRP连接件应用进展 [J].低温建筑技术 2012（8）：139-142.[3]谷明旺，关于国内外三明治增板设计的恶考[3]住宅与房地[4]万朝阳，旅国新，预制夹芯保调墙体保温连接件研究现状 产 2015 (12) ;53-59.[5]建筑结构载规范：GB50009-2012[S]-北京：中国建筑工 [3].玻璃码/复合材料，2015（11）：81-84.业出版社，2012.[6]会属与石材蒂墙工程技术规范：JCJ133-2013[s].北京：中 国建筑工业出版社，2013.
(3)
式中：S为组合作用的效应设计值：S为地震作用效应标准值；S为风荷载效应标准值：Y：为地震作用分项系数，取1.3：y.为风荷载分项系数，取1.4： 中：为地震作用的组合值系数，取0.5；中.为风荷载的组合值系数，取1.0.
针对南京市某工程，由公式（1）、（2）、（3）计算得到预制夹心保温墙体的抗拉承载力设计值与试 验结果平均值的对比如表3所示.
Table 3 The cemparison of design and test pull-out loads
表3抗拔荷载设计值与试验值对比
（上接第116页）
试件编号 混观土 试验平均 设计值/ 安全系数FO-C-1 -3 强度 C25 值/kN 7.23 1.22 IN 5.93PO-N-1 -3 C25 9.10 1.22 7. 46PO-84 ~6 C35 10.30 1.22 8. 44
的调查处理后做出事故的处理方案，在保证架体及 相关物品损害最小的前提下迅速恢复拆除工作.
5.3.2架体在安装作业中的应急预案
现场安装应按施工方案安装步骤进行，爬模在进行吊装前应预先在地面组装位置进行预吊装，先 将架体稍稍吊起，看架体是否有变形，挂钩是否牢靠，待确定无误后，方可进行吊装，如吊起后架体倾斜过大应将其回落至地面，重新选择挂钩位置，待架体吊起后无较大斜的情况下再将架体吊装至安装位置.
抗拔荷载试验值均在设计值的5倍以上，均能满足 由表3对比数据可知，钩形钢芯复合连接件的工程设计要求，具有足够的安全储备.
4结语
连接件的拉拔试验，对比分析了连接件不同安放位 本文通过9个预制夹心保温墙体钩形钢芯复合置、不同混凝土强度等级对抗拔承载力的影响，得到以下一些结论.
6结语
通过该工程的施工实践证明，该液压爬模变截面施工技术安全可靠，操作简单，能满足变截面施工的要求，值得推广.
1）连接件拉拔试件均发生外叶湿凝土板出，外层纤维无损坏，混减土锥形破坏；连接件与钢 锥体错固破坏，连接件不与钢筋相连时，连接件拔筋相连时，弯钩头外层纤维断裂，钢芯未滑出，外叶板未脱落，可保证实际工程中墙板破坏后不脱落，避免坠落伤人.
参考文献：
[1]牛家，黎文方，薛雁，等，铝合金早拆模板在基工程中的应用[2]江苏江都建设工程有限公司，减压限升模板工程技术规程： [J].工技术 2016 45(2) ;93.97.JGJ195-2010[S].北京：中国建筑工业出浙社，2011.[3]刘志坚，买仍辉，静别，等，核心美异简二次水平结构液压自 底升顿板体系施工技术[J].施工技术 2016 45（2）；98-100.[4]马费红，形建筑单曲变截面始板幕增施工技术[J]，施工[s] 马张永，徐子涵，吴小燕，大悬挑曲面空间网格继构液压同步 技术 2016 45(3):115-118 122.[6]王大磊，余流，高璞，等，大悬携变截面钢桁架施工及控制关 提升施工技术[J].施工挂术，2015 45（8）：72-75.健技术[J].施工技术，2016 45（14）;128-131.
2）连接件钩头不与钢筋相连和仅与单根钢筋相连，抗披承载力相当，面与双层钢筋网相连可有效提高抗拔承载力.
高，连接件抗拔承载力越大. 3）当试件其他条件相同时，混凝土强度等级越
4）混凝土强度等缓对连接件与混凝土间的峰值滑移量无显著影响.
5）钩形钢芯复合连接件拔出性能可满足工程
