128施工技术第46卷
x=βa G/A(2)设计要求，具有足够的安全储备。
式中：9a为垂直于墙板平面的分布水平地震作用通过试验分析购形制芯复合连接件的受力性 标准值（kN/m²）：B为动力放大系数，可取≥5.0；能，建议实际工程施工时连接件钩头与双层钢筋网 为水平地震影响系数最大值；G.为墙体构件的节点相连，可获得充足的安全保障。
鉴于试件受拉 重力荷载标准值（kN）；4为墙体构件平面面积时连接件弯钩处外层纤维先行断裂，为确保结构安 （m²)。
全，在下一步研究中，应将外层纤维组分进行调整 考虑风荷载和地震荷载作用下的最不利组合，以增强连接件的抗拉拔能力。
得到预制夹心保温墙板的抗拉荷载设计值为：参考文献： S=yS+S(3)[1]要伟庆，张荟，秦格，预制夹心保温墙体新型FRP连接件抗抗 式中：S为组合作用的效应设计值：S为地震作用性能[J] 工业建策,2013,43($);161-163. 效应标准值；5为风荷载效应标准值；Y：为地震作[2]杨催林，非伟展，预制夹芯保温墙体FRP连接件应用进展 [J].低温建筑技术.2012（8）：139-142. 用分项系数，取1.3：y.为风荷载分项系数，取1.4；[3]各明旺，关于国内外三明治增板设计的恶考[3]-住宅与房地 中：为地震作用的组合值系数，取0.5；中.为风荷载产,2015 (12) ;53-59. 的组合值系数，取1.0。
[4]万朝阳，旅国新，预制夹芯保调墙体保温连接作研究现状 针对南京市某工程，由公式（1）、（2）、（3）计算[3].玻璃/复合材料，2015（11）：81-84. 得到预制夹心保温墙体的抗拉承载力设计值与试[5]建筑结梅我载规池：GB50009-2012[5].北京：中国建筑工 验结果平均值的对比如表3所示。
业击版社，2012.
[6]金属与石材蒂墙工程技术范：JCJ133-2013[s].北京：中 表3抗拔荷载设计值与试验值对比国建筑工童出版社，2013. Table 3 The cemparison of design and test pull-out loads 混土试验平均设计值/（上接第116页） 试件编号强度值/NIN安全系数的调查处理后做出事故的处理方案，在保证架体及 PO-C-1 -3 C257.231.225.93相关物品损害最小的前提下迅速恢复拆除工作。
P0-8-1 -3(259.101.227.465.3.2架体在安装作业中的应急预案 PO.84 63510.301.228. 44现场安装应按施工方案安装步骤进行，爬模在 由表3对比数据可知，钩形钢芯复合连接件的进行吊装离应预先在地面组装位置进行预吊装，先 抗拔荷载试验值均在设计值的5倍以上，均能满足将架体稍稍吊起，看架体是否有变形，挂钩是否牢 工程设计要求，具有足够的安全储备。
靠，待确定无误后，方可进行吊装，如吊起后架体倾 4结语斜过大应将其回落至地面，重新选择挂购位置，待 本文通过9个预制夹心保温墙体钩形钢芯复合架体吊起后无较大顿斜的情况下再将架体吊装至 连接件的拉拔试验，对比分析了连接件不同安放位安装位置。
置、不同混凝土强度等级对抗拔承载力的影响，得6结语 到以下一些结论。
通过该工程的施工实践证明，该液压爬模变截 1）连接件拉拔试件均发生外叶湿凝土板面施工技术安全可靠，操作简单，能满足变截面施 锥体锚固破坏，连接件不与钢筋相连时，连接件拔工的要求，值得推广。
出，外层纤维无损坏，混减土锥形破坏；连接件与钢参考文献： 筋相连时，弯钩头外层纤维断裂，钢芯未滑出，外叶[1]牛罪，黎文方，薛厦，等，船合金早拆模板在某工程中的座用 板未脱落，可保证实际工程中墙板破坏后不脱落，[J].地工术,2016,45(2):93.97. 避免坠落伤人。
[2]江苏江都建设工程有限公司，玻医限升模板工程技术理程： 2）连接件钩头不与钢筋相连和仅与单根钢筋JGJ195-2010[S].北京：中国建城工业出浙社，2011. [3]刘志圣，买仍晖，静别，等、核心赞身简二次水于构覆压自 相连，抗承载力相当，面与双层钢筋网相连可有底升顿板体系施工技术[1].施工技术,2016,45（2）；98-100. 效提高抗拔承载力。
[4]马贵红，形建筑单曲变截面始板幕增座工技术[J].施工 3）当试件其他条件相同时，混凝土强度等级越技术,2016,45（3）：115-118,122 高，连接件抗拔承载力越大。
[s]马张永，徐子涵，吴小癌，大悬携曲面空间网格继构液压同步 4）混凝土强度等缓对连接件与混凝土间的峰提升推工技术[J].路工技术,2015,45（8）：72-75, 值滑移量无显著影响。
[6]王大磊，余流，高璞，等，大悬携变截面钢桁架施工及控别关
键技术[J].施工技术，2016,45（14）；128-131. 5）钩形钢芯复合连接件拔出性能可满足工程
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