摘要：对建筑电气10kV配电系统设计送审图纸中高低压配电装置设计、二次线路及闭锁逻辑设计、
计量方面、配电室等部分常见问题进行分类归纳，分析错误原因并提出修改建议，力秉为设计人员在
图纸设计过程提供一些借鉴和参考，从而减少错误，加快设计及审图进程。

引言
电业部门在审查设计院提交的建筑电气高低压配电系统图纸时，对设计存在的问题经常发回修改，有时设计图纸需要经过多次审核修改后才能通过。图纸审查中发现的问题很多是共性的，故笔者认为有必要对设计过程中常见的问题进行分析归纳，提出解决办法，避免在今后的设计中犯同样的错误，加快审图进程及工程进度。
l高低压配电装置设计中常见问题
(1)高压开关柜零序电流互感器安装位置及型号标注错误。
进线柜、馈线柜的高压零序电流互感器宜安装在进、出线电缆处，而非安装在母线侧；零序电流互感器的保护精确等级不低于10P／10。
(2)高压主母线及分支母线未采用热缩绝缘。应采用热缩绝缘并在设计说明中予以明确。
(3)高压系统中的电流互感器型号标注不完整。
高压系统中的电流互感器应标注型号、变比、容量、准确度等级。
(4)变压器采用SCL型铝芯变压器。
sCL型铝芯变压器为高耗能设备，应更换为scBl0等节能型变压器。
(5)低压母线型号标注错误。
例如：低压母线型号标注为MTY一口，应为TM：Y一口。

(6)高低压断路器的性能参数标注不完整。
高压断路器的性能参数标注及说明应包括断路器型号、额定电流、额定电压、额定开断电流、操作机构的型号及操作电压等内容。
低压断路器的性能参数标注及说明应包括断路器型号、额定运行短路开断能力、额定极限短路开断能力、断路器保护单元型号、保护方式、每个保护脱扣器的动作电流值及动作时间等内容。
2二次线路及闭锁逻辑设计中常见问题
(1)高压馈线柜二次回路中，合闸回路、分闸回路与负控辅助接点连接有误。
高压馈线柜的二次合闸回路应串人“负控辅助”触点，分闸回路应并入“负控辅助”触点。
(2)变压器与高压馈线开关无设置柜门联锁。应为：打开变压器门时馈线开关跳闸断开，无法合闸。
(3)缺少高低压二次原理接线图、计量二次原理接线图、负控二次原理接线图。
应联系设备供应商及电业局提供并在设计图中补充高低压二次原理接线图、计量二次原理接线图、负控二次原理接线图；负控的工作电源和电压采样应从Prr柜的盯二次回路引接，负控电流采样应取自高压进线柜的CT二次侧。
(4)高压进线柜二次回路中，计量手车的辅助触点位置有误。
计量手车拉出时进线开关在“遥控”和“手动”位置均应不能合闸。

摘要：阐述大量的既有建筑普遍存在高能耗的现象，围护结构与室外环境直接接触，其热工性能的优
劣直接影响建筑能耗。对既有建筑围护结构的改造技术进行分析，设计既有建筑进行节能改造的技
术方案。

1既有建筑现状
随着建筑科技不断进步，人类对居住环境要求日益提高，建筑能耗也随之有了很大增长。目前，我国建筑能耗占社会总能耗的30％，与工业能耗、交通能耗并称我国社会的三大能耗领域。因此，提倡建筑节能，对降低社会能耗具有重大的意义。近几年，国家和地方相继出台了大量的节能方针政策，来推进建筑节能进程。
当前，新建筑的节能绿色化在我国的推广已初显成效，但是在城市中，构成能源消耗大军的不仅仅是每天拔地而起的新建筑，更多的是林立于城市中的既有建筑。目前我国既有建筑面积达400多亿m2，而95％是高能耗建筑。相比新建筑，既有建筑节能改造节能潜力更大，取得效果更快。因此既有建筑的节能改造成为了建筑行业进行节能减排的重头戏，同时，对既有建筑的节能改造也是迫在眉睫。
由于既有建筑建造的年代早，建造时对于节能的理念考虑较少，加之使用年限的增加等一系列原因造成了既有建筑的高能耗。
从围护结构角度来说，其原因有：外墙、屋面的保温隔热性能差。既有建筑大量使用的是240mm、180mm的实心粘土砖或者190mm的空心粘土砖，热阻小，同时未采用隔热措施。有数据表明，夏季这类外墙的内表面温度可以达到35～36℃[1]，其节能性能也是可见一斑。屋面同样面临这样的问题，传统的架空通风屋面，其隔热性能也十分有限(内外屋顶温度差值约为5。c左右)，不能满足基本舒适温度(28℃)，同时也直接导致了室内空调的高能耗。
外窗节能性能差。其主要表现在两个方面，传热系数大、气密性差。外窗的热阻远小于外墙，是围护结构隔热的薄弱环节，既有建筑大量使用的是铝合金单层推拉窗，其传热系数能达到6．0W／(m2·K)以上，推拉窗本身就难以达到很高的气密性等级，加上经年累月的使用，外窗的气密性也出现了下降，因此室外空气也从此部位渗入室内，引起室内空调负荷的增加。
外围护结构是建筑中直接与室外环境接触的部分，于是外围护结构热工性能的优劣直接影响建筑自身的能耗水平。
而既有建筑中，外围护结构又存在着种种的问题，因此，要降低既有建筑能耗，围护结构节能改造势在必行。
2围护结构节能改造
2．1外墙节能改造
由于外墙占建筑外表面积的比例较大，因此外墙的热工性能的好坏，就直接影响到了建筑本身的能耗。
目前，对于既有外墙的节能改造的方法主要有两种：一种是增大外墙的热阻；一种是减小外墙的热吸收。
2．1．1加设保温隔热层。增大热阻
加设保温隔热层，是当前对外墙节能改造的主要做法。加设保温隔热层分为外保温和内保温两种做法。
对墙体进行节能改造时，应对原建筑结构进行复核、验算；当主体和承重结构安全性不能满足节能改造要求时，应采取结构加固措施。
设计时，不得随意更改既有建筑结构构造和组成材料。对于保温材料的选择，主要有聚苯乙烯泡沫塑料、保温砂浆、聚氨酯等。常用的外墙外保温做法有：聚苯乙烯泡沫熟料板薄板外保温(见图1)、胶粉聚苯颗粒保温浆料外保温(见图2)、喷涂硬泡聚氨酯外保温(见图3)以及装配式外保温(见图4)。

摘 要 ：针对老旧房屋的外围护结构保温性能差的问题，对既有居住建筑中老旧小区进行建筑外墙的改造，以期达到节能的目的。以某公司所属供热区域为例，采集并整理节能改造后采暖期各供热能源消耗的材料数据，发现改造后可以达到降低能耗，减少污染气体排放，节省能源的要求，为乌鲁木齐市推广改造既有居住建筑外墙保温的节能工程提供有力的理论依据。

引言
大气污染和供热能源的不足是当下人们需要面临并解决的重大问题。随着社会的发展和经济的急速增长，城镇化与工业化也在加快进程，为了解决能源不足问题 ,综合利用资源、开展节约能源行动迫在眉睫。目前，建筑能耗占总能耗比例 ：工业化国家占 52%，发展中国家占 23%，全世界平均占 30%，我国占 30%[1]。然而目前乌鲁木齐市多数老旧房屋为 20 世纪 90 年代初所建，楼房围护结构均为清水墙，外墙无保温，窗户为老式双层钢窗，易走风漏气，保温性差，为达到节能减排的目标，政府投入大量节能减排改造资金，进行了外墙保温节能改造。现就某公司供热区域外墙改造的建筑物现状，对既有建筑改造前后进行相应的数据对比，为改造夏季的节能方案与内容提供数据支撑。

1 节能改造小区基本情况
某节能改造小区7栋居民楼建于1993年左右，共6层，占地面积 17280m2，建筑总面积 25610m2，外墙为清水墙，无保温，窗户为老式双层钢窗。
2 小区外墙保温改造措施
（1）墙面 ：首先对清水墙进行打磨，打磨完毕后抹灰，再粘贴厚度 100mm 聚苯乙烯板，其中聚苯乙烯板容重 ：21~26kg/m3，导热系数 0.040W/(m2·K)，每层之间粘贴 300mm 长的岩棉。
（2）屋顶 ：在屋顶做 2 遍改性沥青防水卷材后，再粘贴厚度 120mm 聚苯乙烯板，其中聚苯乙烯板容重 ：21~26kg/m3，导热系数 0.040W/(m2·K)。
（3） 地 下 室 顶 板 ：打 磨 原 顶 板 面， 再 粘 贴 厚 度80mm聚苯乙烯板，其中聚苯乙烯板容重 ：21~26kg/m3，导热系数 0.040W/(m2·K)。
（4）外窗的选取 ：乌鲁木齐属于严寒地区 C 区，外窗的单位缝长空气渗透量 1.5 ≥ q1>0.5 和单位面积空气渗透量4.5≥q2>1.5。外窗选择塑料框中空玻璃窗(12mm空气间隔层 ), 外窗传热系数 Ki≤ 2.8W/(m2·K) 选用。窗框与墙体之间的缝隙，采用聚氨酯发泡剂、聚氯乙烯泡沫塑料等软质保温材料堵封，并用嵌缝密封膏密封。

摘要：为研究确定济南市大型公共建筑能源消耗状况，以济南某综合写字楼为研究对象，通过调研、现
场实测、走访、查阅资料对项目水耗、燃气消耗、供暖热力消耗、电力消耗进行了详细地统计分析，得到
了大楼单位建筑面积水耗指标、单位人员桶装水消耗指标、日均燃气消耗指标、单位建筑面积冬季空调热力消耗指标、单位建筑面积耗电指标以及单位建筑面积一次总能耗指标及其组分进行了统计分析。

引言

随着我国经济快速发展，公共建筑的高耗能情况日渐凸显，但公众对能源是否得到了有效利用并不清楚，节能意识薄弱，故需要对大型公共建筑进行能耗分析来得到建筑物的能源利用状况。为节能明确方向和漏洞，近年来，公共建筑建设作为一个城市现代化的象征，在各地建设如火如荼。资料显示我国2万m2以上大型公共建筑面积占城镇建筑面积比例不到4％，但是能耗却达到20％以上，其中单位面积耗电量更是普通民用建筑的10～15倍，大型公共建筑成为能耗大户。针对北京、上海、香港等地大型公共建筑，研究人员进行了详细的能耗统计分析，得到不同地区大型公共建筑能耗指标。但显然上述能耗指标受地域影响很大，并不适应于济南，其围护结构设计也不尽相同。
文中以济南某大型综合写字楼为研究对象，通过现场调研、实测整理得到建筑能源消耗指标，为本地大型公共建筑能耗评价提供理论依据。
1建筑用能概况
该项目为集办公和房产交易为一体的智能型综合办公楼，使用功能以办公为主，包括办公室、会议室、餐厅、厨房、仓库等(见表1)。总建筑面积32043m2，建筑高度95．2m，地上25层，地下2层，分主楼、裙楼两大区域。其中，地下2层为生活消防供水泵房及相应的通风机房。地下1层为汽车库、自行车库、高低压变配电室及相应的通风机房。

由于该建筑内各系统主要为耗电设备，因此全年电耗在整个建筑的能耗中占主要部分。采暖方式采用市政热力管网，按面积收费。建筑水耗量主要包括各楼层的生活用水，其中全年统计的水耗量不包括各房间使用的饮水机所耗纯净水量。燃气耗量主要由位于3层的厨房所消耗，在建筑整体能耗中所占比例较小。该建筑中无燃油消耗。
2建筑能源消耗状况分析
2．1电力消耗
该综合写字楼用电计量较好，历史资料保存比较完整，为分析建筑总电耗及各系统电耗情况提供了真实的依据。2015年房产大厦逐月耗电量统计数据如图2所示。

备案号J12079-2016
四川省工程建设地方标准
DBJ51/T008-2015
替代DBJ51/T008-2012
四川省建筑工业化混凝土预制构件制作、安装及质量验收规程
Specification for Manufacture,Erection and Acceptance Inspection of Precasted Concrete Members in Sichuan Province
2016-01-08发布
2016-04-01实施
四川省住房和城乡建设厅发布
主编单位：四川省建筑科学研究院、四川华西绿舍建材有限公司

本规程根据四川省住房与城乡建设厅川建标发〔2014〕688号文《关于下达四川省工程建设地方标准〈建筑工业化混凝土预制构件制作、安装及质量验收规程〉修订计划的通知》的要求，由四川省建筑科学研究院和四川华西绿舍建材有限公司会同有关单位共同修编而成。
修订本规程的过程中，编制组进行了广泛的调查研究，充分考虑了近年来工业化混凝土预制构件施工工艺发展的现状与特点，并在反复征求意见的基础上修订完成。
本规程共分10章和1个附录，主要内容包括：1总则；2术语；3基本规定；4材料；5构件制作；6构件运输与安装；7生产质量保证；8节能与环境保护；9安全；10质量验收；附录A质量验收记录。
本规程修订的主要内容是：1.对构件进场检验批和安装检验批进行了明确；2.增加了对钢筋套筒灌浆连接的检验要求；3.增加了各阶段验收用表。

1总则
1.0.1为加强采用建筑工业化混凝土预制构件的装配式结构分项工程的管理，保证工程质量，促进建筑工业化的发展，制定本规程。
1.0.2本规程适用于建筑工程中工业化方式生产的混凝土预制构件的制作、安装及质量验收。
1.0.3建筑工程中工业化方式生产的混凝土预制构件的制作、安装及质量验收除执行本规程外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2术语
2.0.1工业化混凝土预制构件industrialized prefabricated concrete member
采用工厂制作的混凝土预制构件，不包括施工现场制作的构件。构件包括在制作中将门窗、表面装饰、管线、构配件等与构件一同制作并形成具有一定使用功能的部件。
2.0.2构件实体检验inspection of members entity
对已进人施工现场的构件，按照进场检验批所进行的钢筋保护层厚度、钢筋数量以及合同约定项目的检验。
2.0.3构件结构性能检验inspection of structural performance for member
对结构构件的承载力、挠度、裂缝控制性能等各项指标所进行的检验。
2.0.4构件出厂检验批lot of factory inspection
构件制作企业根据构件生产时间或数量划分的检验批次。
2.0.5构件进场检验批lot of site inspection
构件制作委托方根据构件进场批次划分的检验批次。
2.0.6构件安装验收检验批lot of acceptance inspection
按单位工程混凝土预制构件分项工程验收的规定而划分的检验批次。
3基本规定
3.0.1混凝土预制构件制作企业应依据设计文件，结合施工工艺的要求，对构件进行加工详图设计。
3.0.2混凝土预制构件制作、运输及安装前，应根据构件的特点编制专项方案，方案中应包括施工各阶段的施工验算。
3.0.3混凝土预制构件批量制作前宜进行预安装，并根据预安装情况对制作工艺、加工详图、施工方案等进行必要的调整。
3.0.4混凝土预制构件制作企业应建立生产质量保证体系。
3.0.5在构件出厂前，应对混凝土预制构件成品采取有效的保护措施。
3.0.6在混凝土预制构件的进场检验中，构件实体检验不满足设计文件要求的不得用于工程。
3.0.7采用新技术、新材料、新设备、新工艺时，应组织人员进行论证，论证通过后方可应用于工程。
4材·料
4.0.1混凝土预制构件制作及安装中使用的材料、构配件及产品，应符合设计文件及现行标准的规定，并综合考虑使用功能、耐久性及节能环保等要求。
4.0.2采用成品钢筋焊接网时，其性能应满足现行行业标准《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ114的要求。
4.0.3混凝土预制构件所采用的普通混凝土强度等级不应低于C30。
4.0.4灌浆套筒应符合现行行业标准《钢筋连接用灌浆套筒》JG/T398的有关规定。
4.0.5灌浆料性能应符合现行行业标准《钢筋连接用套筒灌浆料》JG/T408的有关规定。
4.0.6与混凝土构件同时成型的各类复合材料，其性能应满足制作及安装的要求。
4.0.7外墙板接缝采用弹性密封材料防水时，混凝土接缝用密封胶应符合现行行业标准《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881的要求。
4.0.8脱模剂的选用应遵循有效脱模、不污染混凝土表面、不影响装修质量的原则。（略，详情请下载查看）

内容索引：

1总则1
2术语…2
3基本规定3
4材料……4
5构件制作……5
5.1一般规定5
5.2进厂材料检验…6
5.3模具6
5.4钢筋及钢筋骨架制作…….7
5.5预留、预埋……9
5.6构件成型和养护……10
5.7构件出厂检验……11
5.8构件成品保护…………14
6构件运输与安装…………15
6.1一般规定15
6.2构件运输与堆放……15
6.3构件安装…16
6.4连接……17
7生产质量保证…………18
8节能与环境保护……20
9安全21
10质量验收22
10.1一般规定……22
10.2构件进场……22
10.3构件安装与连接……25
10.4分项工程验收……28
附录A质量验收记录……30
本规程用词说明……35
引用标准名录……37
附：条文说明39

摘要：风能在建筑中的应用已经成为研究的热点。基于计算流体力学方法，采用滑移网格技术和SST
k一∞湍流模型，对风力机与建筑一体化二维模型的绕流流场进行了数值模拟，考察了风力机在不同
来流速度和转速下的气动性能，分析了来流速度和尖速比对风力机平均转矩系数和平均功率系数的
影响，总结了能量利用效率随尖速比变化的规律。研究表明：迎风面的风力机能有效提高平均功率系
数，最佳尖速比接近2。

引言
在可再生能源的开发利用中，风电是除水电之外，技术最成熟、最具开发规模和商业化发展前景的发电技术。风能与建筑一体化设计理念很好地综合了人们对环保与节能的要求，适用于城市土地资源紧缺的状况，而且运行费用相对较低，降低了电力输送的成本和损耗。伴随着现代化和城市化的发展与风力发电技术的进步，利用建筑环境中的风能发电对实现建筑可持续化发展、缓解能源与环境矛盾具有重要而深远的意义，建筑与风电一体化必将成为城市绿色节能建筑未来发展的主流方向。
1997年，国外学者Stathopolous对建筑物表面的风作用和其周围的流场环境进行研究旧1；1995年Tamura[3|、1997年Murakami‘41、1998年Lar—son[51等分别对风与结构之间的相互作用做了探讨；1998年，Song和He帕1对建筑物和结构物周围风环境的相关问题进行了研究；2003年，SanderMertens"1采用数值模拟的方法分析几种建筑形式，发现合理的建筑形式可以提高风能的利用率。还研究了屋顶流场的分布，提出了垂直轴风机比水平轴风机更适合安装在屋顶。Andrea M．Jones根据计算流体动力学原理，研究了在城区中利用单体建筑进行风能利用的效果，通过流体动力学原理评估计算程序对单体建筑利用风能效果的计算。2004年，Ken．ichi Abe、Yuji Ohya旧1使用软件模拟分析了一种具有折边的扩散体建筑形式周围的流场，研究了此种建筑形式在进行风能利用时的特性。
文中基于计算流体力学方法，选定有效的湍流模型，利用数值计算软件对一种垂直轴风力机与高层建筑一体化设计进行二维绕流风场模拟，分析风力机在不同来流速度(6m／s、9m／s和12m／s)和不同转速(TSR=1、2、3、4和5)下的平均转矩系数和平均功率系数，找出各速度下的最优尖速比。为实际工程中风力机与建筑一体化设计提供理论依据。
1物理模型及计算方法
1．1模型及计算区域
达里厄型风力机是典型的利用翼型升力做功的垂直轴风力机。其叶片具有翼型剖面，空气绕叶片流动形成转矩，使叶片旋转时几乎在360。内都有升力产生，拥有优越的空气动力特性和良好的工作效率。相较于水平轴风力机，工作过程噪声小且稳定，可以在低风速下启动，抗风性能好。达里厄型风力机有多种形式，文中研究的是3叶片H型。叶片翼型的相关参数如表1所示。

该模型为风力机与凹角建筑相结合的二维模型，建筑平面形状为34m×34m的正方形，并在4个角均挖去1个3m×3m的正方形形成4个凹角，以便于放置风力机。风力机的旋转半径为2m，3个叶片中心与转轴的连线互成1200，4个风力机从右上开始以逆时针方向进行编号分别为：1、2、3、4号(见图1)。最终选定的计算区域为：人流边界到建筑中心取10D，即340m；出流边界到建筑中心取40D，即1360m；计算区域两个侧面到建筑中心取10D，即340m。故计算区域是总尺寸为1700m×680m的矩形。模型以建筑中心为坐标原点。

为了更好地划分加密网格，文中忽略了风力机的支撑臂，并在叶片外围加了一个半径为0．3m的圆来包覆，且将叶片与转轴分开于2个区域：内部旋转区域的半径为1．5m，外部旋转区域半径为2．5m。
1．2网格
应用Gambit软件划分网格，网格整体采用结构网格，局部采用非结构网格，在靠近建筑和风力机的区域网格比较密集(见图2)。风力机与建筑的结合处采用分块建模，如图2(b)所示。整个模型共分为48块，网格总量为727128个。

摘要:建筑节能工作的关键环节是对其节能效果进行评价,而构建一个合理的指标体系是进行建筑节 能评价的基础。 从技术、经济、功能 3 个方面,构建了建筑节能综合评价的递阶层次结构;并将灰色白 化权函数聚类方法引入到建筑节能评价中,建立了评价模型,并通过实例分析,论证了该方法的合理 性与科学性。

引言

人类生存和社会发展离不开能源,同时能源也 是经济可持续发展得以实现的物质条件[1] 。 随着 生产力的快速发展,能源的消耗量也越来越高,我 国能源需求量每年的增长比率超过 5% [2] ,能源短 缺的问题日趋严重,而需求量却越来越大。 因此, 如何使能源得到持续供应是解决这一难题的关键。

有关数据显示,目前我国建筑业能耗量约占商 品总能耗的 20% ~ 30% [3] 。 可见,在众多节能途 径中,建筑节能无疑是效果最明显的方式,其节能 潜力比其他途径大得多。 通过建筑节能还可以有 效缓解能源紧张的现状,协调社会经济发展与能源 供应不足两者之间的冲突[4] 。

建筑节能评价作为实施建筑节能的关键环节 是评估建筑节能能否发挥其巨大经济和社会效益 的重要保障。 国内外许多学者对建筑节能评价方 法都进行了研究,有专家打分法 、模糊综合评价 法、基于人工智能神经网络的方法和基于混沌神经 网络的方法等。 考虑到建筑节能评价体系“部分 信息已知,部分信息未知” 的特点,本文在灰色聚 类理论的基础上,用三角白化权函数聚类法对建筑 节能进行综合评价,以评定建筑节能效果的等级。

1 建筑节能评价的指标体系

节能评价指标的选取直接影响节能评价的结 果,因此,在对建筑节能效果进行评价时,首先应该 选取一些综合的、有代表性的指标;经过分析、筛选 组成一个合理的评价指标体系,实施评价做好准备 工作。 鉴于影响建筑节能效果的因素具有复杂性 和许多方面不易量化的特点,本文在科学性、可行 性、稳定性、全面性与重点性相统一、差异性与变动 性相统一及精确性与模糊性相统一等原则下,为建 筑节能效果的综合评价,建立了递阶层次指标体系 (见图 1)。

该评价指标体系分为技术、经济、功能三大方面,由二级指标构成,一级指标为 3 个类型指标;二 级指标为 18 个表述指标,文献[5] 对该指标体系 中的部分指标含义进行了解释。 按照图 1 所建立 的的评价指标体系的递阶层次结构,用层次分析法 确定该体系各层次的指标权重,如表1 ~表3 所示。

2 建筑节能评价的中心点三角白化权函数聚类方 法

为了将评估对象归并成若干个可以区分的等 级,借助灰色关联矩阵或灰数的白化权函数对其进 行分析、计算并归类的方法称为灰色聚类。 灰色关 联聚类是通过灰色关联矩阵对评估对象中的同类 因素归并而达到聚类的目的,该方法相对简单容 易,而基于白化权函数的灰色聚类是为了检验待评 估对象属于事先设定的哪一个等级,以便对不同等 级采取针对性的措施。

2． 1 中心点三角白化权函数

白化权函数是对灰数(灰类)内各元素取值的 可能性大小的函数形式表达,函数图像中的每个点 描述的是灰数取其取值范围内某个特定数值的概 率的大小。 典型的白化权函数是指由起点、终点确 定的左升、右降的连续函数,如图 2 所示。

桁架钢筋混凝土叠合板
图集号：川16G118-TY
主编单位：中国建筑西南设计研究院有限公司
批准部门：四川省住房和城乡建设厅
批准文号：川建勘设科发〔2016〕686号
实施日期：2016年10月1日

1编制依据
1.1本图集根据四川省住房和城乡建设厅《关于同意编制<四川省农村居住建筑维修加固图集>等四部省标通用图集的批复》(（川建勘设科发〔2016〕722号）进行编制。
1.2设计依据
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010
《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014
《装配整体式混凝土结构设计规程》DBJ51/T024-2014
《砌体结构设计规范》GB50003-2011
《建筑设计防火规范》GB50016-2014
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015
《建筑结构制图标准》GB/T50105-2010
当依据的标准规范进行修订或有新的标准规范实施时，工程人员应对本图集相关内容进行复核后方可选用。
2适用范围
2.1本图集适用于环境类别为一类的一般民用建筑楼面或屋面叠合板用的预制底板。
2.2本图集适用于抗震设防烈度8度及以下地区的框架结构、剪力墙结构及框剪结构。
2.3本图集适用于拆分后单个构件宽度在1200~3600mm之间，长度不大于6600mm的情况。
3材料
3.1混凝土强度等级为C30。
3.2受力钢筋及钢筋桁架上弦筋、下弦筋采用HRB400钢筋，钢筋桁架腹杆筋采用HPB300钢筋。
4编制原则
4.1本图集底板按板端支座支承于相邻梁或墙上10mm进行设计。
4.2底板最外层钢筋混凝土保护层厚度为15mm。
4.3钢筋混凝土容重取25kN/m3。
4.4桁架钢筋沿单个预制底板长度方向布置。
4.5叠合板的预制底板主受力钢筋均放置于次受力钢筋之下。
4.6本图集叠合板为施工阶段有可靠支撑，不需考虑二阶段受力的叠合受弯构件。
4.7叠合板的安全等级为二级，设计使用年限为50年，重要性系数%=1.0。
4.8叠合板裂缝控制等级为三级，其最大裂缝宽度允许值取0.3mm。
4.9在正常使用极限状态下的挠度限值取l0/200(1为计算跨度)，对挠度有较高要求时，应自行校核挠度。
4.10底板施工阶段验算
4.10.1脱模验算时等效静力荷载标准值取构件自重标准值的1.2倍与脱模吸附力之和，且不小于构件自重标准值的1.5倍。脱膜吸附力取1.5kN/m2。
4.10.2吊装验算时动力系数取1.5。
4.10.3在脱模、堆放、运输及吊装各个阶段产生的构件正截面边缘混凝土法向拉应力应不大于与各施工环节的混凝土立方体抗压强度相应的抗拉强度标准值。
5拆分原则
5.1叠合板拆分方式包括双向整板、I类双向拼接板、II类双向拼接板、单向整板、I类单向拼接板、II类单向拼接板共六种，见图1~图9。
5.2叠合板拆分时，宜保证各拼接板尺寸相同。双向板拼缝宜设置在次要受力方向上且拼缝宽度应满足钢筋搭接相关要求。
5.3预制底板厚度不宜小于60mm;对于I类拆分板，本图集底板钢筋考虑采用焊接钢筋网片，故将桁架钢筋放置在底部双层筋以上，此时底板厚度宜适当加大，以保证桁架钢筋的锚固深度，确保吊装安全；若不采用焊接钢筋网片，可将桁架钢筋放置在底部第一层，此时底板厚度可不加大。
6命名规则
6.1双向叠合板编号

（略）

内容索引：

总说明…3
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-1215-XX-X1/YBS0(-)-1215-XX-X3)····10
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-1518-XX-X1/YBS0(-)-1518-XX-X3)···11
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-1821-XX-X1/YBS0(-)-1821-XX-X3)·..…12
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-2124-XX-X1/YBS0(-)-2124-XX-X3)…13
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-2427-XX-X1/YBS0(-)-2427-XX-X3)···14
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-2730-XX-X1/YBS0(-)-2730-XX-X3)…15
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-3033-XX-X1/YBS0(-)-3033-XX-X3)··.·16
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-3336-XX-X1/YBS0(-)-3336-XX-X3)··17
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-1215-XX-X2/YBS0(-)-1215-XX-X4)·18
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-1518-XX-X2/YBS0(-)-1518-XX-X4)…19
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-1821-XX-X2/YBS0(-)-1821-XX-X4)····20
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-2124-XX-X2/YBS0(-)-2124-XX-X4)····21
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-2427-XX-X2/YBS0(-)-2427-XX-X4)··22
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-2730-XX-X2/YBS0(-)-2730-XX-X4)···23
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-3033-XX-X2/YBS0(-)-3033-XX-X4)····24
双向整板模板及配筋图(YBS0(-)-3336-XX-X2/YBS0(-)-3336-XX-X4)…25
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-1215-XX-XX)…26
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-1518-XX-XX)········.27
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-1821-XX-XX)·················28
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-2124-XX-XX)·················29
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-2427-XX-XX)…30
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-2730-XX-XX)················31
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-3033-XX-XX)·············32
I类双向边板模板及配筋图(YBS1(I)-3336-XX-XX)············33
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-1215-XX-XX)…34
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-1518-XX-XX)···············35
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-1821-XX-XX)··············36
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-2124-XX-XX)·················37
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-2427-XX-XX)················38
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-2730-XX-XX)················39
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-3033-XX-XX)·················40
I类双向中板模板及配筋图(YBS2(I)-3336-XX-XX)···········41
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-1215-XX-XX)………42
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-1518-XX-XX)…43
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-1821-XX-XX)·…44
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-2124-XX-XX)….……45
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-2427-XX-XX)··....46
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-2730-XX-XX)……47
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-3033-XX-XX)······48
II类双向边板模板及配筋图(YBS1(II)-3336-XX-XX)…49
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-1215-XX-XX)···50
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-1518-XX-XX)····………51
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-1821-XX-XX)····52
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-2124-XX-XX)·················53
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-2427-XX-XX)··················54
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-2730-XX-XX)···········55
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-3033-XX-XX)·················56
单向整板模板及配筋图(YBD0(-)-3336-XX-XX)···············57
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-1215-XX-XX)···········58
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-1518-XX-XX)········59
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-1821-XX-XX)…………···60
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-2124-XX-XX)……61
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-2427-XX-XX)…62
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-2730-XX-XX)……··63
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-3033-XX-XX)…………64
I类单向拼板模板及配筋图(YBD1(I)-3336-XX-XX)……65
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-1215-XX-XX)………·66
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-1518-XX-XX)····67
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-1821-XX-XX)…·…68
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-2124-XX-XX)……69
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-2427-XX-XX)······70
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-2730-XX-XX)··71
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-3033-XX-XX)…72
II类单向拼板模板及配筋图(YBD1(II)-3336-XX-XX)…73
钢筋布置选用表汇总…74
吊点布置示意图…84
节点构造图…89
附录A选用示例………90

摘要：利用正交实验的方法，通过能耗模拟软件Dest—c对沈阳市某戏水大厅空调冷负荷进行模拟分
析，比较外墙传热系数、屋顶传热系数、外窗类型、人员密度、室内设计温度、相对湿度、散湿量等7个
因素对建筑模型的影响。通过统计分析软件spssl6．0进行极差分析、方差分析得出最优方案，并比
较各因素、各水平的显著性。

引言

随着人们生活水平的不断提高，各类娱乐性游泳馆在全国各地迅速发展起来。由于游泳馆类建筑的特殊性，在空调室内参数设定时会有所不同，考虑人员舒适性问题，其参数往往偏大，而且其室内散湿量较之一般建筑要大很多。
文中以沈阳市某戏水大厅为例，在建筑结构基本确定的情况下，综合考虑了外墙传热系数、屋顶传热系数、外窗类型、人员密度、室内设定温度、相对湿度、散湿量等因素对戏水大厅空调冷负荷的影响。由于建筑环境变化是由众多因素所决定的一个复杂过程，而利用传统的空调冷热负荷的计算手段已经远远无法满足上述要求。文中利用Dest—c软件模拟出戏水大厅在一个空调季的逐时负荷变化情况，并利用spssl6．0软件，对模拟结果进行极差和方差分析。
1项目背景
1．1工程概况
该工程为沈阳市某戏水大厅，总建筑面积16572m2，共1层，最高层高26．7m，墙体四周有大面积玻璃幕墙，天窗面积约3294m2，均为电动启闭，大厅主体包括螺旋组合滑道、风洞造浪区、急速组合滑道、滑板冲浪等。利用Dest—c建立的戏水大厅建筑模型如图l所示。

1．2模型基本参数设定
由于戏水大厅建筑结构基本确定，所以，在讨论影响冷负荷的因素时，并没有将窗墙比、建筑体量等因素考虑在内。需要指出，文中模拟的地区设定为沈阳市，空调季为5月1日一10月1日，空调工作时间为9：00一21：00，模拟结果取空调季的累计冷负荷指标(下文简称冷负荷)。
2实验方法
将正交实验法应用到建筑冷负荷影响因素的实验中，并进行初步探讨。
2．1正交实验方案确定
假定传热系数、屋顶传热系数、外窗类型、人员密度、室内设计温度、相对湿度、散湿量等7个因素，相互独立，互不影响，并在各个影响因素中分别选 取了3个水平。影响因素及水平取值如表1所示。

2．2正交实验模拟计算
选用L(37)型的正交表，根据正交实验表的要求，将各个参数填写到相应位置，共有18组实验。
通过Dest—c模拟出各组实验的冷负荷，并将模拟结果填写到表格中(见表2)。

问题专业：安装 预算 安装算量GQI

所属地区：青海

提问日期：2022-04-12 15:29:13

提问网友：15336162326

解答网友：大家广联

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答疑：这些用什么画？中间是空的吗？-江西

问题专业：土建

所属地区：江西

提问日期：2022-04-12 15:29:00

提问网友：赣州陈冠希

解答网友：钢筋混凝土

砌体墙

摘要：选择济南地区居住综合楼、住宅、教学楼和医院作为研究对象，通过对这几种类型节能65％前
提下的建筑热指标的计算，分析数据得出供热节能的主要影响因素，并指明了未来我国节能建筑的发
展方向和发展潜力。

引言
目前全球高达41％的总能源消耗是建筑能耗，而我国的建筑能耗已从1978年的占社会总能耗的10％上升到如今的近30％。建筑节能已经成为世界节能主题的主流之一LI。，我国也就此情况大力推行可持续发展、绿色建筑政策。文中选择济南地区不同类型的建筑物进行测量通过实地考察研究对其进行热指标计算，以便能够对建筑耗能有更好的认识，这对于我国建设资源节约型社会也有着至关重要的作用。
1工程概况
文中研究对象分别为济南某居住综合楼，某居住住宅建筑楼，某学校教学楼和医院。居住综合楼总建筑面积2102m2，地上五层。结构为L型办公大楼，体形系数(即建筑物与窗外大气直接接触的外表面面积与其包围体积的比值。2 o)5=0．3，包括卧室、厨房、大厅等；居住住宅楼所选用的居住建筑楼建筑面积4671m2；共有3个单元，地上五层，每单元2户，户型是三室一厅一厨一卫，体型系数s=0．2l；教学楼选用某大学教学楼，其建筑面积为19866．27m2，地上六层，结构为半工型结构，体型系数s=0．3；某医院建筑面积7700m2，建筑高度17．50m，地上五层，体型系数s=0．3。
2计算该建筑围护结构的热负荷基本资料
2．1围护结构计算参数分析
由于室内和室外之间围护结构的影响使室内外环境相差较大，特别是太阳辐射热所引起的温差，是引起热负荷产生的根源所在‘3。。建筑物的热指标由耗热量热指标和得热量热指标组成，采暖设计热负荷包括围护结构的温差传热耗热量(围护结构基本耗热量)、地面的温差传热耗热量、加热通过门窗缝隙渗入室内的冷风耗热量、加热外门开启时进入室内的冷风耗热量和各项附加耗热量H。。得热量主要为室内家具和人员影响的得热量，传热耗热量中的围护结构耗热量占到总耗热量的73％一77％…，所以可以通过计算围护结构的耗热量来评估建筑的传热耗热量。得热量统一按3．8w／m2来计算。在计算过程中要考虑到时间、围护结构朝向和风力大小等因素的影响，因此屋面导热和外墙高度的影响视为修正系数统一规定为l左右，即在计算时可以忽略较为良好的没有使用供暖的邻室的影响。良好的非供暖房间时需要进行附加温升，在供暖的房间一般可以认为室内的大气压大于外界，即可以忽略外界的热量通过门缝窗缝的吸入。据调研，济南门窗材料一般为双层中空玻璃，屋顶大多使用150mm厚钢筋混凝土楼板，外墙一般采用银灰色的玻璃结构的屏幕墙。基本耗热量是在一定的室外气象条件和室内设计条件下，通过房间各部分围护结构(门窗、墙壁、屋顶、地板等)从室内传到室外的稳定传热量的总和；附加传热量是指围护结构的传热条件，由于受太阳辐射、风速变化和层高发生变化的影响。基于文中以研究供热节能的主要影响因素为目的，故对研究对象的附加传热量忽略计算。
2．2基本耗热量计算公式
单位建筑面积通过围护结构的传热耗热量是指通过建筑物外围护结构传热引起的总耗热量与建筑物建筑面积的比值，即热指标。

答疑：一个灯，需要一根立管，还是两根-河南

问题专业：安装算量GQI

所属地区：河南

提问日期：2022-04-12 15:27:53

提问网友：王

解答网友：天山雪豹

一个

答疑：桥架支架的定额选择？铁构件还是支撑架，哪个更合适-河北

问题专业：安装 设计 预算 审核

所属地区：河北

提问日期：2022-04-12 15:27:34

提问网友：野外观察小组

如题，哪个更合适呢？两个有什么区别？铁构件指的是现场制作的？支撑架是成品的？

解答网友：

你的理解正确

答疑：钢结构工程量计算-重庆

问题专业：土建

所属地区：重庆

提问日期：2022-04-12 15:26:23

提问网友：猪八戒

锚栓模架需不需要计算工程量，锚栓、垫片、垫板、抗剪件工需不需要计算工程量，如果要计算在归于钢柱还是其他钢构件？

解答网友：小老百姓

锚栓模架需要计算工程量，锚栓、垫片、垫板工需要计算工程量，按预埋件计算，、抗剪件并入到钢柱当中。

摘要:利用改进的 BIN 法对南京某空调建筑的能耗进行模拟,并应用正交试验设计、方差分析、回归 分析等数理统计方法对能耗进行分析,得到建筑能耗显著影响因素和各因素影响程度大小关系,从而 为建筑节能设计与空调运行管理提供依据。

引言

据统计, 我国建筑能耗已占社会总能耗的 30% 左右[1] ,建筑能耗模拟分析对建筑节能具有 重要意义。 目前,建筑物能耗模拟分析主要有 2 种 方法。

1) 利 用 计 算 机 软 件 ( 如 DeST、 EnergyPlus、 DOE - 2 等)进行精确计算的方法,但这种方法一 般较复杂,难于掌握和应用。 针对同一建筑,不同 建筑能耗模拟软件的模拟结果往往存在较大的差 异,从而得出不同甚至相反的结论,该方法的准确 性很大程度上取决于使用者对软件的掌握程 度[2] ,因此该方法不适用一般设计和运行管理人 员使用;

2)简化计算方法,如温频(BIN)法[3] 等,这种 方法精度稍差,但简单实用。

文中模拟建筑物能耗采用的是改进的 BIN 法[4 - 5] ,它是在 BIN 法基础上,将室外空气干球温 度和含湿量同时划分频段后计算能耗,使能耗计算 更切合实际,既继承了 BIN 法计算简便的优点,又 提高了计算准确性。

1 改进的 BIN 法能耗模拟数学模型

1． 1 负荷计算

在改进的 BIN 法中,空调负荷由太阳辐射负 荷、传导负荷、内部负荷和新风负荷 4 部分组成。

1)太阳辐射负荷。 太阳辐射负荷可根据式(1)进行计算:

2)传导负荷。

传导负荷由 2 部分组成,具体如下。

通过屋面、墙体、玻璃窗由温差引起的稳定传 热部分,可根据式(3)进行计算:

3)内部负荷。

内部负荷根据式(6)进行计算:

4)新风负荷。 新风负荷包括显热负荷和潜热负荷,分别根据 式(7)和式(8)进行计算:

1． 2 能耗模拟计算

利用式(2)、式(3)、式(5)、式(6) ~ (8)相加 可以分别计算各温湿度频段(即室外空气干球温 度和含湿量同时划分频段,下同) 的负荷,并将结 果分别乘以各温湿度频段对应的小时数后累加得 到总能耗。

3 数理统计方法分析

3． 1 正交试验设计

从改进的 BIN 法能耗模拟数学模型中可以看 出,能耗的影响因素是遮阳系数、室内设定温度、人 员密度、新风量标准等 10 个因素,根据规范要求对 每个因素取 2 个水平,用正交表 L12(210)[9] 来安 排试验,并用改进的 BIN 法计算不同试验下的总 能耗(kWh / m2 ),如表 2 所示。

3． 2 方差分析

方差分析是利用数理统计假设检验的方法,构 造一个服从 F 分布的统计量,记为 F,当 F 值越大, 因素对结果的影响就大[10] 。 利用表 2 中的数值计 算各因素的 Fi 值,结果如图 2 所示。

按照各个因 素 Fi 值大小,得到建筑能耗影响因素排序:室内设 定温度 > 人员密度 > 新风标准 > 设备功率 > 窗墙 比 > 遮阳系数 > 屋面传热系数 > 照明功率 > 墙体 传热系数 > 窗户传热系数。

铁路工程建设通用参考图
客货共线铁路钢筋混凝土框架箱涵
单孔 孔径：1.5m
图号：通桥（2021）5402-02
编制单位：中铁第一勘察设计院集团有限公司
发布单位：中国国家铁路集团有限公司
审批文号：铁建设(2021)31号
2021年02月 北京

一、概述
根据《中国铁路总公司关于公布<2017年铁路工程建设标准编制计划>的通知》（铁总建设函[2017]11号)，总结框架箱涵在客货共线铁路中的工程实践经验，在通桥(2012)5401系列图纸基础上编制。本系列通用参考图适用于客货共线铁路，共13册，本图为第2册，单孔，孔径1.5m。
二、设计依据
1.《铁路列车荷载图式》TB/T3466-2016
2.《铁路桥涵设计规范》TB10002-2017
3.《铁路桥涵混凝土结构设计规范》TB10092-2017
4.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10093-2017
5.《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB10005-2010
6.《铁路工程水文勘测设计规范》TB10017-99
7.《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-2017
8.《客货共线铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR9652-2017
三、适用范围
1.设计速度：客货共线铁路旅客列车最高行车速度200km/h、货物列车最高行车速度120km/h。
2.设计活载：ZKH活载。
3.环境类别及作用等级：环境类别为碳化环境，作用等级T2、T3。
4.设计使用年限：正常使用条件下主体结构设计使用年限为100年。
5施工方法：就地灌筑混凝土施工。
6.设计单位应针对具体工程情况和通用参考图适用范围正确选用本图，并对工程设计质量负责。项目设计超出通用图适用范围时，设计单位应根据具体工程情况，进行特殊设计。
四、设计内容
1.孔径及图纸分册
单孔：1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、3.5、4.0、5.0、6.0m九种。
双孔：3.0、4.0、5.0、6.0m四种。
本套图按上述孔径分别编制，每种孔径单独成册，本图为第2册，单孔，孔径1.5m。
2.净高
分标准边墙、压低边墙两类，净高按板顶最小填土高和排洪、交通等要求选用。
3.填土高
填土高H指轨底至涵身顶板顶面的填方高度（下同）。
(1)最小填土高0.7m,涵洞顶可与路肩齐平，但不应高于路肩。
(2)各种孔径的涵身结构按填土高分级设计，供设计时选用。单孔孔径填土高及分级详见表2，双孔孔径填土高及分级详见表3。
4.斜交角度
斜交角度按0°、5°~15°、15°~25°、25°~35°、35°~45°分级设计。
五、设计原则及设计技术参数
(一)水力计算
1.涵洞在通过设计流量时，按无压状态临界流情况设计，并使涵内顶点高出洞内设计水位的净空满足《铁路桥涵设计规范》TB10002-2017第3.2.7条要求。
2.水力条件在涵洞入口处为宽顶堰堰流。通过设计流量时，其挤压系数、流速系数巾按涵前积水淹没八字墙前墙的情况采用，分别取为0.95、0.85。
3.各种孔径的设计流量均按涵洞设置在临界坡度上计算。
4.双孔涵洞的水力特征值除过水断面积、湿周长度及流量外均与同孔径的单孔涵洞相同，其流量为单孔的两倍。
(二)涵身结构
1.结构形式：涵节平面采用平行四边形布置，截面采用封闭框架形式，详见总布置图。
2.截面尺寸的设计
(1)截面最小尺寸的拟定：各孔径的顶、底板及边、中墙截面最小厚度定为18Cm,双孔涵洞中墙厚度一般与边墙一致。
(2)加腋：为改善角隅部分的应力状态，在角隅处设计直线形梗胁。
(三)结构承受的荷载
1.恒载：包括结构自重、填土引起的竖向及水平力、路面铺装等。(1)结构自重：钢筋混凝土容重按25kN/m计算，加腋部分自重在加腋范围内简化为均布荷载。
(2)路基填方作用于顶板上的竖向压力按《铁路桥涵设计规范》TB10002-2017第4.2.3条规定计算：
p=KyH(kPa)(式中Y为填料容重，H为轨底至板顶填土高，K为竖向土压力系数)，本设计将该竖向力分成填方重(YH)与附加竖向力((K-1)YH)两部分考虑，并将前者视为主力，后者视为附加力进行组合。
(3)路基填方作用于边墙的水平压力按《铁路桥涵设计规范》TB10002-2017第4.2.3条规定计算：e=yH(kPa)(式中y为填料容重，H1为轨底至涵洞计算截面处的填土高，专为水平土压力系数)，系数采用0.35、0.25，取其不利者控制设计。
(4)填土容重按18kN/m3计算。
2.活载：
(1)采用ZKH活载进行受力计算，其中钢筋疲劳应力幅采用ZKH普通荷载计算。（略）

通桥(2021)5402--02--2~6说明书(一)~(五)
通桥(2021)5402-02--7设计流量和减少流量水力特征表
通桥(2021)5402-02--8涵身基础类型及适用条件表
通桥(2021)5402-02--9孔径1-1.5m正交涵洞布置及构造示意图
通桥(2021)5402-02--10孔径1-1.5m斜交涵洞布置及构造示意图
通桥(2021)5402-02-11孔径1-1.5m涵身尺寸表
通桥(2021)5402-02-12孔径1-1.5m翼墙尺寸表
通桥(2021)5402-02-13孔径1-1.5m涵身翼墙基底应力及摩擦系数表
通桥(2021)5402-02-14孔径1-1.5m主要工程数量表
通桥(2021)5402--02-15防水层、沉降缝构造图
通桥(2021)5402-02-16正交涵洞出入口标准铺砌示意图
通桥(2021)5402-02-17斜交涵洞出入口标准铺砌示意图.
通桥(2021)5402-02-18现浇混凝土沟床铺砌
通桥(2021)5402-02-19孔径1-1.5m出入口标准铺砌尺寸及数量表
通桥(2021)5402-02-20孔径1-1.5m出入口锥体及路基坡面铺砌数量表
通桥(2021)5402-02-21孔径1-1.5m填土高(0.7m<H<3m)正交涵洞涵身钢筋布置图
通桥(2021)5402-02-22孔径1-1.5m填土高(3m<H≤6m)正交涵洞涵身钢筋布置图
通桥(2021)5402--02-23孔径1-1.5m填土高(6m<H<9m)正交涵洞涵身钢筋布置图
通桥(2021)5402-02-24孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角5°<θ≤15°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-25孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角5°≤θ≤15°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-26孔径1-1.5m填土高(3m<H<6m)斜交角5°≤θ≤15涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-27孔径1-1.5m填土高(3m<H<6m)斜交角5°≤θ≤15°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-28孔径1-1.5m填土高(6m<H≤9m)斜交角5°≤θ≤15°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-29孔径1-1.5m填土高(6m<H≤9m)斜交5°≤θ≤15°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-30孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H<3m)斜交角15°<0≤25°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-31孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角15°<0<25°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)>5402-02-32孔径1-1.5m填土高(3m<H<6m)斜交角15°<θ≤25°涵洞酒身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-33孔径1-1.5m填土高<3m<H≤6m)斜交角150<θ≤25°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-34孔径1-1.5m填土高(6m<H≤9m)斜交角15°<θ≤25°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-35孔径1-1.5m填土高(6m<H≤9m)斜交角15°<θ<25°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-36孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角25°<0<35°涵洞涵身铜筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-37孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角25°<θ<35°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-38孔径1-1.5m填土高(3m<H<6m)斜交角25°<θ<35°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-39孔径1-1.5m填土高(3m<H≤6m)斜交角25°<0<35°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-40孔径1-1.5m填土高(6m<H≤9m)斜交角25°<θ≤35°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-41孔径1-1.5m填土高(6m<H<9m)斜交角25°<θ<35°涵涧酒身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-02-42孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H<3m)斜交角35°<θ≤450涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-43孔径1-1.5m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角35°<θ≤45°涵洞涵身铜箭布置图(二)
通桥(2021)5402-02-44孔径1-1.5m填土高(3m<H<6m)斜交角35°<0<45°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-45孔径1-1.5m填土高(3m<H<6m)斜交角35°<θ≤45°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥<2021)5402-02-46孔径1-1.5m填土高(6m<H≤9m)斜交角35°<θ≤45°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-02-47孔径1-1.5m填土高(6m<H<9m)斜交角35°<θ<45。涵洞涵身钢筋布置图(二)

铁路工程建设通用参考图
客货共线铁路钢筋混凝土框架箱涵
单孔 孔径：1.0m
图号：通桥（2021）5402-01
编制单位：中铁第一勘察设计院集团有限公司、中国国家铁路集团有限公司发布
审批文号：铁建设(2021)31号
2021年02月 北京

一、概述
根据《中国铁路总公司关于公布<2017年铁路工程建设标准编制计划>的通知》（铁总建设函[2017]11号)，总结框架箱涵在客货共线铁路中的工程实践经验，在通桥(2012)5401系列图纸基础上编制。本系列通用参考图适用于客货共线铁路，共13册，本图为第1册，单孔，孔径1.0m。
二、设计依据
1.《铁路列车荷载图式》TB/T3466-2016
2.《铁路桥涵设计规范》TB10002-2017
3.《铁路桥涵混凝土结构设计规范》TB10092-2017
4.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10093-2017
5.《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB10005-2010
6.《铁路工程水文勘测设计规范》TB10017-99
7.《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-2017
8.《客货共线铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR9652-2017
三、适用范围
1.设计速度：客货共线铁路旅客列车最高行车速度200km/h、货物列车最高行车速度120km/h.
2.设计活载：ZKH活载。
3.环境类别及作用等级：环境类别为碳化环境，作用等级T2、T3。
4.设计使用年限：正常使用条件下主体结构设计使用年限为100年。
5.施工方法：就地灌筑混凝土施工。
6.设计单位应针对具体工程情况和通用参考图适用范围正确选用本图，并对工程设计质量负责。项目设计超出通用图适用范围时，设计单位应根据具体工程情况，进行特殊设计。
四、设计内容
1.孔径及图纸分册
单孔：1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、3.5、4.0、5.0、6.0m九种。
双孔：3.0、4.0、5.0、6.0m四种。
本套图按上述孔径分别编制，每种孔径单独成册，本图为第1册，单孔，孔径1.0m。
2.净高
分标准边墙、压低边墙两类，净高按板顶最小填土高和排洪、交通等要求选用。
涵洞净高表表1

3.填土高
填土高H指轨底至涵身顶板顶面的填方高度（下同）。
(1)最小填土高0.7m,涵洞顶可与路肩齐平，但不应高于路肩。
(2)各种孔径的涵身结构按填土高分级设计，供设计时选用。单孔孔径填土高及分级详见表2，双孔孔径填土高及分级详见表3。
单孔涵洞填土高分级表表2

4.斜交角度
斜交角度按0°、5°~15°、15°~25°、25°~35°、35°~45°分级设计。
五、设计原则及设计技术参数
(一)水力计算
1.涵洞在通过设计流量时，按无压状态临界流情况设计，并使涵内顶点高出洞内设计水位的净空满足《铁路桥涵设计规范》TB10002-2017第3.2.7条要求。
2.水力条件在涵洞入口处为宽顶堰堰流。通过设计流量时，其挤压系数、流速系数ε、流速系数Φ按涵前积水淹没八字墙前墙的情况采用，分别取为0.95、0.85。
3.各种孔径的设计流量均按涵洞设置在临界坡度上计算。
4.双孔涵洞的水力特征值除过水断面积、湿周长度及流量外均与同孔径的单孔涵洞相同，其流量为单孔的两倍。
(二)涵身结构
1.结构形式：涵节平面采用平行四边形布置，截面采用封闭框架形式，详见总布置图。
2.截面尺寸的设计
(1)截面最小尺寸的拟定：各孔径的顶、底板及边、中墙截面最小厚度定为18cm,双孔涵洞中墙厚度一般与边墙一致。
(2)加腋：为改善角隅部分的应力状态，在角隔处设计直线形梗胁。
(三)结构承受的荷载
1.恒载：包括结构自重、填土引起的竖向及水平力、路面铺装等。

通桥(2021)5402-01-1目录
通桥(2021)5402-01-2~6说明书(一)~(五)
通桥(2021)5402-01-7设计流量和减少流量水力特征表
通桥(2021)5402-01-8涵身基础类型及适用条件表
通桥(2021)5402-01-9孔径1-1.0m正交涵洞布置及构造示意图
通桥(2021)5402-01-10孔径1-1.0m斜交涵洞布置及构造示意图
通桥(2021)5402-01-11孔径1-1.0m涵身尺寸表
通桥(2021)5402-01-12孔径1-1.0m翼墙尺寸表
通桥(2021)5402-01-13孔径1-1.0m涵身翼墙基底应力及摩擦系数表
通桥(2021)5402-01-14孔径1-1.0m主要工程数量表
通桥(2021)5402-01-15防水层、沉降缝构造图
通桥(2021)5402-01-16正交涵洞出入口标准铺砌示意图.
通桥(2021)5402-01-17斜交涵洞出入口标准铺砌示意图
通桥(2021)5402-01-18标准铺砌构造示意图
通桥(2021)5402-01-19孔径1-1.0m出入口标准铺砌尺寸及数量表
通桥(2021)5402-01-20孔径1-1.0m出入口锥体及路基坡面铺砌数量表
通桥(2021)5402-01-21孔径1-1.0m填土高(0.7m≤H≤3m)正交涵洞涵身钢筋布置图
通桥(2021)5402-01-22孔径1-1.0m填土高(3m<H<6m)正交涵洞涵身钢筋布置图
通桥(2021)5402-01-23孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)正交涵洞涵身钢筋布置图
通桥(2021)5402-01-24孔径1-1.0m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角5°≤θ≤15°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-25孔径1-1.0m填土高(0.7m<H≤3m)斜交角5°≤θ≤15°涵洞涵身锕筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-26孔径1-1.0m填土高(3m<H≤6m)斜交角5°≤θ≤15°涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-28孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)斜交角5°≤θ≤15°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-29孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)斜交角5°≤θ≤15°涵涧涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-30孔径1-1.0m填土高(0.7m<H≤3m)斜交角15°<θ<25°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-31孔径1-1.0m填土高(0.7m<H≤3m)斜交角15°<θ<25°涵涧涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-32孔径1-1.0m填土高(3m<H≤6m)斜交角15°<θ≤25°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-33孔径1-1.0m填土高(3m<H<6m)斜交角15°<0<25°涵涧涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-34孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)斜交角15°<θ<25°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-35孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)斜交角15°<0<25°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-36孔径1-1.0m填土高(0.7m<H≤3m)斜交角25°<0≤35°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-37孔径1-1.0m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角25°<θ≤35°涵涧涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-38孔径1-1.0m填土高(3m<H<6m)斜交角25°<θ≤35°涵洞涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-39孔径1-1.0m填土高(3m<H≤6m)斜交角25°<θ≤35°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-40孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)斜交角25°<θ≤35°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-41孔径1-1.0m填土高(6m<H<9m)斜交角25°<θ<35°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-42孔径1-1.0m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角35°<θ<450涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-43孔径1-1.0m填土高(0.7m≤H≤3m)斜交角35°<θ<45°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-44孔径1-1.0m填土高(3m<H≤6m)斜交角35°<θ≤45°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-45孔径1-1.0m填土高(3m<H≤6m)斜交角35°<θ≤45°涵洞涵身钢筋布置图(二)
通桥(2021)5402-01-46孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)斜交角35°<θ≤45°涵涧涵身钢筋布置图(一)
通桥(2021)5402-01-47孔径1-1.0m填土高(6m<H≤9m)斜交角35°<θ<45°涵洞涵身钢筋布置图(二)

GB／T 13955-2017剩余电流动作保护装置安装和运行，分别有扫描版和文字版，满足不同的需求。

文件1： GB／T 13955-2017剩余电流动作保护装置安装和运行（扫描版）(7.9MB)

文件2： GB／T 13955-2017剩余电流动作保护装置安装和运行（文字版）(1.95MB)

【摘要】三维设计技术是当前计算机辅助设计技术的发展趋势，其中三维建模是三维设计技术的基础。本文根据长江大桥工程实例的建模实践，介绍了一种适用于大型桥梁结构特点、基于CATIA骨架和模板的三维建模方法。该方法符合实际工程设计习惯，可推广应用到各类大型桥梁工程。

1引言
三维设计技术是当前计算机辅助设计技术的发展趋势，在机械、建筑、化工、石油等设计行业已得到比较成功应用，并成为市场竞争的重要工具。近年来BIM/PLM所提倡的面向建筑全生命周期的集成建模技术在工程建设行业得到广泛认可，笔者所在设计院市也在积极开展基于CATIA的三维设计探索和应用工作。
CATA是达索系统的先锋品牌，领先世界产品设计与创新解决方案领域2。作为PLM协同解决方案的一个重要组成部分，CATA可以帮助用户采用三维技术来设计未来的产品，并支持从项目前期、设计、分析、模拟、组装到维护在内的全生命周期设计流程。与其他三维设计软件相比，CATA的主要优点是：(1)CATIA整体功能强大，可创建任意实体，曲面造型独树一帜；(2)CATA提供参数化设计功能，可实现参数和模型的关联更新。
本文根据长江大桥工程实例的建模实践，重点阐述了适用于大型桥梁结构特点和CATIA软件的“骨架+模板”的三维建模方法。
2长江大桥工程简介
如图1所示，上海长江大桥起于隧道长兴岛登陆点，沿地面横穿长兴岛，由长兴岛东北部跨越长江口北港水域至崇明岛陈家镇，与崇启通道工程相接，全长16.63km,其中道路6.66km,桥梁9.97km。主航道桥的设计方案为斜拉桥，按双向6车道设计，主塔造型形如“人”字，平直的桥面从腰际穿插而过，被称为“长江门户第一桥”。
该工程实例的三维建模重点是总跨度1430m的主航道桥，采用五跨连续全飘浮体系，跨径布置为92m+258m+730m+258m+92m,属于双塔双索面分离钢箱梁斜拉桥，由基础、主塔、桥墩、主梁、斜拉索等五大结构组成。其中基础采用3000（上段）~2500mm(下段)变截面钻孔灌注桩，承台采用圆端形钢筋混凝土结构；主塔采用人字形独柱钢筋混凝土索塔，塔高216.322m,索塔错固采用钢锚箱方案；辅助墩、边墩采用双柱空心薄壁墩；主梁采用分离式流线形扁平钢箱梁（见图2），主梁节段标准长度15m,宽51.5m,高4m,分离钢箱梁之间由箱形钢横梁连接，索梁连接错固采用铺箱式结构。斜拉索在梁上标准索距15.0m,塔上标准索距2.5m。
3大型桥梁结构特点
大型桥梁常用的桥型有梁桥、拱桥、斜拉桥和悬索桥等。每种桥型包括的主要构件具有一定的共性，但也有所不同区别。主要构件可抽象为七大类：主梁、支撑、基础、连接构件、连接节点、桥面系、附属设备等。其中每种构件的形状、采用的材料均是多样的，形式较复杂的主要是主梁、支撑、连接节点三类。

以长江大桥为例，大型轿梁可以看成由一组结构构件、附属设备及环境条件组成的三维系统。各构件及设备均具有材料组成、各部分的相对位置、几何形状等基本属性，同时具有与不同分析要求相对应的力学特征，如用于整体结构分析的截面特性、用于局部分析的板件厚度、材料特性等。此外各构件和设备之间应有明确的相对位置、连接形式等。环境条件包括地形、地质、水文、净空要求等信息。
可见与汽车以及机械制造等行业不同，大型桥梁有其自身的专业特点。大型桥梁以结构专业为主，大部分构件为结构构件，且绝大部分不是标准构件，与材料组成有很大关系，需要反映工程力学特性，形状还要保留足够的灵活性。主要表现有以下三方面。
1)复杂性：现代桥梁工程通常在某种意义上也是景观工程，使得桥梁往往成为某区域的地标性建筑物之一。这样就对桥梁的外观要求比较高，导致在不同桥梁工程中即使同一类桥梁也有很大差别。

2)一致性：在桥梁工程设计中，受到不同工程设计条件、景观要求等约束限制，要做到跨工程间的模型重复利用很困难。同时为了便于设计和施工，在具体工程中又必须采用统一的设计原理或规律，自上而下进行结构分解和设计。因此在一个特定桥梁工程中，通常有数量庞大的、彼此各不相同又有一定变化规律的分部分项设计单元。
3)可变性：大型桥梁结构中分部分项设计单元的形式和尺寸变化很大，不适合做成零件进行装配；同时这些单元又具有相同设计变化规则，可以定制成一定类型的模板进行实例化。因此往往更需要关注的是如何提高彼此各不相同、又有一定设计规律的分部分项的设计效率。