*李想孙永逸
(吉林化工学院吉林132013)
对象,对于利用余热与对汽轮机相关机组变工况的转性予以综合考虑,并对低温省煤器安装府后的机组热经济性展开计算与分新. 摘要:辑机的功耗增加,机组的热经济性能受到严重影响,针对这一情况,文章将某一超临界600MW直接空冷机组THL工况作为重点研究关键词:锅炉:低温省煤器:热经济性:研究
中图分类号:T 文献标识码:A
StudyofThermo-economyof Installing LowTemperatureEconomizeronBoilers
Li Xiang Sun Yongyi
( Jilin Institute of Chemical Technology Jilin 132013
Abstraf: The article wil rale the worling condition of certains spercritical 600 MW direct air-coolig umit TRL as the key reserch objectand analysis of the ansir thermol efciency before and afer instafling she low semperature economize: an nsidtihe crrisi fchngig hres fst trebyg te ht bids
Key words: boiler fow temperatwre economizer; thermo-economy'; stady
站,实际的排烟温度还会更高,最高能够超过160摄氏度.的第六、七段抽汽会受到一定的排挤,进而返回到汽轮机,研究对象,以供参考.
现阶段,国内燃煤电站的锅炉排烟温度通常控制在根据图1所示,可以发现,在加装了低温省煤器以后,120-140摄氏度范围内,而对于使用高硫煤或老是褐煤的电可以把烟气的余热引入到机组的回热系统,所以,汽轮机在低温省煤器加装以后,能够使锅炉的排烟温度降低.文章使得汽轮机的排汽流量也随之增加.在TRL工况的作用与影利用热平衡的方法,将某一600MW直接空冷机组作为重点响之下,直接空冷系统的冷风机则处于最大的转速,但是却 没有提高转速的余量,所以,增加排汽量也会致使汽轮机的排汽压力随之增加,而排汽给也会上升,但是,热力系统的热经济性却不断下降.在核算排汽压力的时候,应当考虑到 空冷系统换热的能力,同时对热力系统的计算予以正确地修正.但是,如果选择使用其他的工况来核算,且引风机仍然具备转速余量,汽轮机的排汽也在随之增加,那么为了始终 保持排汽的压力,引风机就会不断增加转速,最终无法获取排汽压力的变化数值.为此,在这种情况下,选择了TRL工况来计算.
1.600MW直接空冷机组系统概述
该600MW直接空冷机组所设计的额定功率是620MW,小时,最大的主蒸汽流量是2090吨/小时.除此之外,TRL 而最大的功率是677MW,其中,额定主蒸汽流量是1879吨/工况之下,锅炉的热效率超过了92%,排烟的温度在130 摄氏度.组成回热系统的部分包括高压加热器与低压加热器各三个,除氧器一个.图1表示的是低温省煤器具体的布置方式:
在对加装了低温省煤器以后的汽轮机排汽压力计算的时候,正是因为排汽压力和炝值会互相影响,所以,使得加装量以及空冷系统计算模型能够获取全新的排汽压力,这样一 低温省煤器以后的汽轮机排气量有所增加.通过全新排汽流来,新排汽压力与新排汽炝值、凝汽器出口水给值可以实现对应.但是,在排汽给值与凝结水出口炝值变化的情况下, 同样会对排汽的流量受影响,在这种形势之下,循环选代进行计算,一直到偏差值控制在允许范围之内.
(2)辅机功耗的计算
图1低温省煤器的布置方式示意图
1)如果凝结水流量有所增加,虽然会增加凝结水泵的功耗,但是,对其功耗增加产生的影响要远远小于凝结水流动阻力的增加而产生的影响.与此同时,凝结水的流动阻力增 加,也同样使得水泵扬程不断增加.通过低压省煤器水侧阻力能够准确地计算水泵实际增加的扬程,最终计算出凝结水 泵实际增加的功耗数值.
除尘器前的水平段,而且在各烟道都设置低温省煤器,且每 根据图示可以了解到,低温省煤器具体被布置在静电的时候,就可以在7号低加进出口,将凝结水引入到低 一台都分别串联在高低温两个部分.这样一来,当电厂运行温省煤器当中,并且综合考虑运行的具体情况,对7号低加节,确保低温省煤器运行的更加安全与高效. 进出口的引出水比例进行适当地调整,对其进口水温予以调
2引风机功耗的烟气量与风压的影响.对于烟气量的计算可以利用已经知道的煤种成分,而后把烟气看成理想的气 体.而针对已经知晓的引风机出口压力以及低压省煤器的烟气侧阻力,就可以计算出引风机的出口压力变化,同时也能够计
2.有关机组热经济性指标计算方法的阐释
(1)汽轮机的排汽压力计算
万方数据
算出锅炉的烟气流量,概括来讲,就是引风机功耗的变化.
项目 安装低温省煤 安装低温省煤 桑后机组发电煤耗率Ng:(kW-by) 汽轮机汽桃率kg(kWa)) 311.990 3.230 311.030 3.220
(3)机组热经济性指标
加装完成低温省煤器以后的汽轮机热耗率以及机组发电煤耗 在文章当中,运用了热平衡的方法,可以准确地计算出等多种热经济指标.
表3TRL工况之下的机组热经济性计算结果表
3.计算的结果与分析
根据表3内容可以发现,在机组加装了低温省煤器之后,汽轮机的实际输出功率有了明星的增加,而且其热耗率 也有所下降,另外,机组的发电煤耗率也下降了不少.究其原因,因为低温省煤器的布置方式主要是在7号低加进出六、七段抽汽量出现了十分明星的变化.其中,汽轮机排汽 口,把的凝结水引入到内部,因此,导致汽轮机的第增加的源头就是低温省煤器6、7号受排挤的低加抽汽.机组自身热经济性能呈现出了明显的提升状态.
在机组TRL工况之下,可以由表1体现出汽轮机的排汽压力计算:
项目 加装低湿省煤器前 加装低温省煤器后排汽流量/(kgh²) 1 190 157.059 1 245 811.969排汽压力/kPa 34.40 36.02排汽值/ (kJ-kg² ) 排汽干度 2 542.9 0.962 6 0.963 0 2 545.0
4.结论
(1)在低温省煤器加装以后,汽轮机的抽汽很容易受排挤,所以,会直接增加汽轮机的排汽流量.而汽轮机的排汽 压力也会增加,影响其实际的发电功率,导致热耗率和机组的发电煤耗都随之提高.
表1汽轮机在TRL工况之下的排汽压力计算结果
通过表1的内容可以了解到,如果汽轮机的排汽压力从34.4kPa上升到36.02kPa,但是,汽轮机的排汽给值却仅仅 升高了2kJ/kg.由此可见,当处于TRL工况背景下,汽轮机的排汽压力会很高,而且在这一领域当中,一旦排汽压力出现变化,则会致使汽轮机的整齐炝降出现细微变化,而且对 于机组的热经济性产生的影响也不是很大.
流动阻力有所增加,直接填高了辅机的功耗,同样的,厂用 (2)在加装完成低温省煤器以后,会使得凝结水和烟气电率也呈现出上升的趋势.
提高,致使形成严重的负面影响.另外,因排挤汽轮机抽汽 (3)在汽轮机的排汽压力增加的同时,加之辅机的功耗而额外做的功,其实际的收益并不大.所以,在加装低温省 煤器以后能够使得锅炉的排烟温度有所降低,而且能够有效地降低汽轮机的热耗率以及机组发电过程中的煤耗率,具有十分理想的节能效果.
通过实际核算,在TRL工况之下,空冷风机运行为50赫以后,机组辅机功耗的增加计算结果可以由表2表示出来: 兹.空冷风机厂的用电率会始终不变.在加装了低温省煤器
项目 数值水泵功耗增加kW 76.415引风机功耗增加/kW 217.438捕机功托增加/W 293.853厂用电率增加% 0.047
结束语
本文主要是将某一超临界600MW直接空冷机组TRL工况作为重点研究对象,通过对加装低温省煤器以后的热经济 性进行了探讨,希望能够实现锅炉排烟温度的降低目的,以进一步推动发电厂的可持续发展.
表2低温省煤器加装后的机组辅机增加的功耗
风机功耗也优速增加.在此基础上,加装了低温省煤器以 通过表2的内容可以发现,疑结水泵功耗有所增加,引后,使得流动阻力也随之提高,最终对引风机功耗产生影响,不断增加.由此可见,机组辅机的总功耗也实现了增 加,用电率也有所增加.
【参考文献]
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节能分析0然力发电.2012.41(10):9-12 [2]牛树资,集循环流化床锅护增设低温省煤器降低排端温度的
对于加装低温省煤器之前和之后,对汽轮机的排汽压力以由表3表示出来
与辅机功耗等诸多因素进行综合考虑以后,最终对处于TRL工况之下的机组各项热经济指标进行计算,而最终的结果可
用分析[].价值工程 2015(29):134136 137. [3]李争.660MW超皓界空冷机组加装低温有媒器节就及环保应
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项目 安装低湿省煤 备前 安装低温省煤 后主蒸汽流量/(kgb²) 主英汽压力/Mpa 2 029 100 24.4 2 029 100 24.4主汽温度/℃ 566 5666号低加物汽量(kgh") 汽轮机输出功率压W 616 778.787 53 274.982 618 668.799 48 930.2347号低加植汽量/kga) 63 115.165 11 805.003汽批机热耗率/J(kWh)) 8 356.176 8 330.465
[6]请长财.锅炉低温省煤器改造系统设计的对应措施[].神华科技 2015(5):4952.
【作者简介】
争想(1981-),女,吉林化工学院,研究方向:热能与动力工程.
孙承逸(1995-),男,吉林化工学院,研究方向:能源与动力工程.
(责任编辑:刘凡}
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