郑州黄河公铁两用桥主桥第一联顶推施工控制分析
李杰，陈淮，刘建
（郑州大学土水工程学院，河南郑州450001）
【摘要】建立了郑州黄河公铁两用桥主桥第一联六塔单索面部分斜拉连续钢析组合梁桥施工过程的三维有限元计算模型，按照该桥操实际架设过程，结合桥梁施工监测数据，对第一联主需多点顶推施工全过程进行了施工控制计 算与分析.每一轮顶推随工控制的结果分析表明：在第一联主梁的整个顶推过程中，各杆件的应力实测值与计算值较为接近，始终在安全范围以内，未出现杆件应力过大现象，钢桁梁顺利顶推到位；节点高程实测值与计算值较为接近，桥梁线形控制较好，满是施工规范要求，达到了桥梁施工监控分析的目的.
[关罐司】组合梁桥：顶推：施工；控制：分析
[中图分类号】U441[文献标识码]A
[文章编号】1002-8498（2011)17-0011-05
Analysis of theFirst-unit'sIncremental Launching Construction
( College ef Cisil Engineering Zhengzhou Unisersty Zhengzhou He'nan 450001 China) Li Jie Chen Huai Liu Jian
plate truss posite cable-stayed bridge in detail and analyze mulipoint incremental launching. Then Abstract The authors introduce 3D model and free vibration of Zhengzhou Yellow-river highway-railwayaccording to construetin stage and mnitoring data the atho constrast nd analyze theory reult andmonitoring measured value. Through analysis of ineremental launching construction control it isindicated that trus's stress is in safety range and no failure during incremental lunhing. The stel trussis favorably pushed to position. The node's elevations are all close to each other.Mostly member bar's stres amplitude is almost the same. The construetion work meets code requirements and bridgeconstruction control analysis requirements.
Key wordsposite bridges; launching: construction; control; analysis
装施工中，首先要控制好钢桁梁的稳定性；其次是郑州黄河公铁两用桥主桥两联全长1684m，第在桥梁顶推施工过程中，关注各杆件应力和局部稳1联为（121.055×168121.05）m的6塔单索面定性问题，虽然该问题在桥梁设计中已有考虑，但部分斜拉连续钢桁组合梁，第2联为（120.953×由于桥梁施工中受各种因素的影响，仍有可能出现120120.95）m的连续钢桁组合梁，如图1所示.杆件应力过高的情况，故需予以关注；最后是在桥 主桥采用公路在上、铁路在下的双层桥面结构形梁顶推施工时，需要对钢桁梁的线形进行观测、调整，使其在控制范围之内，保证梁体线形符合要求.
1工程概况
式，上层公路桥面双向6车道，下层铁路桥面为双线客运专线.主桥钢桁梁为三角形板析组合梁形式，横向3片桁布置，中桁垂直，边桁倾斜14.036°.主施工过程是将钢桁梁杆件在拼装平台上依次拼装，施工控制分析.
目前对三主桁斜边桁的板桁组合空间析架形桥第一联采用多点连续纵向顶推法架设施工，具体黄河公铁两用桥主桥第一联顶推施工，对其进行了 式锅主梁的施工监控研究还比较少，本文结合郑州
然后采用单点或多点顶推至前方墩（台），在顶推拼2主桥第一联施工控制
2.1施工方案
郑州黄河公铁两用桥主桥第一联采用顶推法架设，钢桁梁架设施工时首先在钢桁梁主梁前段设 置108m长的导梁，导梁为变高度桁架，为减小自
表5第5轮顶推后的离程复核成果
Table 5Elevation verifcation after the finh increment launching
中街 下游边析 测量值-计算值的差值/mm节点号 计算值/m 上游边 实则值/m 计算值/m 实测值/m 计算值/m 实到值/m 主边柜 中柜 下边析E36 106.2 106. 168 106.2 106. 173 106.201 106.201 106.178 106. 168 106.2 106.21 106. 184 0 0 10E38 E40 106. 132 106.137 106. 167 106. 129 106. 13 106. 132 106. 139 5 5 11 1 16 7FA2 E44 106.049 106. 093 106.049 106. 091 106.087 106.041 106.041 106. 091 106. 093 106. 049 106. 094 106 048 -2 0 4 0
表63号面（1/2第2跨）应力变化（顶推后-顶推前）
Table 6 Stress change f the hird set（1/2the1st span）(pre-postcremet lching} MPa
位置 上燥计算. B(v) L 下缴计算. 上缘到量e 下缘测量o SL 测量值-计算值的差值 SR XL XR上蔡边析 6.8 6.8 2.9 R 2.8 10.2 o. 5.6 10.5 3.4 3.4 -1.2 7.6 0.6上苑中格 下弦边析 6.2 0.2 0.2 -- 0.5 1.6 -0.5 4.3 7.5 -8.3 1.1 1.2 7.7 -5.3 -2.9 -4.5 1.3 6′0 -0.4 8.2 2.4下孩中粉 0.0 -0.4 - -17.9 -5.6 2.9 -10.5 -5.7 -17.9 -26.9 -11.4 - -13.5 2.51 6.3 -杆边柜 腹杆中桁 16.7 -19.2 -19.3 -16.7 -16.8 - -16.8 - -43.6 39.9 -28.1 43.8 -30.3 -49.9 24.7 -20.7 24.5 -铁路桥面板 顶推前 130.9 顶推后 22.3 差值 8.4
（偏向下游）等原因，与计算值有差异，但杆件及铁路桥面板的应力始终在安全范围以内.
性板1号断面顶推前的最大轴向应力为106MPa，顶推后为28.2MPa;2号新面顶推前的最大轴向应力为-4.7MPa，顶推后为-28.3MPs；3号断面顶推前 的最大轴向应力为130.9MPa，顶推后为22.3MPs，均小于Q370的容许轴向应力210MPa，应力水平较低.
参考文献：
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5结语
最长、设计标准最高的公铁两用桥.本文采用有限 郑州黄河公铁两用桥是日前世界上合建长度元软件Midas/Civil，对主桥第一联六塔单索面部分斜拉连续钢桁组合梁桥的主梁顶推施工全过程开展了施工监控复核计算，分析对比结果可以得出以下结论.
1)采用顶推法架设无竖杆的三主析斜边桁的空间桁架形式钢主梁的施工难度比较大，采用有限元方法模拟钢桁梁顶推施工的全过程，对顶推过程中可能出现的危险工况进行详细分析，其计算结果和施工实践表明：在公路桥面板、主塔和斜拉索张 拉施工之前，采用顶推施工法来架设钢桁梁是完全可行的.
营盘路测阳河大桥预计年底合龙
长沙营盘路测阳河大桥采用简洁明快、美观节约的类双层预应力混凝土顶推箱梁方案，下层两外 侧分别悬携4m宽的非机动车道、行人通道，将实现行人和机动车分层通行.施工时，全长273m的主桥分为9节预制混凝土箱梁，在千斤顶的顶推牵引同时进行，每节箱梁重约2400t.由于每组桥墩之 下，将陆续由东往西安放到位.顶推分南、北两幅间距离59m，因此在每组桥墩间还须架设一组临时墩，为箱梁顶推施工提供支撑.
2）根据第1联每一轮的钢桁梁实际拼装和顶推情况，对桥梁的架设实施了全程施工监控复核计算，复核成果表明，大部分节段的高程实测值与计 算值都比较吻合，仅有少部分节段有差异，但经过施工调整后，在下一节段吻合良好；应力复核中，大部分节段的实测值与计算值都较为接近，仅个别杆件由于拼装精度、量测点的位置差异及中线偏移
（摘自《长沙晚报》2011-08-30）
