（广东电网公司擎疾供电局 广东常庆 526040)
分种了试验数据，具体研究电磁合基时电网选行的影响，给系表明外网导位，电压，质持导是影响合系安会的重要国量，对降低合环操行好电 摘要，根都热湖区显州线--会的损，水购1级--风端成造行了不用方风的10kv会环种电试验，建立了合基导值拥型，进行期流母算，网风险和提高供电可家性具有重要意义.
关键词：家电网 合环试验 分阶
文京编号：1007-9416（2010）10-0138-02
文服标识码：A
中国分类号：TM11
电时间和停电次数，庆供电局开展了10kv配电网合环转电安全性研究，在项日脂期的 kV合环转电的可行性以及所开发的合哥转 理论分析工香的基路上，为验证庆电网10电计黑软件的票确性，积累合环转电操作经 验，庆供电局于2010年7月27日分别在湖区座州线--仓南线、水陶1线--风鸡段 进行了不网方式的10kv合环转电试验，
针对10V配电网采用闭环设计、开环运 行的特点，为提高供电可非性、减少用户得
1试验运行方式
数据，豪庆地区10kv配网合环转电有7种方 视庆各区局配网合环线路的统计式，本次试验采用以下两种典型方式：
（1）试输一，根间220kv片网，不网110kv站点的馈线联络合环，如图1所示.
试验选取了通增站10kv11绿线的座州线和水安站10kvl母线的仓南练进行合环. 涉及的站点包括220kv路州站，110k莲增站，110kv水安略，
图1同一片网内不网110V统题线联络图
试验前运行方式：
线.110kv成线由110kv贞山站例运电带 1)110kv鼎莲线运行供莲增站110kv母医，莲增站则开关热备用，投入莲塘站110k v线路务投装量，110kv莲地站#1主变运行供10vIM司线，#2主变运行镇10kv M母线，10kv母联500开关在热务用状老，投 2在运行状态、投定值单要求投人101v坐州 人10kv母联备投装置，10kv星州线514开关线开关保护，停用重合用：
2)116kv端水接运行供水安站110kv母线，110kv水安站前1主变运行供10kv1M母 线，#2主变运行供10cv2M母线，10kv册500开关在热备用状态，投人10kv母联备投 装置，10kv仓南线510开关在运行状态，校定值单要求投入10kv仓南线510开关保护， 停用重合所：
图2不网片网馈线取络围表3线参数表
013开关在热备用状：仓星#013开关在分 3）10kv旅州找与10kv企商线联络企理位置，企座0131，0134刀所在合所位置，
配火快线1 填线2 98 GEI 0.21=0.643 0 北南线 0.176j0.53 0试验- 3.64 0.80.552 0.262÷j0.791 0 4213m 0.314*je.346 0.907j0.82 1700 00.861986 0 合计 0.4dnj1 493 47002.44m 1 0.27740.7 9 水海线 6.397 0.468jl.393 0.194nj0.333 200 IS试验二 0.074j9.223 00.2770.788 0 0.736j2.151
（2）试轮二：不间220kv片网之的馈线联络合环，如图2所示，
试验选取了莲瑰站10kv1母线的永陶I线和贝水站10kV1母线的风鸣线进行合 环，涉及的站点包括220kv确州站.22kv四会站，110kv蓬塘站、110kv贝水站.
试验前运行方式：
线，110kv莲点线由110kv成山站侧远电带 1)110kv意莲线运行供蓬地站110kv母压，还地站侧开天热备用，微人连增站110k 线路备投装量：110kv莲塘站1主变运行供10kv1M母线，2主变运行供10v2M
万方数据
理论练票
母线，10kv母联500开关在热备用状态，投关在运行我态，按定值单要求投人10kv永 人10kv母联备投装置，10kv水网Ⅱ线522开线开关保护，停用重合则：
2)110kv沙贝线运行供风水站110kv母线，110kv员水站1主变运行供10kv1M母 线，#2主变运行供10kv5M母线，10kv母联500开关在热务用状患，投人10kv母联备投 装量，10kv风鸣线5222开关在运行状志，按定值单要求投人10kv风鸣线5222开关保 护，停用重合剂：
永#012开关在热备用秋志：风永Ⅱ#01 3)10gv永陶Ⅱ线与10kv风鸡线联络风2开关在分位置，风水目非0121.#0124刀 附在合所位置，
2试验过程
供电局和华南理工大学大学电力学院共同 在前期的理论研究过程基唱上，肇庆验和试验条件分析报告，本次试验选择在 合作，特制定了警庆电网10kv合环转电试鼎期地区正式开展，具体试验过程包括以 下环节：1）试验剪准备工作，2）线路刀的合环操作：3）微线开关的解合环操作（两侧 读线开关均实施解合环操作）：4）线路刀剂新开，恢复试验前运行方式，试验全程由级 庆供电局试验领导小组现场监普指挥，校照试验前安排的正常流程实施开炭.
本次试验过程中，分别在合环试验两的变电站内记录了不同试验阶段的实测 数据，采用录被器录取合环两侧母线的电医和电流波形，周时调度中心将各除我断 面数得进行了保存和记录，
为完整实施10kv合环转电操作，每一电网合环转电的全过程，包括：读线之间的 个台环点均实施了三次提作，完成了实际联绝刀附，两侧站内馈线开关，具体操作步 如下：
的楼人，试验条件的确认等，2）座仓#13刀 试验一：1）合环前准备，包括相关仪器所合用，3）星洲线514开关新开：4）座州线5 14开关合上：5）企南线514开关新开：6）仓南线514开关合上：7）坐仓#13刀前新开. 注：每一个步骤均记录讲细试验数据，数据记录内容见试验方案表格，
试验二：1）合环前准备，包括相关仅基的接入，试验条件的确认等，2）风永#012 刀闸合间，3）永陶日线522开关新开：4）永陶目线522开关合上：5）风鸣线5222开关新开： 6）风鸣线5222开关合上：7）风水11#012刀断开.
分析 3合环软件计算与实测结果对比
合环转电风险评估软件，疾观了合环测流 本项日实施开展过程中，开发了10kV验线路进行票施计算，通过对比合环软件 计算，此节将利用该合环计算软件，针对试计算结聚和试验实测数据，验证合环理论 计算的准确性.
3.1计算参数
由合环等值模型可知，影响合环电流的主要因家包括母线电压，馈线电瑰，线阻 抗及分支线路系数等，利用合环软件计算合环电流时，分支线路系数由分支配变容量等 值，馈线参数采用实际参数，服州找，仓南线，风鸣线，永陶线具体参数如表3质示，
表4读线运行参数
变电站倒增线 所在10KV 所在10kV诚线 有动 MW 无功 Mver 电流A 母线电压 V 母线相角 .试验 星州线 实验营 0.59 0.45 41 10.28 4.17仓南线 161 0.7 114 10:26 3.63水陶口线 实验售 0.12 005 1036 -4.04风鸡线 0 0 0 10.43 -18
表5合环软件计算结果
合环开关 合呼开关银线 0 快线 00星州线 72 试验" 永海红线 35全南线 185 89 3.87* 风鸣线 合环点 26 26 0.88'
表6 合环软件计算结果与实测电流对比
试验- 实国电 合环款件计 试险二 合环收件州线 流A 75 算电A 72 -% 水陶Ⅱ线 电流A 33 计算电医A 35 6%4 企南线 172.7 185 风鸡线 20 26 23%
馈线运行参数知表4所示.
3.2合环电流结果对比
甘算，结果如我5所示，
合环软件计算结票且与实测电流的对比如表6所示，
从表中可以看到，试验一屋州线和仓南线之间的合环，合环过程中，合环续线的 实测电流与合环款件计算所得结基分别相差3A和12A，相对误差不超过7%，试验二永 陶11线和风鸡线之间的合环，合环过程中，地果分别相差2A和6A，由于合环电院模 合环馈线的实测电流与合环计算软件所播小.导致相对误差较大，从上面两次试验的 始果对比可以看到，合环教件计算结果符合受求，在实际的工程计算调差范围内.
3.3击电流分新
态电流，主要特征是持续时间根短，但幅值 合环净击电流是在合环腾间产生的餐较大，因此必须考虑合环换作时的冲当电 搜影响，本次试验一共进行了6次合环操作，按融严重情况计算冲击电流，冲击系数 取1.9.因此冲击电流的表达式为IM=1.621m（4）.DM为冲击电流最大有效值，1m为 合环稳志电宽，两次试验过程中最大的合环稳态电流为172.7A，可见冲击电流最大 住不会超过300A.
保护定值和新关元件的额定参数，合环特 由上述分析可知，结合合环试验缴找的电试验过程中稳志电流和冲击电流动不会 引起保护误动成相关元件的过载问题，试验过程中设有发生保护误动等异常情况.
4合环前后潮流的变化
试验过程中，合环后遗线测流的分有发于合环前的初始电流，2）试验一合环过程 生较大变化：1）两条增线电流幅值之和大中，形成环网后，坐州线动率因数大幅下降 至0.3~0.4，试验二在合上水陶11线522开关3）合环时座州线有功，无功乘流方向解反， 时，两侧找路的功率因累也只有0.4多一点：
由于合环均衡潮流的存在，改变了缴线有功，无功潮流的分布，甚至在两条母线产生穿越功事，从面引起电流幅值的变化. 其中，合环前丙侧相角的差异主要改变有 功潮流，两侧电压的差异主要改变无功训统，试验一合环点处主费成分是无功环流， 正是由于合环前两侧的相角差较大.
大的潮流变化，在断开馈线开关转移全部 合环试验过程中，上一级电网案出现负后主变的负荷波动在正常范国内，
5结语
1）本项目开发的合环款件计算准确，计算精度可满足工程要求，基于合环计再 软件进行的电网合环龄电风险评结可以指导实际合环转电工作开展，2）试验表明， 在满足合环技术条件的情况下，1v线路合环操作是安全的，合环条件与线路负荷， 载速量、所在母线电压和相角等奢切相关，当电网结购与运行方式发生较大改变时， 应对合环转电风险进行重新评估，
